Приложение С. Потоки

Из этого следует, что внешним признаком условия подобия режимов является постоянство передаточного отношения i. Из правил моделирования следует также, что момент, приложенный потоком к лопастному колесу, пропорционален плотности рабочей жидкости р, квадрату угловой скорости и и пятой степеии размера колеса D [c.395]

Следует ожидать, что в будущем многие технические приложения потоков взвесей получат -большее. распространение. Проточные химические реакторы со взвешенными частицами [39] являются одним из таких примеров. Они обладают всеми преимуществами псев-доожиженного слоя (хорошим перемешиванием, возможностью регулирования температуры) и вместе с тем отличаются весьма ценным качеством, заключающимся в легкости управления временем реакции. [c.18]

Итак, по предлагаемым диаграммам и таблицам приложения можно получить сведения о термодинамических свойствах нефтегазового потока в пластовых условиях с достаточной точностью. [c.133]

В результате решения задачи оптимального управления следует найти закон изменения величины напряжения О (/), приложенного к электродвигателю О, ири котором любое отклонение уровня в емкости С, вызываемое изменением потока 2. устраняется за минимальное время. [c.385]

Решение, а) Определим теплосодержание потоков по табл. ж II (см. приложение) для указанных температур [c.73]

Для определения количества орошения необходимо составить тепловой баланс колонны. Потерями тепла в окружающую среду пренебрегаем, что даст нам некоторый запас в расчете. Для составления баланса предварительно по табл. I, II, III и IV (см. приложение) определим теплосодержания потоков [c.159]

Когда реакция протекает адиабатически, т. е. в условиях, когда стенки реактора изолированы настолько хорошо, что потери тепла в направлениях, перпендикулярных потоку, пренебрежимо малы. В этом случае температура будет возрастать или снижаться вдоль оси реактора в зависимости от того, является ли реакция экзотермической или эндотермической, причем характер изменения легко определить, зная теплоту реакции. Для этой цели составляется тепловой баланс, учитывающий изменение температуры от входа в реактор до заданного поперечного сечения в зависимости от величины переменной у, которая характеризует степень превращения в этом поперечном сечении. Константа скорости (зависимость которой от температуры предполагается известной) таким образом становится функцией у, после чего интегрирование указанных уравнений может быть осуществлено либо численными, либо графическими методами. Эти методы описываются в Приложении И к настоящей главе [c.51]

Наличие градиентов температуры в направлении потока ни в коей мере не противоречит модели идеального вытеснения, и в Приложении II к настоящей главе приводится пример, показывающий, как можно учесть такого рода градиенты в рамках данной модели. Наличие градиентов, перпендикулярных направлению потока (почему они и именуются радиальными или, точнее, поперечными градиентами), делает бессмысленным допущение о режиме идеального вытеснения, и во всех случаях, когда эти градиенты значительны, принципы расчета, изложенные в 2.2, становятся непригодными. [c.52]

Распределители жидкости и перераспределители потоков (см. гл. VI, Приложение 2). [c.135]

В более общем случае поток упругой энергии в конец разреза (при фиксированных точках приложения нагрузки) определяется в виде [c.188]

Прн увеличении числа потоков тарелки нагрузка по жидкости и градиент уменьшаются, допустимая максимальная скорость паров возрастает, однако рабочая площадь тарелки уменьшается (см. Приложения 6—10). Для уменьшения градиента рекомендуется также применять тарелки с небольшим наклоном в сторону слива [13]. Недостатком такой конструкции является значительное уменьшение диапазона их стабильной работы. [c.89]

Подсчитав сечение, по Приложению 23 подбирают диаметр труб и соответствующее этому диаметру число потоков. [c.130]

По существу, все известные методы синтеза (см. разд. 8.1) имеют приложение к системам разделения многокомпонентных смесей, и по уделяемому ему вниманию разделение можно поставить на второе место после систем теплообмена. Однако наибольшее распространение получили методы, которые можно разделить на три группы эвристические, эволюционные и алгоритмические [1]. Этим методам на первом этапе было свойственно акцентирование внимания на снижении размерности задачи поиска оптимального варианта. Однако в дальнейшем все большее внимание уделяется разработке (модификации) алгоритмов применительно к решению проблемы создания замкнутых химических производств по энергетическим и материальным потокам. [c.472]

Расположение материала, принятое в первом издании, в основном сохранено. Дополнительно рассмотрены вопросы ректификации на пилотных установках (разд. 5.1.3.2). Содержанием раздела 4.2 в третьем издании является гидродинамика потоков в насадочных колоннах. Гл. 8 значительно сокращена ввиду того, что стандартные детали дистилляционных и ректификационных приборов и соответствующие контрольно-измерительные приборы уже нашли достаточно широкое применение в лабораторной практике. Таблицы, ранее приводившиеся в приложении, в третьем издании включены в текст. Литературные ссылки распределены по главам и дополнены новыми важнейшими работами в списки литературы включено по возможности больше обзорных статей. [c.11]

В приложении к центробежным машинам условия подобия потоков могут быть сформулированы следующим образом [c.38]

Определение относительной скорости движения капель, которая необходима для вычисления величины потока деэмульгатора на основе полученных соотношений, рассмотрено в Приложении, раздел 3. [c.68]

В Приложении (раздел 3) показано, что в большинстве типовых транспортных потоков относительная скорость частицы, а следовательно, и число Ре, определяется движением частиц под действием силы тяжести. Подставляя в выражение для числа Ре скорость стоксов- [c.69]

В течение длительного времени применяется уплотнение, изготовленное из резины, состав которой разработан специалистам СевКавНИПИнефти, г. Грозный (см. Приложение, табл. 7). В тарельчатых колоннах контролировать температуру пара и жидкости можно как закрытыми, так и открытыми термопарами (рис. 2.6), Особую сложность представляет измерение температуры парожидкостных потоков. Обычно это поток сырья, выходящий из [c.29]

Был опубликован ряд монографий, обобщающих эти исследования [65, 107, 135, 136, 143]. Тем не менее, проблемы, связанные с гидравлическими расчетами двухфазных потоков, далеки от окончательного решения, поэтому в области практических приложений преимущественное распространение имеют эмпирические методы, базирующиеся на экспериментальных данных, которые получены чаще всего в условиях, максимально приближенных к промышленным. [c.79]

Под знаком интеграла в уравнении (2.65) стоят локальные значения давления в потоке Р, линейных скоростей жидкой и газовой фаз йУж и Шг, плотности среды на элементарной площадке df поперечного сечения потока рж или рг. Значение то представляет собой касательное напряжение, приложенное к потоку со стороны стенок канала по периметру П. [c.80]

Под знаком суммы второго члена этого уравнения могут находиться такие внешние силы, как гравитационные, молекулярного притяжения, электростатические, а также силы, возникающие в результате воздействия на каплю несущего потока [13]. Последний член уравнения представляет собой реактивную силу, сообщаемую капле отходящими парами. Для расчетов тепло- и массообмена в вихревом газовом потоке преимущественное значение имеют центробежная сила (Рц) и сила вязкого сопротивления среды (F ), как наиболее важные по интенсивности действия и определяющие характер движения капли. Тогда суммарное воздействие сил, приложенных к капле, с учетом названных сил запишется следующим образом [c.176]

Устройства аварийно-предупредительной сигнализации и защиты базируются на теории их логического синтеза. Эти устройства можно рассматривать как системы массового обслуживания, предназначенные для обработки потока информации о состоянии защищаемого процесса. Поскольку процесс испытывает многофакторное внешнее воздействие, этот ноток носит случайный характер и, следовательно, является объектом приложения теории массового обслуживания. [c.7]

Управления ах и аа (доли общего потока, поступающего в схему) фигурируют в математических описаниях блоков 2—7 и 14, т. е. являются управлениями, приложенными к совокупности блоков управления к = 8—13) приложены к отдельным блокам (теплообменникам). [c.226]

Анализ, который приводит к соотношениям (50), (51), основывается на допущении, что температура стенки постоянна по периметру трубы. Это верно только в случае, если термическое сопротивление сосредоточено в слое конденсата. Если в другом крайнем случае все сопротивление приходится на стенку трубы (слои отложений) и на охладитель, то соответствующее граничное условие, которое применяют при анализе,— постоянная плотпость теплового потока на стенке (охладитель однофазный). Указанный крайний случай анализировался в (10, 31], где получены идентичные результаты, за исключением того, что вместо константы 0,725 в уравнении (50) получено 0,70, а вместо постоянной 1,51 в соотношении (51) — не менее 1,47. Поэтому различие между двумя крайними случаями для всех практических приложений мало. [c.345]

Решение. Находят энтальпии потоков (см. Приложение 20) [c.76]

Электронно лучевой переплав (ЭЛП) проводится в электронно-лучевых печах (рис. 5.66). В них нагрев и плавление металла происходят под воздействием тепла, выделяющегося при резком торможении электронов, поток которых, выходящий из электронной пушки, направлен на металл. При нагреве до высокой температуры в глубоком (1,3 10" —1,3 10 Па) вакууме катод пушки испускает электроны, которые формируются в направленный поток с помощью фокусирующих и отклоняющих устройств при приложении высокого (до 40 кВ) напряжения между анодом и катодом пушки. Для обеспечения равномерного нагрева обычно используются несколько пушек. [c.96]

Полученный выше результат называется теоремой Жуковского и формулируется следующим образом при плоскопараллельном обтекании газом или жидкостью бесконечной решетки рыльев (профилей) равнодействующая всех сил, приложенных потоком к единице длины крыла, равна геометрической сумме циркуляционной силы Жуковского, определяемой по формуле [c.42]

Если бы на рис. 11.6 диаметры капилляров были неизменны по всей длине, то эта схема соответствовала бы модели Козени— Кармана (11.31) и демонстрировала основной формальный дефект этой модели. Ведь при приложении перепада давления в направлении, перпендикулярном плоскости рисунка, жидкость сквозь слой течь не сможет. В связи с этим Дюллиеном [25] была предложена сетевая или точнее решеточная модель структуры зернистого слоя в виде совокупности трех систем взаимно перпендикулярных капилляров, пересекающихся в узлах пространственной кубической решетки (рис. 11.7). Как указал ему Курц, проницаемость подобной сети капилляров должна быть одинаковой при-любой ориентации направления среднего потока относительно трехмерной системы каналов, что было в дальнейшем подтверждено Дюллиеном аналитически. [c.37]

Ряд новых и важных проблем подземной гидродинамики, поставленных практикой (фильтрация неньютоновских жидкостей, термодинамика фильтрационного потока, физико-химическая подземная гидродинамика, законы фильтрации в анизотропных средах), излагается, в основном, по оригинальным статьям и монографиям с единых методических позиций, причем отобраны подходы и методы, прошедшие тщательную аппробацию в учебном процессе и практических приложениях. [c.8]

Предположим, что скорость вращения электродвигателя пропорциональна величине и знаку приложенного напряжения и и что величииа потока изменяется линейно нри постоянной скорости вращения электродвигателя. Тогда уравнение, описывающее закон изменения величины в зайисимости от приложенного к электродвигателю напряжения и, можпо представить в виде [c.385]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Уравнение (2.25) может быть также получено из уравнения (2.23) приравниванием объемной скорости потока, выраженной этим уравнением, про-юведению площади поперечного сечения на среднюю линейную скорость ///. Читателю, незнакомому с теорией средних значений, следует обратиться к Приложению к главе 3, в особенности к уравнению (3.34). [c.69]

Принимают число потоков М (равным 1, 2 или 4) и по Приложению II иаходят значение соответствующее типоразмеру тарелки и условию г б гыин- В соответствип с найденным значением определяют диаметр колонны О, периметр слнва П и свободное сечение тарелки 5о. [c.98]

Рассчитав полезную тепловую нагрузку печи (2 пол и ЗЯДЗВ шись теплонаиряженностью радиантных труб ф (по табл. 1.22), по таблицам и графикам каталога [32] или по Приложению 22 выбирают тип иечи. Диаметр труб и число потоков опреде- [c.129]

В приложении дана общая блок-схема программы сопоставления поверхностей и нахождения Reij p. Из общей блок-схемы выделены две подпрограммы СО, С1, которые при упрощенных расчетах можно исключить при условии, если пренебречь термическим сопротивлением стенки, если принять степень приближения перекрестного тока к противотоку для сопоставляемых поверхностей равной единице и если поправки на число труб или выступов по ходу потока для перекрестного обтекания принять равными единице. [c.131]

На рис. 2.8 приведена блок-схема алгоритма расчета простой ректификационной колонны с использованием рассмотренной методики при допущении постоянства потоков пара и жидкости по высоте секций и эффективности тарелок. Пррграмма, записанная на ПЛ/1, приведена в Приложении 1. [c.133]

Книга посвящена аэродинамическим явлениям, происходящим в компрессорных машинах центробежного типа, а также аэродинамическому расчету этих машин. Кратко иэложены физические основы теории подобия в приложении к трубомашинам. Рассмотрены теория работы и метод расчета рабочих колес центробежных машин. Приводятся аналитический и экспериментальный материал о влияний ряда факторов на работу колес, а также отечественный и зарубежный материал о влиянии степени диффузорности потоков в каналах колеса, аналитический и экспериментальный материал о работе безлопаточных и лопаточных диффузоров. Рассматривается работа компрессоров на нерасчетных режимах. Анализируются условия повторяемости характеристик модулируемых машин. Даются рекомендации по приближенному пo t,бy моделирования. [c.2]

Для многих практических приложений, таких, например, как предварительные расчеты, необходимая первоначальная информация состоит в надежной оценке критической массы. Для этого очень удобна двугрупповая модель, поэтому ясно, что очень удобно было бы иметь такую формулировку этой методики, которая до предела бы сократила необходимый объем вычислительной работы. Такой метод был предложен Р. П. Фейнманом и Т. А. Уэл-тоном. Метод Фейнмана — У Элтона вытекает непосредственно из теории односкоростного приближения. Сущность этого метода заключается в эффективном представлении функции нейтронного потока в виде произведения двух функций, одна из которых зависит только от пространственной координаты, а другая — только от энергии, и в описании пространственного распределения в каждой энергетической группе с помощью лишь основной гармоники. Несмотря на то, что эти упрощения достигаются ценой некоторой потери точности, численные результаты, полученные этим методом, особенно в приложении к системам с водяным замедлителем, весьма хорошо согласуются с результатами, полученными при использовании более точных моделей. [c.347]

Очень важным для практических приложений является тот факт, что при малых числах Архимеда выше линии, соответствующей одиноч юй взвешенной частице, существует область параметров, в которой может реализоваться псевдоожиженный слой твердых частиц в газовом потоке. В результате расслоения газа и частиц в этой области появляется возможность функционирования так называемых быстрых псевдоожиженных слоев [3], в которых создается рециркуляция частиц. [c.156]

Жидкость. В многофазные потоки жидкость может входить в виде непрерывной среды, содержащей диспергированные элементы твердых тел (частицы), газов (пузырьки) или других жидкостей (капли). Жидкая фаза также может быть дискретной, например в виде капель, взвешенных в газовой фазе или другой жидкости. За исключением некоторых специальных видов неньютопов-ских жидкостей, жидкости сильно отличаются от твердых тел своей реакцией на силы деформации. В твердых телах, если сила деформации не слишком велика, возникают маленькие обратимые деформации (упругие), вызывающие равную и противоположную по знаку силу, уравновешивающую приложенную силу, при условии, что твердое тело должно оставаться в покое. В жидкости же уравновешивающая сила может возникать только при условии, что жидкость находится п движении. Жидкость также отличается от твердого тела той легкостью, с которой деформируется граница с другими текучими средами (газами или жидкостями). Существование сил поверхностного натяжения (которое может рассматриваться как [c.175]

Имеются некоторые данные по активным методам [5] использование вращающихся труб с ускорением, нормальным к оси трубы коидеисатора применение акустических колебаний, напр,явленных по нисходящему потоку пара в трубе приложение электрического поля к конденсатной пленке в вертикальных каналах вращение труб с внутренними пористыми покрытиями. Практическое применение этих методов маловероятно вследствие необходимости в дополнительном оборудовании и связанного с этим уменьшения надежности системы. [c.362]

Скрученные ленты распространены вследствие простоты применения в существующем теплообменном оборудовании. Они идеальны в приложении к горячим пятнам, так как короткая лента помогает решить задачу интенсификации теплообмена, оказывая небольшое воздействие на общее падение давления. Кривые кипения для недогретой жидкости, закрученной лентой, подобны кривым для труб без лент[36] однако с можно увеличить на 100% [37], как показано на рис. 5. Критические тепловые потоки для завихренного потока примерно в 2 раза выше, чем для прямолинейного течения, при одинаковой мощности прокачки через опытный участок. [c.425]

Для некоторых приложений можно использовать теплообменники этого типа со множеством внутренних труб с оребрением или без него. Там, где необходимо, внутренняя труба или трубы поддерживаются уплотняющими сальниками во избежание прогибов, которые могут иривести к неравномерному распределению потока в кольцевом за-.зоре и к уменьшению производительности теплообменника. [c.308]

Раийи у верхнего Кйнца вертикальной трубы распространение пламени возможно в более узком интервале концентраций, чем три поджигании у нижнего конца. Эта особенность обусловлена возникновением конвективных потоков, поднимающих вверх нагретые продукты сгорания. Появление таких потоков в известной степени облегчает распространеяие пламени вверх у границ потери им устойчивости в медленногорящих смесях подкритиче-ского состава. Приводящиеся в справочниках значения пределов взрываемости обычно даются для более широкого диапазона взрывоопасных составов, т. е. для поджигания снизу. Пределы взрываемости смесей некоторых горючих тазов и паров с воздухом и кислородом приведены в Приложении 5. [c.40]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология