Удельная мощность трения

Удельная мощность трения [c.170]

Режимный фактор P-v имеет большое значение при работе подшипников скольжения так как характеризует удельную мощность трения и определяет конструкцию охлаждающих устройств. Предельное значение удельной мощности трения определяется по формуле [c.171]

Рис. 7. Удельная мощность трения в подшипниках для секции компрессора

Тепловой баланс и удельная мощность трения. Работа сил трения выражается следующей зависимостью [c.240]

Разделив обе части уравнения на st и решая относительно величины которая представляет собой удельную мощность трения, найдем, что [c.240]

Рис. 2. Зависимость удельной мощности трения от функции (I I — 14 — номера опытных точек

Крутизна кривой поверхностной температуры и температурный градиент зависят от удельной мощности трения, конструкции пары и физических свойств материала пары. [c.237]

Кроме величины кинетической энергии и удельной мощности трения тепловой режим работы пары зависит также от величины коэффициента перекрытия, т. е. от отношения площадей трения элементов пары. Чем больше обнажена поверхность трения чугунного элемента пары, тем лучше она вентилируется при торможении, и больше отдает тепла через излучение, и тем меньше у нее поверхностная температура. Еще более эффективным средством эвакуации тепла из плоскости трения и смягчения температурного режима тормоза и колеса является охлаждение пары вводом в процессе торможения в плоскость трения охлаждающей жидкости. [c.238]

Мощность, расходуемую на преодоление сил трения в компрессоре, оцениваем по условной величине удельного давления трения рр [5]. Для аммиачных [c.176]

В качестве высокомолекулярных добавок используют полиокс, полиакриламид, некоторые спирты (пропиловый, глицерин, поливиниловый и др.). Эти соединения обеспечивают "эффект Томсона" - снижают сопротивление трения в турбулентном потоке при концентрации 0,001-0,03%. Кроме снижения гидравлического сопротивления, уменьшаются поперечные пульсации и увеличивается толщина пограничного слоя, что благоприятно изменяет режим течения пристеночного слоя раствора. Отмеченные свойства позволяют повысить компактность и удельную мощность водяной струи, содержащей полимерные добавки, на значительном удалении от сопла (3-4 м). Выполненные авторами эксперименты по разрушению образцов нефтяного кокса струей водного раствора полиакриламида концентрацией 0,02% на опытном стенде позволили установить общую зако- / номерность повышения эффективности разрушения по сравнению с чистой струей воды. [c.194]

Из уравненией (91) и (92) следует, что главное влияние на теплоотдачу конвекцией оказывает удельная мощность потока, зависящая от массовой скорости рт [кг/(м -с)], т. е. от расхода, отнесенного к единице поперечного сечения потока теплоносителя. Вторым по значимости является влияние коэффициента теплопроводности, далее следует массовая теплоемкость и коэффициент внутреннего трения, которые действуют с обратными знаками. [c.86]

Мощность, расходуемую на преодоление сил трения в компрессоре, оценим по условной величине удельного давления трения р7 (для аммиачных машин р- = 60- Ю Па, для фреоновых /Зг = 40.10 Па) [8]. Тогда [c.359]

Вся мощность, сообщаемая жидкости мешалкой, переходит в теплоту. Этот переход происходит за счет трения жидкости о стенки аппарата и мешалки и за счет диссипации энергии в жидкости. Только последний расход следует считать полезным. Поэтому для повышения эффективности мешалки, определяемой как удельная мощность, расходуемая на перемешивание, нужно стремиться к организации в аппарате направленного движения, дик-туемого условиями проведения конкретного процесса. [c.225]

Выпускаемые в СССР поршневые компрессионные холодильные машины характеризуются высокими коэффициентом подачи и удельной холодопроизводительностью, что является результатом применения в блок-картерной конструкции бескрейцкопфных компрессоров водяных рубашек достаточных размеров, использования полосовых клапанов и снижения мощности трения за счет уменьшения опорных поверхностей поршней и нижних вкладышей шатунов. Разделение водяными рубашками полостей всасывания и нагнетания способствовало уменьшению теплообмена между ними. [c.147]

Удельные давления геометрически подобных колец, возникающие от упругости колец и от давления газа, одинаковы во всех компрессорах ряда. Скорости поршней тоже равны, а поверхности пропорциональны квадрату линейных размеров. Коэффициенты трения должны быть равны, если одинаковы температуры колец и стенок цилиндров сравниваемых компрессоров. Таким образом, мощность трения поршневых колец пропорциональна квадрату линейных размеров. [c.130]

Пример. Взят смеситель полезной емкостью У=150 л, потребляющий мощность Л/ = 600 кет тогда удельная работа трения в среднем составляет [c.147]

Опорные подшипники. Мощность трения в опорном подшипнике может быть подсчитана по формуле, вывод которой основан на допущении малого эксцентриситета шейки вала (при небольших удельных давлениях) [c.424]

Удельные давления (р) и скорости скольжения (у) в зоне контакта зубьев шестерен являются основными факторами, определяющими требования, предъявляемые к противоизносным свойствам трансмиссионных масел. При постоянном значении коэффициента трения (/) величина удельного давления определяет собой силу трения в зацеплении пары, приходящуюся на единицу площади контакта скользящих относительно друг друга поверхностей зубьев. Произведение /рг представляет собой мощность трения, приходящуюся на единицу площади в скользящем контакте зубчатой передачи. Эта величина характеризует интенсивность выделения тепла при трении и, следовательно, температуры масляной пленки в контакте и поверхностных слоев зубьев шестерен. Чем больше величина тем при прочих равных условиях выше температура нагрева масляной пленки и тем, следовательно, тяжелее условия работы масла. [c.467]

Сущность высокочастотного нагрева диэлектриков, к которым относятся прессматериалы, заключается в следующем материал помещается в переменное электрическое поле, под действием которого происходит ориентация поляризованных молекул диэлектрика. При ориентации молекулы совершают колебания с частотой, равной частоте поля. Это колебательное движение молекул диэлектрика вызывает процесс трения частиц материала и его нагрев. Параметрами, оцределяющими процесс нагрева, являются частота колебаний электрического поля и удельная мощность, зависящая от напряженности поля. Общий вид генератора токов высокой частоты приведен на рис. П-5, а их техническая характеристика дана в табл. П-З. [c.64]

Мощность трения в процессе регулирования остается почти без изменения. Вследствие этого Ке — удельная холодопроизводительность уменьшается и затрата энергии на единицу получаемого холода увеличивается [c.531]

Энергетически этот способ аналогичен регулированию с байпасами, так как индикаторная мощность после регулирования уменьшается в этом случае пропорционально (с некоторым приближением) холодопроизводительности, а мощность трения не изменяется. Удельная холодопроизводительность К е при регулировании подключением дополнительного мертвого пространства определяется также формулой (20). [c.534]

Трение скольжения — сталь по стали при высоких удельных давлениях. Передаваемая мощность 730 л. с. при скорости вращения коленчатого вала 1 250 об мин [c.108]

Процесс перемешивания в гидродинамическом отношении сводится к внешнему обтеканию твердых тел потоком набегающей жидкости. В общем случае лопасти мешалки при вращении выполняют работу, связанную с преодолением сопротивления сил инерции и сил трения перемешиваемой жидкости. Удельное значение этих сил различно в пусковой и рабочий периоды работы мешалки. Так, при пуске мешалки ее лопатки встречают особенно большое сопротивление со стороны жидкости, инерцию массы которой необходимо преодолеть. По мере приведения жидкости в движение работа мешалки все больше затрачивается на преодоление внутренних сопротивлений в жидкости (трения, вихревых движений, ударов жидкости о стенки и т. д.). Поэтому пусковая мощность всегда превышает рабочую. Поскольку пусковой период относительно небольшой, электродвигатель обычно подбирают по рабочей мощности мешалки, учитывая возможность кратковременного увеличения крутящего момента на его валу в пусковой период и используя в расчетах известную критериальную зависимость Еи = /(Ке ) [30, 31]. Однако существующие формулы для расчета мощности мешалок еще недостаточно совершенны в них не учитывается расход энергии, связанный с шероховатостью стенок и наличием дополнительных устройств в аппарате (змеевиков, гильз, перегородок и т. д.). [c.97]

Процесс перемешивания в гидродинамическом отношении сводится к внешнему обтеканию твердых тел потоком набегающей жидкосги. В общем случае лопасти мешалки при вращении вьшолняют работу, связанную с преодолением сопротивления сил инерции и сил трения перемешиваемой жидкости. Удельное значение этих сил различно в пусковой и рабочий периоды работы мешалки. Так, при пуске мешалки ее лопатки встречают особенно большое сопротивление со стороны жидкости, инерцию массы которой необходимо преодолеть. По мере приведения жидкости в движение работа мешалки все больше затрачивается на преодоление внутренних сопротивлений в жидкости. Поэтому пусковая мощность всегда превышает рабочую. [c.20]

Дипольная поляризация диэлектрика сопровождается потерей электроэнергии в виде тепла из-за трения, возникающего между молекулами и звеньями высокомолекулярных цепей. В переменных полях переориентация их происходит дважды за один период. Поэтому потери энергии в диэлектрике тем больше, чем больше частота. Они характеризуются удельной мощностью, выделяющейся при данной частоте в единице объема диэлектрика — тангенсом угла потерь 6). Углом диэлектрических потерь б называют угол, дополняющий до 90° угол сдвига фазф между током и напряжением в емкостной цепи. В идеальном диэлектрике угол в = О , и tg 6 = О [69, стр. 74]. [c.382]

Тепло образуется так же за счет механической работы движущихся жидкостей и газов, причем для газов, движущихся с большими ско р остями (нагрев при трении), в частности в авиации, повышение температуры может быть порядка ябскольких сотен градусов и увеличивается пропорционально квадрату числа Маха. Значительное повышение температур наблюдается при выделении тепла за счет виутрен-него трения в смазке быстроходных подшипников. В настоящем параграфе мы рассмотрим только твердые тела, а именно плоскую стенку или плиту (рис. 3-18). Пусть в стене имеются равномерно распределенные источники тепла с удельной мощностью О . Тогда С не зависит от пространственной координаты. Внешняя поверхность плиты омывается циркулирующим потоком, температура которого tf. Коэффициент теплообмена для каждой поверхности а. Если полагать, что теплопроводность постоянна и условия стационарны, то уравнение (2-13) сводится к [c.85]

При этом температура охлаждающей поверхности приближается к температуре смеси, что ведет к уменьшению проскальзывания из-за возрастания адгезии и трения и снижению местных перегревов и подвулканизации. Условия процесса приближаются к идеальным (изотермическим), одновременно уменьшается удельная мощность, температурный напор. Начиная с какого-то значения АГкрит, за счет нагрева циркулирующего теплоносителя начинает увеличиваться температура смеси. Таким образом, здесь нужно рассматривать задачу многофакторной оптимизации теплообмена при смешении, например, методами линейного программирования, с учетом определяющей роли в теплопередаче через стенку смесителя коэффициента аь [c.143]

В то же время в результате развития машиностроения, повышения удельной мощности двигателей и механизмов, усложнения и повышения общей стоимости металлических изделий все большее значение приобретает коррозия в неэлектролитах (нефтепродуктах), локальные коррозионные процессы — контактная, щелевая и питтинговая коррозия — и особенно корро-зионно-механический износ (коррозионое растрескивание, усталость, коррозия при трении и фреттинг-коррозия [61—64]. Эти разрушения и износ за счет ухудшения функциональных свойств металлических поверхностей непосредственно связаны с коррозионными проблемами в химмотологии, с ресурсом, надежностью и долговечностью двигателей, машин и механизмов. Наряду с рабоче-консервационными топливами, маслами, смазками и специальными жидкостями для уменьшения данных ви- [c.34]

Из данных выше соотношений следует, что повышение вязкости газа, например при его нагреве, положительно сказывается иа работе вибронесущих опор, повышая минимальную толщину рабочего слоя и при больших числах Б снижая расходуемую на трение мощность. Повышение давления ра, как правило, увеличивает минимальную толщину вибронесущего слоя, но при чрезмерной его величине может также и уменьшать эту толщину и всегда увеличивает расходуемую мощность. Еще более сложным образом работа вибронесущей опоры зависит от частоты колебаний она должна быть достаточно большой для того, чтобы число Б не было очень малым, и в то же время не слишком большой, чтобы число Б было не очень большим во избежание снижения минимальной толщины несущего слоя. Увеличение площади опоры или снижение удельной статической нагрузки и массы поддерживаемой детали повышает минимальную толщину несущего слоя и вместе с тем увеличивает расходуемую удельную мощность. Впрочем, последние параметры редко можно варьировать, ибо они чаще всего определяются из заданных габаритов опоры. [c.181]

Отметим, что наличие внутренних источников теплоты и учет теплоты трения не вносят особых усложнений в решение поставленной задачи. Для тепловыделяющей жидкости задача была исследована в [139], Например, при равномерном распределении локальных внутренних источников теплоты с удельной мощностью =соп51 фо(Ро)= =Го Фсг(Х, Ро)=Го поле температуры в первом приближении определяется в виде [c.335]

В двухроторном насосе газ передается со входа на выход порциями постоянного объема, т. е. объем камеры при этом не уменьшается. Сжатие передаваемого газа происходит практически мгновенно от давления Рн до давления Рвып при сообщении полости, передающей газ, со стороной выпуска двухроторного насоса (рис. 7Л2, верхняя полость), так как в нее устремляется газ со стороны выпуска. Поэтому затрачиваемая двухроторным насосом на выталкивание газа мощность относительно больше, чем она была бы у механического вакуумного насоса с масляным уплотнением, работающего при таких же условиях. Однако этот недостаток при работе в области низких давлений 10 —10 Па несуществен, так как абсолютное значение этой мощности очень мало. Потери мощности в приводе, подшипниках и шестернях связи также невелики, а трение Б роторном механизме отсутствует, поэтому у двухроторных насосов в области давлений менее 6,5-1(Я Па потребление мощности на единицу быстроты действия (удельная мощность) значительно меньше, чем у насосов с масляным уплотнением. [c.114]

Эффективная удельная холодопроизводительность (рис. 51) агрегата ФДС-1, в котором в качестве поджимающего ис-по,71ьзован фреоновый компрессор 4ФУ-10 при фреоне-22 значите-иьно выше, чем нри фреоне-12. Это связано с более низкими дроссельными потерями (большее давление, меньший удельный вес) и снижением мощности трения (меньшие размеры цилиндров). П пи шо )ем11оратурных машинах более целесообразен фреон-22 по сравнению с фреоном-12. [c.191]

Вынесение ветровых электростанций в открытое море считается за рубежом сейчас одним из перспективных направлений ветроэнергетики. Это связано по крайней мере с тремя причинами. Первая — возможность получения больших, чем на суше, удельных мощностей с 1 м площади, ометаемой рабочим колесом, вследствие того, что по мере удаления от побережья средние годовые скорости ветров увеличиваются. Так, удаление от берега на 40 км дает приращение скорости на 20—25 %, что при тех же размерах турбин позволяет увеличить среднегодовую выработку электроэнергии почти в 2 раза. Это увеличение в скорости обнаруживается на высоте 10 и 100 м от морской поверхности [88]. Причина увеличения — существенное снижение трения о водную поверхность по сравнению с трением о поверхность сущи и уменьшение пограничного слоя, в котором это трение проявляется, с десятков метров примерно на порядок. В обзоре [8] есть ссылка на оценки, согласно которым энергия ветрового потока над прибрежными водами шириной в 5,5 км примерно вдвое больше, чем над прибрежным участком суши той же ширины. Такое локальное увеличение энергии может объясняться, например, сильными неровностями побережья. Здесь же необходимо отметить, что детально в энергетическом плане ветры над морем еще не исследованы, и если для ветра над сушей мы знаем, например, закон изменения с высотой (степенной закон с показателем примерно 0,143), то для ветра над морем такой четкой зависимости пока нет. Все полученные к настоящему времени данные базируются на измерениях, проводившихся в разное время с судов, и более систематических наблюдениях, которые проводятся лишь в нескольких точках планеты. [c.100]

Например, в публикации Г. Джеллинека и X. Масуды [57] описана опытная установка, позволившая еще более детально изучить работу гидроосмотического устройства (рис. 7.5). Она работала на перепаде соленостей пресной воды и раствора поваренной соли с концентрацией 3,5 г/л (0,612-молярный раствор) при температуре 25 °С. При общей площади мембран 0,158 м в опытной установке была получена полезная механическая мощность примерно 1,6 Вт/м (имеется в виду площадь мембраны), что составило 65 % мощности, определенной теоретически без учета различных потерь, основная доля которых пришлась на трение в сопле (55 %) ив системе рециркуляции. Эти потери могут быть существенно снижены (в 10—20 раз), и тогда удельная мощность может быть доведена до величины 6 Вт/м , что оказывается в 2,5 раза больше теоретического значения. Прирост вырабатываемой мощности вызвало явление концентрационной поляризации, заключающееся в повышении концентрации раствора вблизи мембраны со стороны раствора соли за счет проникновения соли в мембрану. В результате этого осмотическое давление повышается так, что равновесное значение увеличивается с 27,9-10 до 77,54-10 Па, соответственно увеличивается скорость поступления пресной воды через мембрану. Для обратного осмоса это явление имеет отрицательные последствия, что ставит под сомнение эффективность крупномасштабного обессоливания морской воды с помощью мембран, погружаемых на глубину более 240 м (известный проект Левеншпиля, предложившего опустить трубу с пакетом мембран на глубину около 8 км с тем, чтобы образующийся столб пресной воды, плотность которой на 3 % ниже плотности морской воды, под действием образующегося перепада гидростатических давлений фонтанировал на поверхности [51]. [c.173]

Применение фреона-22 в герметичных компрессорах [57] дает определенный экономический эффект — значения Кэ больше, чем при использовании фреона-12, Этому способствует более высокая объемная холодопроизводительность фреона-22 и меньшая мощность трения, достигаемая главным образом снижением размеров деталей движения электрическая удельная холодопроизводительность с учетом потерь электродвигателя обоих гер-метичных компрессоров невелика, что связано с низкими значениями к. п. д. электродвигателей малой мощности (Ъл = 0,4-0,6). [c.272]

Была предпринята попытка снизить механические потери путем изменения температуры воды, поступающей на охлаадение цилиндров. Однако увеличение температуры воды от 275 до 303 К (при постоянном расходе 0,2 л/с) не оказало заметного влияния на удельную мощность во всем исследованном диапазоне темперктур всасывания 263-298К). Этот факт можно объяснить тeм что с увеличением температуры охлаждащей воды и, соответственно, температуры стенок цилиндра наряду с уменьшением механических потерь на трение снижается коэффициент подогрева. [c.65]

Повышение температуры воды, подаваеюй на охлаждение цилиндров, не приводит к снижению удельной мощности, поскольку наряду со снижением потерь ющности на трение уменьшается коэффициент подогрева. [c.66]

Потребляемая мощность. В валковых дробилках энергия расходуется на дробление материала, преодоление сил трения, за счет которых скорость продвижения материала к выходу достигает окружной скорости валков, и на преодоление сил трения в подшипниках. При расчете определяют затрачиваемую энергию по каждому виду из указанных затрат и полученные результаты суммируют. Этот расчет необходим только в том случае, если процесс измельчения ведут при высоких скоростях валков, заведомо нреднолагая большой удельный расход энергии и повышенный износ металла. Если процесс измельчения идет при окружных скоростях 2—4 м/с, потребляемую мош,ность рассчитывают по формуле (1,60). [c.89]

В случае электродвигателя, у которого частота вращения постоянна, любой другой способ, кроме регулирования остановками, связан всегда с повышенным удельным расходом энергии на механическое трение, гидравлические и электрические потери. При полном прекращении подачи, т. е. при переводе компрессора на холостой ход, затрачиваемая мощность составляет 25—30% номинальной на валу компрессора. Только в лучших конструкциях при совершенной системе разгрузки мощность холостого хода снижается до 15%. Но, как видно из графика (рис. Х.49), построенного для компрессорных установок повышенной экономичности, к. п. д. электродвигателя понижается с yMeHbUjeiiHeM нагрузки и при нагрузке холостого хода, составляющей 15% номинальной, равен = 0,5. [c.595]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология