Температура пластины при естественной

Методы предварительного нагрева ремней и лент. Переход от периодических к непрерывным процессам вулканизации транспортерных лент и плоских приводных ремней эффективен лишь при значительной интенсификации процесса нагрева пластин. В аппаратах непрерывной вулканизации продолжительность нагрева пластин должна быть значительно сокращена по сравнению с продолжительностью нагрева в плоских вулканизационных прессах периодического действия. В противном случае производительность аппаратов непрерывного действия будет низкой. Одним из методов сокращения продолжительности нагрева пластин в вулканизационной аппаратуре непрерывного действия является применение предварительного нагрева пластин перед вулканизацией. Процесс вулканизации предварительно нагретых пластин, естественно, протекает быстрее, чем холодных. Установлено, что максимальная температура предварительного подогрева ленты равна 125 °С. [c.478]

Электродренажная установка ПГД-200 (рис. 31, а) имеет секционированный реостат 0,5 ом, выполненный из 10 чугунных пластин или нихромовых проволок сопротивлением 0,05 ом каждая. Сопротивление реостата изменяется ступенями через 0,05 ом. Сила дренируемого тока определяется по амперметру. Предохранитель установки шунтирован обмоткой реле, которое обеспечивает получение светового или звукового сигнала при выходе его из строя. ПГД-200 рассчитана на эксплуатацию на открытом воздухе, устойчиво работает при температуре окружающего воздуха от —40 до +40° С и относительной влажности 90—95%. Охлаждение вентильных элементов и реостата — естественное. Габаритные размеры 460 х X 520 X 225 мм, масса 25 кг. [c.145]

Рассмотреть сферу диаметром 10 см, горизонтальный цилиндр диаметром 10 см и пластину высотой 10 см. Площадь каждой из этих поверхностей одинакова. Найти теплоотдачу естественной конвекцией для этих трех тел, если температура поверхности на 100° выше температуры окружающего воздуха, равной 20 °С. Найти также теплоотдачу сферы в отсутствие течения жидкости, решив уравнение теплопроводности. Можно ли это сделать для двух других тел Дать объяснение. [c.325]

В работе [44] представлены результаты анализа интегральным методом естественной конвекции около вертикальной полубесконечной пластины при ступенчатом изменении температуры стенки или плотности теплового потока на поверхности. Для [c.440]

Воздух с температурой 28 °С и давлением 0,1 МПа течет вдоль вертикальной плоской поверхности высотой 0,6 м скорость вынужденного течения 1,5 м/с. Поверхность является изотермической. В каком диапазоне температур стенки /о влияние естественной конвекции будет пренебрежимо малым на всей длине пластины [c.662]

Вертикальная пластина высотой 1 м, имеющая температуру 200 °С, расположена в воздухе с температурой 27 °С. Вдоль ее поверхности создается направленный вниз равномерный воздушный поток со скоростью от 0,01 до 1 м/с. Найти, какой режим течения (вынужденной, естественной или смешанной конвекции) создается при указанных предельных значениях скорости. Предложить простой критерий для определения положения точки отрыва, предполагая, что при противодействующих механизмах конвекции на поверхности пластины происходит отрыв потока. [c.662]

Нагретая горизонтальная поверхность при 31,1 °С помещена в 0,83 %-й раствор альгината аммония в воде. Найти среднюю скорость теплопередачи естественной конвекцией на верхней и нижней сторонах этой поверхности, если температура жидкости составляет 25 °С. Длина пластины равна 0,6096 м, а жидкость имеет следующие характеристики п = 0,78, Ср = 4,1868 кДж/(кг-К), К = 0,089 Kr- V = = 0,640 Вт/(м-К), р = 961,1 кг/м и р = 2,3- 10-4 ° -. [c.452]

Пограничный слой, возникающий при естественной конвекции вблизи полубесконечной вертикальной пластины конечной толщины, рассматривался в работе [42]. Предполагалось, что в пластине имеются произвольным образом распределенные источники тепла, причем выделяемая ими энергия рассеивается в жидкости за счет ламинарной естественной конвекции в установившемся режиме. Используя преобразование Фурье для уравнений теплопроводности и метод разложения в ряд для уравнений пограничного слоя, авторы работы [42] построили распределения температуры и теплового потока в пластине. Проведено исследование ламинарной естественной конвекции около конического, обращенного вершиной вниз ребра [54]. При этом процесс теплопроводности в ребре считался одномерным, а для описания течения использовались приближения типа пограничного слоя, что позволило получить соответствующие профили скоростей и температур. Исследовались течение около вертикальной пластины конечной толщины при постоянном тепловом потоке на ее поверхности и условия кондуктивной теплопередачи в пластине. Геометрическая схема этого случая представлена на рис. 17.5.1, в. Условие постоянства теплового потока приводит к появлению поперечного температурного градиента при у = О, который и обусловливает развитие процесса теплопроводности внутри пластины. [c.480]

Если электрод обратим, то это значит, что он одинаково экономично работает как в процессе электрохимического генерирования тока, так и в обратном ему процессе — электролизе (см. фиг. 62). Из фиг. 25 видно как велик технико-эко-номический прогресс для процесса электролиза воды. Перенапряжение для плоского КЧ-катода при температуре 28°С и плотности тока разложения 100 ма/см составляет 520 мв. Для лучших имеющихся в настоящее время в продаже никелевых аккумуляторных пластин перенапряжение снижено до 390 мв, тогда как для М1-ДСК-электрода оно составляет всего лишь 80 мв. Естественно, что в электроде, предназначенном только для электролиза, не требуется никакой развитой удорожающей электрод системы пор. Это обстоятельство привело к созданию так называемого экономичного электрода [15], который вьшолняется из дешевого носителя, например Никелевой сетки, на который путем горячего прессования наносится тонкий слой М[-ДСК-материала. В соответствии с [c.95]

Ценность применения образцов малого размера лри испытаниях на удар возрастет, если имеется корреляция с поведением конструкций натурной величины. В большинстве случаев прямое соответствие не наблюдается, но тем не менее анализ большого числа эксплуатационных разрушений свидетельствует о возможности такой корреляции. Полученные соотношения, естественно, не могут быть непосредственно применены к реальным условиям эксплуатации, однако они позволяют всесторонне оценить факторы, определяюш,ие хрупкое разрушение. Это привело к разработке ряда методов испытаний и образцов различных по размерам (вплоть до натурной толщины промышленного листа), а также по форме и остроте надрезов (в том числе в виде искусственных трещин, имитирующих сварочные). Характеризовать сопротивление материала хрупкому разрушению можно по величине напряжения или энергии при разрушении, внешнему виду излома, пластичности или переходной температуре. Логическим развитием подобного рода испытаний было появление типовых (натурных) испытаний, в которых условия их проведения приближаются к предполагаемым эксплуатационным и обычно выполняются на натурных образцах. Широкое распространение получили испытания при деформировании образца энергией взрыва по возникновению, распространению и торможению трещин в сварных пластинах и т. п. Результаты подобных испытаний обычно сопоставляют с результатами серийных испытаний образцов малого размера (чаще всего на ударную вязкость по Шарпи). [c.146]

Шифр 151.01,173, Пластина всасывающего клапана в открытом компрессоре. Поломка Высокая температура в объекте, Причина отказа — естественный износ пластины Отказ устранен путем замены клапана на объекте. [c.7]

Зная зависимость КЬ = /(й) и используя формулу (7-1-1), можно определить общий поток тепла (т). Поэтому большое значение приобретают экспериментальные исследования с целью нахождения эмпирических соотношений РЬ = /(й) при разных режимах сушки. В качестве примера можно привести экспериментальные данные В. П. Журавлевой по контактной сушке типично капиллярнопористых тел. Керамическая пластина различной пористости (Я1 = 10%, Ро = 1 846 кг/л1 ) сушилась на нагретой поверхности при разных температурах (60, 82, 98° С). Открытая поверхность соприкасалась с воздухом, относительная влажность которого была ф = 70% отдача тепла происходила в условиях естественной конвекции. [c.313]

Исследование температурных свойств тензодатчиков совместно со свойствами металла было выполнено на стенде, построенном в виде блочного термостата. Испытываемая пластина с датчиками помещалась между массивными латунными блоками. Оба блока и пластина предварительно охлаждались в жидком кислороде, затем покрывались хорошим теплоизолятором (мипорой) и медленно нагревались по мере естественного притока тепла. Процесс нагревания от —183 до —20 30° С длился около 8 час. По мере нагревания пластины измерялась ее температура по термопаре, закрепленной на поверхности пластины, и сопротивления датчиков, наклеенных на ней, по прибору ЭИД. Вместо компенсационного датчика использовался магазин сопротивлений. Отсчет начинался с комнатной температуры. Нагрев пластины с датчиками до +120° С осуществлялся в сушильном шкафу и измерения выполнялись по мере естественного охлаждения шкафа с пластиной. [c.127]

Для высушивания толстослойных материалов, когда необходимо регулировать температуру и влажность не только на поверхности, но и в глубине материала, в ряде случаев эффективно применение сушки в поле токов высокой частоты. Такая сушка применяется для изделий из пластических масс, фарфоровых изоляторов и других материалов, обладающих диэлектрическими свойствами. Диэлектрическая сушка производится по схеме, изображенной на рис. 14.28. Переменный ток из сети поступает в выпрямитель 3, затем в ламповый генератор 2, где преобразуется в переменный ток высокой частоты и высокого напряжения. Этот ток подводится к пластинам конденсаторов 4 и 5 (расположенным в сушильной камере /), между которыми создается поле высокой частоты. Высушиваемый материал движется на ленте между пластинами конденсатора. (Сушилка, показанная на схеме, имеет две ленты 6 и 7.) Под действием электрического поля высокого напряжения (до 10 000 В) естественные и наведенные диполи стремятся ориентироваться в направлении силовых линий переменного поля, совершая прн этом работу против сил трения. Последнее и приводит к выделению теплоты и равномерному нагреванию высушиваемого материала во всем объеме. [c.431]

Для более быстрой оценки теплостойкости полимеров, работающих в условиях релаксации напряжения, получил распространение метод [8—12], согласно которому опыты по релаксации напряжения проводятся в сканирующем режиме при повышающейся температуре. Монолитные призматические образцы полимера помещают между рабочими пластинами релаксометра и деформируют до определенного значения. После этого задают линейное повышение температуры со временем. Естественно, что в закрепленных образцах в таких условиях возникают сжимающие напряжения вследствие теплового расширения. По мере повышения температуры напряжение в образце возрастает до определенного предела, а затем уменьшается в результате ускорения релаксационных процессов и при температуре стеклования полимера становится равным нулю. Придавая образцу различные начальные деформации, получают серию релаксационных кривых, каждая из которых имеет максимум (рис. 11.5). Геометрическое место максимумов ограничивает область напряжений и температур, в которой релаксационные процессы в полимере выражены слабо, и, следовательно, теплостойкость сохраняется в заданном режиме испытаний. [c.71]

Поверхностные методы предварительного нагрева. При движении сырой заготовки вдоль паровых плит между ними возникает теплообмен излучением и естественной конвекцией, благодаря которому температура поверхности заготовки растет. При двухстороннем подогреве при помощи паровых плит интенсивность нагрева резинотканевых пластин невелика — температура ее поверхности через 20 мин достигает лишь 106 °С при температуре плит 150 °С. [c.478]

Рис. 9-11. Ламинарное течение в условиях естественной конвекции меяеду двумя вертикальными пластинами, находящимися при различных температурах (скорость является кубической функцией расстояния)

Пример 10-4. Теплоотдача от вертикальной пластины в условиях естественной конвекции. Плоская пластина, нагретая до температуры Уо, погружена в большой объем жидкости, находящейся при температуре Т . Из-за наличия подъемной силы слои жидкости, прилегающие к пластине, начинают двигаться вверх (рис. 10-3). Применяя уравнения сохранения, найти зависимость тепловых потерь от характеристических параметров системы. Физические свойства жидкости можно считать постоянными с тем лишь исключением, что уравнение движения должно использоваться в форме, допускающей существование естественной конвекции. [c.306]

Непроницаемые экраны. В большинстве практических случаев охлаждение экранов осуществляется жидким азотом, циркулирующим по трубам, которые находятся в хорошем тепловом контакте с пластинами экрана (рис. 61). Частота расположения труб зависит от многих "факторов и в том числе от допустимой неизо-термичности экрана. Естественно, что вследствие теплообмена между поверхностями кожуха и экрана, а также экрана и криопанели, в пластинах экрана возникает градиент температуры. Причем, поскольку теплоподвод к экрану со стороны кожуха обычно значительно превышает теплоотвод от экрана к криопанели, то температура пластин будет повышаться по мере удаления от каналов (труб), по которым циркулирует хладагент. [c.134]

III,В,2. Конвекция между параллельными вертикальными пластинами. Несколько более сложной является задача о естественной конвекции между двумя пластинами, так как в этом случае появляется дополнительный параметр (разность температур пластин). Однако эта задача сводится к рассмотрению одномерного течения. Путс [Л. 301 выполнил подробное исследование этой задачи с учетом джоулева нагрева, вязкой диссипации и внутренних источников тепла. Гершуни и Жуковицкий [Л. 34] рассмотрели случай равной температуры на обеих стенках, но не учитывали диссипативных членов в уравнении энергии. [c.26]

Для усиления подогрева нижних слоев металла было предложено закладывать нижний электрод, выполненный в виде плиты, угольных блоков или щтырей, в футеровку подины, чтобы ток проходил через ее верхние слои. Так как удельное сопротивление огнеупорной доломитовой или магнезитовой набивки даже в горячем состоянии намного больше удельного сопротивления металла, то предполагалось, что в ней должно было выделяться значительное количество тепла, подогревающего металл снизу. Печн делались двухфазными или трехфазными, так как при однофазном токе нельзя было зажечь дугу в холодной печи. Эффект подогрева металла снизу оказался вполне достаточным, но подина оставалась слабым местом. Теплопроводность набивного слоя невелика, а тепло выделялось во всем его объеме, и чтобы оно могло проникнуть из иижнего слоя через верхние к металлу, нужны большие температурные перепады. Температура набивки у электрода оказывалась намного выше температуры металла ванны, набивка находилась в состоянии, близком к размягчению, и, естественно, ее срок службы был невелик. Конструкторская мысль предложила набивку подины переменного удельного сопротивления подина набивалась из смеси магнезита со стальными стружками, причем содержание стружки убывало от электродной пластины ко дну ванны и последние слои состояли из чистого магнезита. Таким образом, у электродной пластины удельное сопротивление подины было невелико и основное количество тепла выделялось ближе к металлу. [c.13]

Тонкая фольга из нержавеющей стали соединена с листом изолирующего пенопласта стирофома толщиной 1 см. Эта двухслойная пластина расположена вертикально в воздухе с температурой 20 °С. К фольге подводится электрический ток, создающий плотность теплового потока 100 Вт/м. Толщина фольги 0,003 мм, высота 40 см. Найти время переходного процесса при естественной конвекции. Теплоемкостью изоляции пренебречь. [c.469]

Формулированные граничные условия для потока у стенки пластинки являются естественными , так как они существуют во всех потоках разреженных газов с числами М и R, лежащими в области, определяемой уравнениями (64,5а). В допол-ненение к ним примем, что температура на поверхности пластины = onst. Тогда полная система уравнений граничных условий будет иметь вид [c.327]

Влияние условий сушки в средах с различным содержанием кислорода на свойства ПВХ и некоторые эксплуатационные характеристики материала на его основе изучено в [128]. Объектом исследования служил суспензионный ПВХ с молекулярной массой Мц = 1,245-105 и 1,15-10 . Образцы ПВХ с влажностью 25% сушили в термостатируемом шкафу в атмосфере воздуха, технического азота [5% (об.) кислорода] и в вакууме при остаточном давлении 10 кПа [содержание кислорода = 2% (об.)]. Для высушенных образцов ПВХ определяли насыпную плотность Рн и угол естественного откоса а, анализировали молекулярные характеристики, термическую стабильность и визуально оценивали цвет продукта. Из молекулярных характеристик оценивали число ненасыщенных Х(С=С), концевых и внутренних связей, а также блоков п полисопряженных (ППС) и двойных С=С-связей. Определяли также температуру начала разложения Тр , статическую ю термоста-бильносгь и динамическую термостабильность Тд (на пластографе Брабендера) порошка ПВХ при 175 °С. Термостойкость образцов прозрачного винипласта, изготовленных вальцево-прессовым методом при массовом соотношении ПВХ, стеарата кадмия, органического фосфита и эпоксидированного масла, равном 100 0,8 1,5 3,0, оценивали в статических условиях по термостабильности и цветостойкости Ц при 175 °С - по изменению цвета до почернения при выдержке в термокамере. Образцы сушили в интервале температур 60 - 140 °С не менее 2,5 ч. В интервале температур 60 - 100 °С все высушенные образцы были белого цвета, а пластины винипласта - прозрачными и имели одинаковый слегка желтоватый оттенок. Насыпная плотность высокомолекулярного ПВХ (Мг = 1,245-10 ) оставалась постоянной (рн = 0,38 г/см ), а низкомолекулярного (Mji = 1,15-10 ) - увеличилась от 0,4 до 0,47 г/см при всех условиях сушки, т.е. низкомолекулярный ПВХ более подвержен термоусадке при Т> Т . [c.92]

Снижение давления не препятствует формированию аметистовых центров окраски, однако ромбоэдрические кристаллы в подобных условиях интенсивно растрескиваются из-за недостаточно эффективного предварительного гидротермального протравливания затравочных пластин н сохранения дефектного, аморфизиро-ванного слоя кварца. При прочих равных условиях использование затравок, параллельных г-грани, обеспечивает возможность массового производства однородных кристаллов аметиста с промышленно приемлемыми скоростями и необходимой интенсивностью и чистотой фиолетовой окраски. При этом следует создавать в гидротермальном растворе избыток трехвалентных ионов железа и снижать содержание примесных ионов алюминия, с которыми, как уже отмечалось, связаны дырочные центры дымчатой окраски. В облученном кристалле спектры поглощения от обоих типов центров накладываются один на другой, что, естественно, ухудшает чистоту аметистовой окраски. Поскольку коэффициент захвата структурной примеси алюминия находится в прямой зависимости от температуры выращивания, в то время как коэффициент поглощения примеси железа в исследованном температурном интервале существенно не зависит от температуры, предпринимались попытки получения аметистов без дымчатого оттенка окраски за счет температуры синтеза. Однако они не увенчались успехом из-за снижения скорости роста и растрескивания кристаллов на разных стадиях процесса. Задача была решена путем более тщательного подбора шихтового кварца с минимальным содержанием примеси алюминия, а также за счет специальной обработки выращенных кристаллов, устраняющей дымчатую составляющую окраски. [c.182]

Работы по гидротермальному синтезу кварца с 1950 г. проводились под руководством П. Г. Позднякова, а в период 1952— 1954 гг.—А. А. Воронковым, В. Д. Митькиным, Б. У. Барщев-ским. Использовались автоклавы вместимостью 0,14—1,2 л. Для наращивания кристаллов применялись кварцевые пластины среза АТ, а в качестве шихты — кварцевый песок. Вначале использовались высококонцентрированные (до 30 7о) растворы бикарбоната натрия. Однако в связи с обильным выделением силиката натрия при расслоении раствора в дальнейших экспериментах были использованы водные растворы 5 % Ыа2СОз-НО,5 % ЫаОН с добавкой 2—3 7о хлорида натрия. Кристаллизация осуществлялась в интервале температур 420—430 °С при температурном перепаде 10—15 С и давлениях порядка 100 МПа. В результате были получены визуально прозрачные кристаллы массой до 100 г, выращенные со скоростью до 0,7 мм/сут, и проведены исследования их пьезоэлектрических характеристик, подтвердившие идентичность резонаторных свойств образцов из естественного и искусственного кварца. [c.7]

Институтом НИОХИМ разработан способ получения сульфата алюминия из обогащенных каолинов, который применялся в промышленном масштабе. Каолин дробили, и фракцию размером 3—7 мм направляли на обжиг, а более мелкую — размалывали, сушили в барабанной печи и гранулировали в тарельчатом грануляторе. Гранулы размером 3—7 мм вместе с крупкой обжигали в печи с вращающимся подом при 750—800 °С. Обожженный каолин охлаждали просасыванием большого количества воздуха и подавали на кислотное разложение при температуре 105— 110 °С в реактор проточного типа с рециркуляцией, куда также закачивали промывную воду после третьей промывки и концентрированную серную кислоту. С целью поддержания заданного температурного режима реакторы были снабжены антегмитовыми теплообменниками. Доза кислоты на разложение составляла 70 % стехиометрически необходимой. После достижения концентрации сульфата алюминия 13,5 % по АЬОз и свободной серной кислоты менее 0,1 % раствор кристаллизовали при естественном охлаждении. Кремнеземистый шлам подвергали трехкратной промывке. Промывная вода после третьей промывки с содержанием АЬОз 7 % поступала на разложение. В дальнейшем схема подготовки сырья была упрощена. Каолин после измельчения в ножевой дробилке пластифицировали в валковой дробилке, получая пластины толщиной 1—3 мм, которые затем обжигали в печи с вращающимся подом. [c.66]

Многие вещества после достаточного обезвоживания путем отсасывания, центрифугирования и т. д. можно сущить просто при комнатной температуре на воздухе, расстилая их на фильтровальной бумаге, глиняных пластинах или проволочной сетке с мелкими отверстиями и по возможности способствуя прохождению над ними и через них воздуха. Этот способ, естественно, применим только тогда, когда парциальное давление водяных паров воздуха лаборатории меньще, чем давление над насыщенным солевым раствором. К соединениям, которые расплываются при средних температуре и влажности окружающей среды, относятся наряду со многими другими соединениями хлориды Ь1+, Са +, Mg +, А1 +, Ре +, Си +, нитраты Li+, Ве +, Mg , Со , N1 +, карбонаты К" , Сз+. В табл. 29 для некоторых наиболее часто употребляемых солей указано относительное содержание влаги в воздухе (в процентах), которое достаточно для того, чтобы при 20° соответствующее вещество расплылось [53, 54]. [c.160]

О естественной конвекции в горизонтальной трубе, по которой в осевом направлении течет электрический ток (рис. 5). Для центральной части трубы уравнения, описывающие процесс, являются такими же, как и для вертикальных пластин при С = 0 электромагнитное поле идентично полю бесконечно длинного цилиндрического проводника. И в этой задаче он использовал степенные ряды и нащел, что приближение нулевого порядка дает такое же распределение температуры и магнитного поля, какоеполучает-ся в классической задаче оджо-улевом нагреве длинной цилиндрической проволоки. Однако наличие температурных градиентов в жидкости вызывает ее неравномерное движение, как это показано на рис. 5, ЧТО сказывается на распределении плотности тока и магнитного поля. По мере увеличения % образуются конвективные ячейки, причем и в изотермическом случае мон ет существовать течение, направленное вверх в центральной части канала и вниз у его боковых стенок. Автор не исследовал устойчивость такого течения. Следует также отметить, что в этой задаче электрострикционные силы могут быть весьма существенными (см. раздел П1,А). [c.28]

Крамер [Л. 35] исследовал естественную конвекцию в вертикальной изотермической трубе при наличии поперечного поля, однако он в я)вном виде не рассматривает проблему теплообмена. Лу [Л. 36] рассмотрел естественную конвекцию над пористой пластиной при отсосе жидкости но и он не получил коэффициента теплоотдачи в явном виде. Ривес [Л. 37] провел качественный анализ совместного влияния неравномерной температуры стенки и магнитного поля на конвекцию у обогреваемой вертикальной пластины. Мори [Л. 38] также рассматривал вертикальную пластину, но допустил ошибку в исходных дифференциальных уравнениях [Л. 32]. [c.28]

Ютек и др. [304—307], Коул и Вайнгард [308], Хэрл [309, 310], а также Хэрл и др. [311] исследовали потоки жидкости в длинных горизонтальных сосудах (лодочках) при выращивании кристаллов из расплава. Такие потоки, возникающие без перемешивания или иного вносимого извне перемещения, называются естественной, или тепловой, конвекцией и обусловлены различием плотностей и действием сил тяготения. Известны теоретические исследования родственных задач, в том числе задач о конвективном переносе тепла от нагретой вертикальной пластины [284], о переносе тепла между двумя близко расположенными вертикальными пластинами [312] и о переносе тепла между двумя подогреваемыми снизу горизонтальными пластинами [213] (классическая задача Рэлея — Бенара). Однако частный случай тепло- и массопереноса в длинном горизонтальном сосуде, температура жидкости на концах которого различна, по-видимому, теоретически не исследован. Некоторое представление о распределении потоков в таком сосуде при естественной конвекции дает модельный опыт, поставленный Россби [313]. В этом опыте прозрачный сосуд с прозрачной жидкостью помещали на горизонтальном алюминиевом бруске, который служил основанием контейнера. Вдоль этого бруска создавали градиент температуры. Распределение потоков было видно по движению взвешенных частиц алюминия. По дну контейнера шел поток от холодного конца к более теплому, затем у нагретого конца он поднимался, шел по поверхности от горячего конца к холодному и там опускался кроме того, по всей длине контейнера существовали потоки, опускающиеся от поверхности вниз. Слой жидкости на дне был холоднее, чем у поверхности контейнера. На фиг. 44 [306] схематически представлены такие же потоки, которые наблюдались визуально в горизонтальной лодочке с прозрачным расплавом хлористого натрия при скорости потоков около 2,5 см/с. Наряду с ними видны и ячейки с восходящими и нисходящими потоками. При продольных градиентах температуры около 30°С/см наблюдаемые потоки были по большей части [c.522]

Некоторые авторы считают возможным установить соотношение между искусственным и естественным старением какого-нибудь одного вида полимера, в случае если условия искусственного старения достаточно хорошо контролируются. Это касается, прежде всего, спектра применяемого источника Света, который играет решающую роль при старении, а также температуры образца и влажности. При старении ПВХ в федеометре особенно хорошо сопоставимые с естественным старением результаты получаются для различно стабилизированных образцов при температуре черной пластины 55° С [192]. Так, по потемнению пластифицированного и ударопрочного ПВХ было установлено, что один год естественного старения в умеренном климате соответствует приблизительно 400-часам старения в федеометре и 800-часам — в ксенотесте. [c.419]

Для выяснения этих свойств были испытаны датчики, изготовленные из неотожженной и отожженной при 390° С константановой проволоки с полимеризацией при 4-180° С и без нее. Пластина сдатчиками помещалась между латунными блоками с холодопроводом, опущенным в кислород для медленного охлаждения пластины. Последующее нагревание происходило за счет естественного притока тепла. При положительной температуре медленное нагревание и охлаждение осуществлялось в сушильном шкафу, куда помещалась хорошо изолированная пластина с датчиками. Результаты опытов 130 [c.130]

Для меднозакисных элементов дисковой к01 струкции с радиаторными пластинами при температуре воздуха 20° С допускаемая плотность тока в условиях естественного охлаждения составляет 0,04—0,06 а/сл1 (действующее значение). Прп искусственной вентиляции пли масляном охлаждении плотность тока может быть доведена до 0,1—0,2 а см . Кратковременно ] гожно допустить [c.49]

Полученные этим методом коэффициенты конвентивного теплообмена а превышают несколько значения коэффициентов теплоотдачи для случая естественной конвекции в узких про-слойках и увеличиваются от 15 до 21 ккал мЧас°С с повышением температуры облучаемых пластин. Коэффициент ср, 2 остается постоянным и для данных условий эксперимента равным 0,85. [c.212]