Крекинг влияние температуры

Весьма показательна зависимость вязкости крекинг-остатка ог температуры крекинга. Влияние температуры на вязкость крекинг-остатка изучалось при постоянной глубине крекинга, равной [c.21]

На рис. 8.8 представлено влияние температуры на материальный баланс и качество целевых продуктов крекинга [c.132]

Следует также учитывать влияние температуры крекинга на качества продуктов. С повышением температуры содержание непредельных и ароматических углеводородов в крекинг-бензинах и каталитических газойлях возрастает. [c.74]

Влияние температуры крекинга на выход кокса и газа [c.82]

Влияние температуры крекинга ня выходы и качества продуктов [c.192]

В табл. 4 и 5 показано влияние температуры па результаты каталитического крекинга (рис. 1). [c.145]

Влияние температуры на результаты крекинга [c.145]

Данные о влиянии температуры крекинга на распределение и качество продуктов при постоянной конверсии приводятся в табл. 5. В этих условиях обнаруживаются примерно те же тенденции, как и описанные выше (табл. 1). В данном случае отчетливо наблюдается, что при постоянной конверсии выход фракции бензина с увеличением температуры падает. Таким образом температура реакции оказывает большое влияние на конверсию, распределение продуктов и качество их. [c.147]

Таблица 1. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НА РЕЗУЛЬТАТЫ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА ПРИ ГЛУБИНЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ

Таблица ]/.15. Влияние температуры в зоне гидрокрекинга на распределение продуктов процесса дина-крекинг

Влияние температуры крекинга при постоянной конверсии сырья, поддерживаемой путем варьирования массовой скорости подачи сырья и кратности циркуляции катализатора, на выход продуктов и состав бензина и газа показано на рис. 2.15. [c.109]

Рие. 4.8. Влияние температуры крекинга вакуумного газойля на выход q продуктов ( -5ч 1 т-4с) [c.99]

Рис. 4.9. Влияние температуры крекинга вакуумного газо)1(ЛЯ на выход продуктов q при постоянной глубине крекинга

На рис. 4.8 показано влияние температуры крекинга вакуу ного газойля на выход продуктов при постоянной объемной скорости подачи сырья. Видно, что кривые выхода кокса и бензина имеют антибатный характер. Выход технологического кокса проходит [ерез минимум, а выход бензина через максимум,. Эти данные получены на промышленной установке 1А/1М Уфимского НПЗ им. ХХП съезда КПСС. Среднее время пребывания загрузки 1э реакторе составляло 4 с. Наличие левой нисходящей ветви на кривой выхода технологического кокса объясняется следующим образом. [c.100]

На рис. 53 графически представлено влияние температуры крекинга (длительность около 4 с) на образование пиролитического углерода для двух сортов угля 536 и 025. Оказывается, скорость [c.173]

Влияние температуры на материальный баланс каталитического крекинга фракции 400—450°С ставропольской нефти представ- [c.24]

Рис. 12. Влияние температуры прокалки на относительную удельную поверхность катализаторов крекинга.

Рис. 43. Влияние температуры на выход бензина и газа при крекинге вакуумного

Рис. 40. Влияние температуры и удельной объемной скорости на содержание серы при гидроочистке фракции 85-180° С бензина термического крекинга.

Рис. 47. Влияние температуры на глубину гидрирования сернистых соединений и непредельных углеводородов при гидроочистке смеси дистиллятов прямой перегонки и каталитического крекинга пунктирные линии — непредельные углеводороды сплошные линии - сернистые

Наилучшие условия гидрирования создаются при сочетании минимального расщепления парафина с удовлетворительной степенью очистки. В этом случае оптимальная температура составляет около 360°С. При температуре выше 374 °С резко усиливается крекинг. Оптимальной температуре соответствует давление 300 аг, объемная скорость 1 ч и объемное соотношение газ продукт = = 1000 1. При снижении давления, особенно при давлении ниже 100 ат [19, 20, 22], степень очистки значительно ухудшается. Влияние температуры и давления гидроочистки на свойства полученных парафинов показано в табл. 39. [c.208]

Влияние температуры на ход процесса термического крекинга следует рассматривать 1) как фактор воздействия иа скорость реакции крекинга 2) как фактор, определяющий фазовое состояние сырья и продуктов крекипга (жидкость — пары). [c.34]

Процесс крекинга представляет собой совокупность реакций разложения и уплотнения молекул. В зависимости от области температур, в которой протекает процесс, а также от состава исходного сырья, будут преобладать те или другие реакции. Выше мы отмечали, что прп умеренных температурах преобладают реакции полимеризации, а при высоких — реакции расщепления. С повышением температуры скорость реакций обоего типа возрастает. Одиако скорость реакций разложения увеличивается быстрее, чем реакций уплотнения, и эта разница будет тем больше, чем выше температура. Применительно к нефтяному сырью, представляющему собой сложную смесь углеводородов, речь может идти о каком-то результирующем влиянии температуры, выраженном в виде большей или меньшей глубины, превращения (в частном случае — в изменении выхода бензина). [c.34]

Влияние температуры крекинга н-С Нз на выход продуктов разложения и уплотнения [c.37]

Влияние температуры на результаты каталитического крекинга при близких значениях глубины превращения [c.167]

При увеличении времени контактирования выход бензина сначала также возрастает, а затем снижается вследствие тех же причин (рис. 7.7 б). Влияние давления при достаточно высокой и постоянной температуре на выход бензина аналогично влиянию температуры. Поэтому, для повышения выхода бензина процесс крекинга ведут при умеренно повышенном давлении, а для увеличения выхода газа — при пониженном давлении (рис. 7.7 в). [c.133]

С повышением температуры увеличивается доля процессов непосредственной молекулярной деструкции в крекинге и уменьщается эффект самоторможения и торможения. Это находится в согласии с предсказанием цепной теории, требующей уменьшения роли цепных реакций с повышением температуры (длина цепи сильно уменьшается с увеличением температуры), и экспериментальными данными о влиянии температуры на действие ингибиторов [68]. Уменьшение эффектов торможения и самоторможения с увеличением температуры сопряжено не с тем, что резко уменьшается адсорбция ингибиторов на стенках [121], но в первую очередь с тем, что сильно замедляются реакции развития цепей, а также реакция обрыва цепей на ингибиторах вследствие уменьшения стерических факторов этих реакций с повышением температуры (см. главу IV). Вторичные реакции, с которыми связано образование конденсированных продуктов и кокса, протекают и при высоких температурах (900—1000°) с участием радикалов. Однако при еще более высокой температуре идут уже реакции распада с образованием водорода, сажи и ацетилена, ускоряемые кристаллическими зародышами углерода [121]. Хотя высокие температуры сильно способствуют диссоциации на радикалы, при высоких концентрациях радикалов резко усиливаются реакции рекомбинации и диспропорционирования радикалов, в результате чего снижается цепной эффект. [c.59]

Результаты хроматографического анализа продуктов крекинга (табл. 23 и 24) показывают, что при 20 мм (548°) вначале изобутан распадается быстрее (за первую минуту), чем бутан. С увеличением времени крекинга, влияние продуктов сглаживает это различие в скорости разложения. При более высокой температуре (573°) наблюдается обратное — изобутан при значительном времени крекинга распадается медленнее, чем бутан. Крекинг бутана на метан и пропилен в этих, условиях более чем в пять раз, а на этан и этилен более чем в два раза превосходит дегидрогенизацию. В тех же условиях дегидрогенизация изобутана в 7 раз, а деметанизация его в три раза превосходят деэтанизацию. [c.99]

Теория Райса предусматривает также влияние температуры и давления на реакцию крекинга парафиновых углеводородов. Как уже было отмечено, величины энергии активации реакций свободных радикалов со вторичными и третичными водородными атомами соответственно на 1200 и на 4000 кал меньше, чем энергия активации соот- [c.24]

Влияние давления на скорость крекинга пропана. Температура 562 °С [c.83]

Моор и соавторы (95) изучали также изолированное влияние температуры на состав газообразных продуктов крекинга бутена-Й (табл. 104). [c.121]

Весьма показательна зависимость вязкости крекинг-остатка от температуры крекинга. Влияние температуры на вязкость кре-кипг-оСтатка изучалось при постоянной глубине крекинга, равной 20 и 40%. Кривые изменения вязкости в зависимости от температуры, приведенные на рис. 2, имеют ярко выраженный минимум, лежащий в пределах температур 500—510° С, как при глубине крекинга 20%, так и нри более глубоком разложении. Следовательно, для снгокения вязкости крекинг-остатка оптимальными надо считать температуры процесса в пределах 500—510° С. [c.21]

Влияние температуры на скорость реакции иллюстрируется данными табл. 6, где приводятся температурные коэффициенты скорости реакции и значения кажупщйся энергии активации для процесса выжига кокса с поверхности шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга. [c.268]

Анализ газов пиролиза пропана и н-бутаиа в целях установления влияния температуры прн постоянном времени нагрева на протекание реакций крекинга й дегидрирования выполнен П. К. Фролихом с сотрудниками [20]. На рис. 21 показан состав продуктов нпролиза пропана, а именно про-пена, водорода и этилена (метан не обнаружен), в зависимости от температуры. Можно видеть, что при 880° в газе содержится наибольшее количество олефипов. Максимальное содержание пропепа в газе наблюдается нри температуре реакции 810°. До этой температуры содержание водорода в газе эквивалентно содернчанию нропена. Отсюда следует, что здесь происходит чистая реакция дегидрирования. Выше 810° содержание пропепа падает, в то время как содержание водорода сильно возрастает, показывая этим, что пропеп претерпевает вторичную реакцию, сопровождающуюся освобождением водорода. Максимальная концентрация этилена достигается при 890°, когда содержание его составляет около 30%. [c.51]

Результаты исследований, проведенных Облэдом и другими [1171 по выяснению влияния температуры процесса на выходы и качества продуктов крекинга одного из видов сырья, приведены в табл. 24. [c.191]

При достаточном,увеличении времени пребывания сырья в зоне реакции, т. е. при значительном уменьшении скорости подачи сырья в жидкофазном крекинге при относительно умеренной температуре можно получить бензины с теми же октановыми числами, как и в условиях высокотемпературного парофазного крекинга. Это иллюстрируется данными Кэйта, Уорда и Рубина [17]. Из их данных видно, что при заданной глубине превращения за проход и заданном рабочем давлении аптидетона-ционпые свойства бензина, полученного в интервале температур от 425 до 540° С, могут быть представлены графически в виде одной линии. Результат работ этих авторов можно обобщить следующим образом влияние температуры крекинга на октановые числа бензинов маловероятно факторами, определяющими антидетонационные свойства, являются глубина превращения за проход и рабочее давление. [c.34]

II тот же процесс, то па состав крекинг-бепзипои п других продуктои окажут влияние температура п давление данного процесса. [c.50]

Влияние температуры на результаты крекинга при однопроходном крекинге с движущимся катализатором [c.146]

В связи с этим обеспечить взрывобезопасность процесса фиксированием содержания углеводородов вне их пределов взрываемости практически невозможно. Дополнительную сложность в стабилизации содержания горючего на безопасном уровне вносят такие трудно контролируемые факторы, как пропуск в теплообменниках нефть — гудрон на АВТ, неполное отделение легких углеводородов на деасфальтизации, образова--ние лепких углеводородов в процессе окисления и при повышении температуры в нижней части вакуумной колонны (легкий крекинг), что практически обусловливает непредсказуемость состава газовой фазы. Содержание углеводородов в этой фазе может меняться в широких пределах — от 0,12 [263] до 4% (об.) [283]. В соответствии с ГОСТ 12.1.004—76 ( Пожарная безопасность ) нижний концентрационный предел воспламенения снижается с утяжелением углеводородного топлива следующим образом 1% (об.) для бензинов, 0,6% (об.) для керосинов и 0,3—0,4% (об.) для дистиллятных масел с молекуляр- -ной массой 260—300. Молекулярная масса отгона — 250 [262] (260 [2]) — близка к молекулярной массе дистиллятных масел, поэтому нижний концентрационный предел его можно принять в пределах 0,3—0,47о (об.). Для определения безопасной концентрации отгона необходимо (в соответствии с названным стандартом) учесть влияние температуры и коэффициента безопасности. Температурный фактор оценивается lio формуле [c.175]

Влияние температуры. С целью изучения зависимости глубины крекинга от температуры проводились опыты над широкой фракцией синтетического пылевидного алюмосиликатного катализатора (0,04—0,35 мм) и активированным гумбрином. Сырьем служила фракция из сураханской отборно пефти, выкипающая в пределах 250—350 °С. Показано, что в случае активированного гумбрина и синтетического алюмосиликата оптималыгой температурой является 450 °С. Температура 400 С представляет собой минимально допустимую, так как при более низких температурах крекинг незначителен. Повышение температуры за пределы 450 °С нежелательно из-за уменьшения выхода бензина вследствие резкого увеличения газообразования. С повышением температуры закономерно увеличивается содержание олефипов и ароматических углеводородов и снижается количество нафтенов, а выход кокса и газа растет. Из табл. 2 видно, что кривые выхода фракции до 200 °С и бензина Б зависимости от измепения температуры имеют максимум, который и определяет оптимальный температурный режим. [c.168]

Таблица 7.5. Влияние температуры на результаты крекинга тяжелого газойля на шариковом аморфном алюмосиликатном катал 1заторе

Прн паровой обработке металлы оказывают иное действие на качество катализатора. Они не изменяют характер влияния температуры иропаркп на свойства катализатора. В то же время после паровой обработки (в зависимости от ее условий, типа металла и его концентрации) отравляющий эффект металла уменьшается или полностью уничтожается (см. рис. 63), что хорошо согласуется с данными других исследователей. Так, при крекинге на образце с содержанием 0,25 вес. о железа, не обработанном паром, выход бензина по сравнению с выходом бензина на исходном катализаторе, таклсе необработанном паром, уменьшился в 1,3 раза, а выход кокса увеличился в 1,5 раза. При паровой обработке обоих катализаторов до одной и той же величины поверхности картина совсем другая. Выход бензина при крекинге на образце с 0,25% железа при больших величинах поверхности (2,0-10 м ) несколько (в 1,2 раза) меньше, чем выход бензина на исходном катализаторе, а по мере ужесточения паровой обработки эти ве- [c.146]

Нами исследовались изменения структуры пор и удельной поверхности цеолитсодержащих катализаторов крекинга при закоксовании, а также характеристики кокса, вьщеленного с поверхности катализатора [28, 29]. Как установлено, преобладающая часть кокса на катализаторах крекинга представляет собой сферообразные частицы. Их размер достигает 30 нм и мало зависит от содержания образующегося кокса при его изменении в пределах 0,4 до 7,0% (масс.). Возможность образования крупных глобул получает логическое объяснение, если допустить, что углеводороды и продукты их уплотнения могут мигрировать по поверхности катализатора. Такое допущение основывается на том, что для миграции требуется существенно меньшая энергия, чем для перехода из адсорбированного состояния в газообразное (примерно на величину, равную теплоте испарения). Поскольку промежуточные продукты реакций уплотнения способны частично десорбироваться в газовую фазу, естественно, они способны и к диффузии по поверхности. Определенным подтверждением этого является ранее отмеченный факт пла-сти>шого состояния кокса, выделенного из катализатора крекинга, при температурах 450-500 °С. Предположение о диффузии было подтверждено также исследованиями по изучению влияния термообработки в токе гелия на распределение кокса по грануле аморфного алюмосиликатного катализатора крекинга. Как установлено, после прогрева наблюдается выравнивание распределения кокса. [c.10]

Влияние температуры на выход продуктов крекинга представлено на рис. 22, который показывает, что кривые выхода бензина / и кокса 3 имеют экстремальный характер. С повышением температуры в результате разложения тяжелых углеводородов увеличивается выход бензина 1. Вместе с тем повышение температуры приводит к распаду легких углеводородов, входящих в состав бензина, с образованием газообразных продуктов 2. Начальное снижение выхода кокса 3 с повышением температуры объясняется увеличением испарения и десорбции некоторых промежуточных продуктов с поверхности катализатора. После достижения температуры, соответствующей минимальному выходу кокса, выход его растет, поскольку повышение температуры обусловливает возрастание глубины превращения сырья. В результате образования коксовых отложений при крекинге сырья катализатор дезактивируется в течение нескольких минут и отводится на регенерацию. Реге- [c.67]

Начало XX века ознаменовалось, после открытия Ромбергом свободного трифенилметильного радикала, возрождением представления о свободных радикалах как реально существующих осколках молекул. До этого времени на протяжении-40 лет идея о реальности радикалов была изгнана из химии. В радикалах видели только удобный символический прием изображения строения органических соединений. После экспериментального подтверждения реальности радикалов с новой силой ожил интерес исследователей к радикалам, к изучению той роли, которую они могут играть в реакциях. Эту роль еще в середине XIX века предвидели А. М. Бутлеров и другие исследователи, полагавшие, что радикалы реально существуют. Новый мир радикалов как частиц с весьма своеобразными свойствами, необычайно активных относительно реакций, в которые они могут вступать, прёдстал перед взором исследователей. Возникла новая область науки — химия радикалов, тесно связанная с учением о скоростях превращений — химической кинетикой. Неудивительно-поэтому, что в первой четверти XX века появляются работы, в которых настойчиво проводится мысль о значении радикалов в процессе пиролиза органических веществ [Ц —13]. Встречающиеся в этих работах данные о влиянии температуры и давления на быстроту крекинга и выход продуктов но-13 [c.18]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология