Коэффициент трения также Коэффициент

Влияние шероховатостей поверхности на коэффициент трения весьма сложно. Ранее отмечалось, что при трении металлов полировка поверхностей контртел приводит к увеличению площади фактического контакта, вызывающему возрастание коэффициента трения известно также, что увеличение шероховатости поверхностей сопровождается ростом кинематического коэффициента трения вследствие интенсификации процессов пропахивания, растрескивания и задира . При сухом трении полимера по металлу увеличение шероховатости поверхности также приводит к росту коэффициента трения [11, 13, 15]. [c.87]

Полученные значения коэффициента трения также помещены в таол. 111-4. [c.84]

Из формул (3-1) и (3-2) следует, что потери энергии на трение и на местные сопротивл-ения пропорциональны скоростному, или динамическому, давлению (рш 2), которое является мерой кинетической энергии потока, отнесенной к единице объема жидкости. В действительности эта зависимость значительно сложнее, так как коэффициент трения и коэффициент местного сопротивления не являются постоянными величинами, а существенно зависят от скорости течения жидкости, ее плотности и вязкости, а также диаметра трубы, по которой движется поток. При определении потерь давления по формулам (3-1) и (3-2) значения коэффициентов А, и находят из соответствующих графиков или таблиц, полученных на основании многочисленных экспериментов. [c.28]

Теплообмен в однофазной среде часто интенсифицировался путем введения в поток закрученных лент или турбулизаторов другого вида [51 — 55]. При этом коэффициент трения также значительно увеличивается и преимущества этого решения. в экономическом [c.240]

В таблице следует привести расход воды V (м /ч), показания дифманометра (мм вод. ст.), присоединенного к диафрагме III, среднюю скорость потока уи (м/с), температуру воды I (°С), вязкость воды (д, (Па-с), число Рейнольдса Ре, потери на трение при прохождении прямого участка трубы к (мм вод. ст.), потери напора при прохождении всех заданных видов местных сопротивлений Нх — (мм вод. ст.), коэффициент трения Я, коэффициенты всех заданных видов местных сопротивлений 1—Х,п, а также эквивалентную шероховатость (мм). [c.48]

Цель работы — опытное определение коэффициента трения % и коэффициентов местных сопротивлений а также ориентировочная оценка эквивалентной шероховатости трубопровода е - [c.29]

Коэффициент трения зависит также от относительной скорости движения двух трущихся поверхностей. Эта зависимость объясняется, например, влиянием скорости движения на локальную температуру, степень упрочнения металла и соотношение работ сдвига и пропахивания. Все эти факторы способствуют уменьшению коэффициента трения с увеличением скорости скольжения [6, 7]. Такая зависимость противоречит правилу, иногда называемому законом Кулона, согласно которому [I не должен зависеть от скорости движения. Правда, при очень низких скоростях, около 0.01 см/с, используемых в большинстве опытов по трению, влияние скорости незначительно, и обычно (но не всегда, см. сл. раздел) им можно пренебречь. [c.344]

Выбор соответствующего значения коэффициента трения также связан с серьезными трудностями. Поэтому многие исследователи объединяют все потери на трение в одну упрощенную формулу [c.167]

Коэффициент трения также уменьшается для вулканизатов, содержащих меньше серы. [c.31]

Коэффициент трения волокна. Все волокна, приведенные в табл. 21, обладают гладкой поверхностью. Исключение составляют хлопок (после мерсеризации поверхность хлопкового волокна также становится гладкой) и шерсть, имеющая в противоположных направлениях (по чешуйкам и против чешуек) различные коэффициенты трения. Коэффициент трения, зависящий от направления трения, является характерным свойством природных белковых волокон, которое определяет уникальные свойства этих волокон на ощупь и пока что не может быть воспроизведено в химических волокнах. [c.265]

Коэффициент трения также значительно зависит от сорта масла. Наиболее низкие значения его получаются при смазке растительными маслами. Например, касторовое масло снижает коэффициенты трения примерно на 20% по сравнению с лучшими нефтяными маслами (рис. 68). [c.188]

Согласна определению (6.5), коэффициент трения / также может быть представлен в виде суммы двух вкладов [c.182]

Пленки дисульфида молибдена выдерживают без заедания значительно более высокие нагрузки, чем пленки графита при этом коэффициенты трения также несколько ниже. [c.229]

Высокие значения коэффициентов трения, найденные в опытах с молибденовой сталью (см. рис. 4), свидетельствуют о том, что смазочное действие расплавленного натрия в этом случае мало эффективно (особенно при 200 и 500 °С). Защитная пленка двойного окисла, образующаяся первоначально при взаимодействии окислов, покрывающих поверхность сплавов [уравнения (2) и (3)], с натрием вряд ли может обеспечить смазочное действие в течение всего опыта — 6000 проходов по следу износа. Таким образом, образование защитных пленок в этом случае должно протекать по схеме, представленной уравнением (1). В связи с низкой концентрацией кислорода в натрии количество образующихся в процессе трения соединений типа молибдатов должно быть очень невелико. Кроме того, оно должно уменьшаться с ростом температуры в связи с увеличением относительной термодинамической стабильности окиси натрия. С другой стороны, при низких температурах скорость образования этих соединений также мала, чем объясняется высокое значение коэффициента трения при 200 °С. [c.292]

Но коэффициент трения также зависит от шероховатости стенок трубопровода. Стеклянные трубы отличаются повышенной гладкостью стенок после длительной эксплуатации в условиях сильного коррозионного воздействия химически агрессивных сред. Поэтому прокачка через стеклянные трубы (при одной и той же скорости протекания) требует меньших энергетических затрат, чем прокачка через трубы из других материалов (при тех же условиях). [c.213]

Даже в условиях сухого статического трения коэффициент трения нельзя считать постоянной величиной для данного материала. Тем более нельзя его игнорировать в подшипниках скольжения, работающих со смазкой, когда в зависимости от механических режимов работы, а также геометрии подшипника и количества подаваемой смазки коэффициент трения может меняться в сотни раз. [c.206]

При трении поверхностей, разделенных друг от друга сплошным слоем смазочной пленки, сила и коэффициент трения также не остаются постоянными и зависят в основном от скорости скольжения и свойств смазочной пленки (главным образом вязкости). Величина силы трения в этом случае будет определяться вязкостью смазочной пленки. [c.136]

При испытании томпака при нагреве до температуры 180° также наблюдалось плавное скольжение и снижение величины коэффициента трения. Выше температуры 180° наблюдалось прерывистое скольжение и скачкообразное изменение коэффициента трения. Критическая температура масла при трении стали по томпаку равна 190°. Для сплава ЦАМ 10-5 плавное скольжение и снижение коэффициента трения наблюдалось при нагреве до температуры 110° при температуре 120-5-140° величина коэффициента трения незначительно колебалась, а при температуре 140° и выше возникало прерывистое скольжение, сопровождаемое значительными колебаниями величины л. Критическая температура вазелинового масла с присадкой 0,1% стеариновой кислоты при работе с этим сплавом составила 140°. При испытании Бр. ОЦС 4-4 плавное скольжение и снижение коэффициента трения происходили при температурах 20—160°. В диапазоне температур 160—220° сохранялось плавное скольжение, но коэффициент трения постепенно возрастал до значений, равных его величине при комнатной температуре. При температуре 230° и выше возникало прерывистое скольжение с максимальным значением коэффициента трения = 0,22-н - -0,24. Критическая температура при трении по Бр. ОЦС 4-4 несколько выше, чем при трении по меди и томпаку, и составляет 230°. [c.214]

Что будет с колеблющейся системой, если ее параметры изменяются со временем и притом периодически Представим себе, например, маятник с периодически меняющейся длиной или колебательный контур с периодически меняющейся емкостью. Другие параметры (индуктивность, коэффициент трения) также могут меняться периодически. В случае одной степени свободы уравнение имеет вид [c.189]

Более широкое распространение получили шнековые машины, теория которых описана в литературе [7]. В этих машинах материал перемещается За счет взаимодействия вращающегося шнека с неподвижными стенками цилиндра. При этом большое значение имеет коэффициент трения между Материалом и шнеком, а также между материалом и цилиндром, особенно на участке загрузки, который заполнен нерасплавленным и непластифициро-ванным материалом. Для того, чтобы материал мог перемещаться вдоль оси шнека, коэффициент трения о поверхность шнека должен быть малым, а о стенки цилиндра — большим. Если не выполняется это основное условие. Материал будет вращаться вместе со шнеком без осевого перемещения. Шнек создает напор в потоке материала, заполняющего канал нарезки шнека. Создаваемое давление потока действует в двух взаимно противоположных направлениях — в стороны формующего инструмента и реактивно — в сторону загрузки, тан как примыкающие к ней области давления обычно равны нулю. Обратное движение потока в сторону загрузочной зоны происходит как вдоль оси винтового канала шнека, так и через кольцевой зазор между выступами нарезки шнека и цилиндром. При высокой вязкости расплава и малой величине кольцевого зазора утечка через этот зазор относительно невелика. [c.189]

Так как обратная величина коэффициента трения есть коэффициент подвижности т (см. также уравнение -69), уравнение -89 принимает вид [c.241]

Это уравнение применимо также к движению в канале, который равномерно суживается. Безразмерный коэффициент трения или коэффициент сопротивления [ определяется зависимостью [c.200]

Ариано [26] в 1929 г. установил, что вопреки классическим законам трения коэффициент трения резин увеличивается с ростом скорости скольжения. Его наблюдения позднее подтвердили Дерье в 1934 г. и Рот и др. в 1942 г. [26]. Рот провел широкие лабораторные исследования и определил уменьшение коэффициента трения скольжения с увеличением нагрузки и ростом шероховатости контртела. Он также обнаружил значительное влияние загрязнений поверхности на трение. Тирион [27] предложил эмпирическое выражение для описания зависимости трения резин от нагрузки. Шалламах [28] показал, что объяснить зависимость силы трения от нагрузки можно, предположив, что резина упруго сжимается неровностями контртела, имеющими сферическую форму. Используя соотношение Герца для зависимости площади контакта от нагрузки, он нашел, что коэффициент трения скольжения нронорционален площади контакта. [c.12]

Особый случай в этом отношении представляют собой котлы с внутренними топками и газотрубными поверхностями нагрева (котлы паровозные, локомобильные, котел Велокс, а также другие газотрубные котлы). В котлах такого типа в суммарном сапротивлении газоходной системы основную роль играет трение газа о стенки. Специальное исследование, основанное на известной однозначности связи коэффициента трения с коэффициентом теплоотдачи, показывает [Л. 3 и 106], что в этом случае возможно такое граничное значение безразмерной скорости М, при котором явление трения компенсирует явление теплообмена [c.260]

При нестационарном режиме коэффициент распределения тепловых потоков зависит от режима трения, времени трения, размеров, а также коэффициента температуропроводности а, удельной теплоемкости с, коэффициента теплопроводности Я, коэффициента теплоотдачи сг [7]. Температурный градиент в этом случае является ие только функцией температуры в зоне трения, но и функцией начальной температуры. Температурные и фрикционные процессы трения взаимно влияют друг на друга. При нестационарном режиме для пар трения ретинакс — нимоник и ретинакс — хромистая бронза, коэффициент распределения тепловых потоков различается еще больше. Это для случая равных коэффициентов трения приводит к большей температуре на поверхности трения (рис. 1) и к значительно меньшему температурному градиенту в слабом пластмассовом элементе для пары трения ретинакс — нимоник, чем для пары ретинакс — хромистая бронза (рис. 2). В свою очередь высокая температура на поверхности трения и меньший температурный градиент в пластмассовом элементе приводят к значительному снижению коэффициента трения, вызывающему уменьшение тормозного момента и увеличение времени торможения (рис. 1 и 2). Увеличение времени торможения еще больше изменяет в неблагоприятную сторону коэффициент распределения тепловых потоков и градиент температуры. [c.247]

Основным свойством, по которому возможно вьщелить минеральные примеси из зерна, является плотность, составляющая 1900...2700 кг/м , т.е. примерно вдвое выше, чем у зерна (1300... 1400 кг/м ). Различие этих компонентов по коэффициенту трения также способствует их разделению. [c.260]

Интересные результаты были получены также Бунном, Коб-болдом и Пальмером [74] нри исследовашш кристаллического политетрафторэтилена. Этот полимер выделяется из ряда других своими необычными свойствами очень высокой точкой плавления (т. е. переходом первого рода кристалл — аморфное вещество), равной 330°, трудностью обработки выше точки плавления, очень низким коэффициентом трения. Также необычна и структура полимера, обнаруженная электронно-микроскопически (фото 91). Хотя реплика, полученная по двухступенчатому способу с применением прессования промежуточного полистиролового отпечатка, обладала относительно невысоким разрешением, все же на микрофотографии отчетливо видно, что структура полимера скорее напоминает структуру металла, чем сферолитное строение, столь характерное для кристаллических полимеров. В этом случае образец был получен медленным охлаждением блока, предварительно разогретого до 380°. [c.264]

Изменения активности некоторых белков коррелируются, как правило, с изменениями ряда физических свойств. Так, изменение формы белковой молекулы можно установить по изменению некоторых гидродинамических характеристик (например, коэффициента трения, инкремента вязкости), по изменению светорассеяния, поверхностных свойств, диффузии через полупроницаемые мембраны и скорости седиментации [90]. Изменения термодинамических свойств (энтальпии и энтропии), объема, растворимости, оптического вращения, поглощения в инфракрасной области, дифракции электронов, а также некоторые другие характеристики, приведенные Каузманом [90], используются для Оцейки изменений формы белковых молекул. Большинство этих измерений было проведено па макромолекулах неизвестной структуры, для которых не была установлена последовательность аминокислотных остатков. В настоящее время благодаря усовершенствованию методов деградации белков, аналитического определения Концевых групп, методов разделения и идентификации отдельных фрагментов можно успешно изучать белки с молекулярным весом порядка 20 ООО. Хотя эта работа еще не достигла молекулярного уровня, тем не менее она дает возможность лучше использовать значения физических констант белковой молекулы известной структуры для объяснения механизма взаимодействия фермента с субстратом. Структура такого белка, как фиброин (белковое вещество натурального шелка), в настоящее время хорошо изучена благодаря сравнению рентгенограммы и ИК-спектров нативного волокна с рентгенограммами [35, 38, 108, 140] и ИК-спектрами [168] небольших фрагментов белка известной структуры, полученных при деградации, а также синтетитегаихпмшнептидо [c.386]

Бауэрс и Зисман наблюдали аналогичные различия в трении скольжения стали (при комнатной температуре) на трех образцах полиэтилена высокой плотности и двух образцах низкой плотности. Было установлено, что коэффициент трения jx при нагрузке 1000 Г и скорости скольжения 0,01 см/сек на образцах с наименьшей плотностью в 3 раза больше коэффициента, получающегося на образцах с наибольшей плотностью. Замечено также увеличение трения по мере уменьшения степени кристалличности, увеличения разветвленности или снижения твердости полимера. Другое важное наблюдение заключалось в том, что при трении скольжения стали по политетрафторэтилену составлял всего одну треть от i , получающегося при трении стали по сополимеру тетрафторэтилена с гексафторпропиленом. Так как поверхностная энергия сополимера еще меньше, чем поверхностная энергия политетрафторэтилена , должна быть меньше и удельная адгезия. Для каждого полимера были измерены предел прочности при сдвиге и предел текучести, величины отношений S P оказались примерно равными. В условиях проведения эксперимента (нагрузка 1000 Г, диаметр ползуна 12,7 мм) различие в членах, обусловленных процарапыванием более мягкого материала, должны быть незначительными, даже несмотря на то, что сополимер несколько мягче. Поэтому такой результат не может быть объяснен адгезионной теорией трения. Очень вероятно, что сополимер характеризуется большими потерями на упругий гистерезис. Эти потери могут быть связаны с первым максимумом для полимера в области его стеклования. Так, было показано , что при возрастании содержания в сополимере гексафторпропилена выраженность [c.319]

Коэффициент кш учитывает то обстоятельство, что в действительности внутренняя поверхность трубки не является вполне гладкой вследствие отложения на ее стенках накипи и солей, а также неровностей и вмятин, возникающих при изготовлении индуктора, наличия сварных щвов и т. д. Как показывает практика Л. 15], коэффициент трения в процессе эксплуатации увеличивается в 1,5—2 раза. Кроме того, вследствие неровностей, возникших ири изготовлении индуктора, а также в гибких щлангах и стыках, коэффициент трения возрастает еще на 20—25%. Таким образом, коэффициент кщ, [c.243]

Коэффициент трения в резиновых подшипниках с водяной смазкой понижается с увеличением окружной скорости вала. При низкой окружной скорости воду следует подводить под давлением (0,5—2,5)-10 . Па. Известны случаи хорошей работы резиновых подшипников при окружной скорости до 22 м/с и при нагрузках до 57-105 Па, считая на диаметральное сечение. Резиновые подшипники особенно пригодны для быстроходных валов не только вследствие низкого коэффициента трения, но также и потому, что резиновая обкладка поглощает вибрации вала и агрегата в целом. Чтобы резиновый подшипник соответствовал назначению, необходимо при монтаже и уходе за ним соблюдать определенные требования. Поверхность цапф вала должна ыть совершенно гладкой и свободной от масла. Вал при монтаже должен легко и с определенным зазором входить в подшипник последний укрепляется и цент-эируется установочными болтами. Для предупреждения коррозии а,апфы вала следует хромировать или применять втулки из бронзы лли монельметалла. Если естественная циркуляция воды через канавки подшипника недостаточно обеспечена, то необходимо также 1рименять принудительную подачу чистой воды . Не следует до-1ускать нагрева подшипника выше 50—70 °С. [c.189]

Наличие экстремумов коэффициента трения, обнаруженное нами на товарном флотационном концентрате при изменении влажности, отмечается также в работах (9] и [10]. Л. И. Карнаушенко указывает, что для мелкодробленых железных руд (2,5—3,5 мм) при незначительном увлажнении коэффициент внутреннего трения уменьшается, так как появляются адсорбированные пленки влаги, играющие роль смазки. При дальнейшем увеличении влажности появляется капиллярная влага, способствующая росту коэффициента внутреннего трения. [c.24]

Из значений коэффициентов диффузии и седиментационных констант можно определить размеры молекул белков, степень гомогенности белковых растворов, а также степень гидратации с учетом возможных отклонений формы от сферической. О седиментационных константах мы будем говорить в следующем разделе. Отношение коэффициента трения для несферических частиц / к коэффициенту трения для частиц сферической формы /о называют коэффициентом диссимметрии (определение этих двух коэффициентов трения было дано в предыдущем разделе, посвященном электрофорезу). Коэффициент диссиметрии можно определить, исходя из любых данных, касающихся ка-жуи ейся формы молекул, например из данных по вязкости или по двойному лучепреломлению в потоке, а также на основании измерений диэлектрической дисперсии. Соотношение между коэффициентом диффузии, мол. весом и коэффициентом диссимметрии может быть выражено уравнением [c.408]

В. А. Малюсолым, П., 1. Жаворонковым и др. по мнению самих авторов, применим только для системы вода—воздух. Ка-мэи и Оиши 5 предложили уравнение для расчета коэффициента трения в орошаемо.м канале, в котором учтено влияние кинематической вязкости стекающей жидкости. Однако, как показывают эксперименты, по.мимо кинематической вязкости существенное влияние на величину потери напора газовы.м пото-ко.м оказывает также поверхностное натяжение жидкости. [c.66]

Подвижность при нулевой концентрации геля должна отвечать истинной электрофоретической подвижности ДСН-белковых комплексов, на которой не сказываются никакие взаимодействия с гелем. Упрощенной теории электрофореза, кратко изложенной выше, достаточно, чтобы мы могли понять, почему и(0) — величина постоянная. Если в ДСН-белковых комплексах весовое содержание ДСН сохраняется на постоянном уровне и можно пренебречь зарадом самого белка, то суммарный заряд Z комплекса прямо пропорционален молекулярной массе и тем самым длине / комплекса, так как последний имеет форму стержня. Коэффициент трения также приблизительно пропорционален массе молекулы это видно из формулы / = бтгг/y pF. Для стержнеобразной молекулы объем гидратированной формы прямо пропорционален ее длине. Фактор формы F можно оценить с помощью уравнения (10.19а) для вытянутых эллипсоидов. При очень больших значениях f In (a/b). Ho отношение осей в случае стержня просто пропорционально [c.304]

Нитрид бора обладает низкой электропроводностью и высокой термической стабильностью. При высоких температурах он окисляется и образует окись бора В2О3, которая также является хорошей смазкой. Коэффициент трения у него более высок, чем у графита и двусернистого молибдена. [c.206]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология