Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Напор газа действительный

    Нагрев газа, подсчитываемый по (7-51) и (7-52), соответствует расходу мощности вентилятора, определяемому по общепринятой формуле (7-49), которая основана на том допущении, что плотность газа в машине не изменяется. Погрешность определения становится значительной при больших напорах вентилятора, так как в действительности при адиабатном процессе плотность газа изменяется, а процесс в машине близок к адиабатному. Для оценки этой погрешности принимаем, что в вентиляторе идет процесс адиабатного сжатия и температура газа изменяется в соответствии с формулой [c.229]


    Для изучения газогидродинамических явлений, протекающих в агрегатах различных технических систем, широко используются теоретический и экспериментальный методы. Теоретический метод изучения не всегда в состоянии охватить всего многообразия условий физического процесса и, кроме того, часто приводит к неразрешимым математическим уравнениям. Поэтому при изучении газ о гидродинамических явлений большую роль играют экспериментальные методы, причем весьма часто эксперимент ведется над моделью, исполненной в меньшем масштабе, чем натурный объект, а иногда и в иных условиях, чем те, которые сопровождают действительный процесс (в иной среде или с другими скоростями). При этом в исследованиях устанавливаются функциональные зависимости между различными физическими величинами, оказывающими влияние на исследуемый процесс. Например, при движении жидкости в трубопроводах определяется зависимость потерь напора от диаметра трубы и ее длины I, плотности р и вязкости ц жидкости, степени шероховатости трубы Д, скорости V и степени турбулентности потока и т. д. [c.48]

    Действительный напор будет меньше теоретического вследствие конечного числа лопаток рабочих колес (обычно не более 30) и связанного с этим изменения скорости газа по сечению каналов (учитывается коэффициентом Г1л) и гидравлических сопротивлений в рабочем колесе (учитывается гидравлическим к. п. д. 1 )г)-Итак, действительный напор равен [c.114]

    В соответствии с формулой (76) давление не влияет на потерю напора в псевдоожиженном слое. Действительно, от давления зависит лишь удельный вес псевдоожижающего потока, но так как удельный вес твердой фазы во много раз больше удельного веса псевдоожижающего газа, то изменением значения разности (у—Уо) при повышении давления можно пренебречь. [c.46]

    Одной из причин расхождения экспериментальных данных по теплообмену, полученных различными автО рами, является неодинаковый подход к определению среднего температурного напора. Поэтому основная задача, которую предстояло решить авторам, заключалась в том, чтобы учесть действительное распределение температуры среды по высоте кипящего слоя и внести соответствующие коррективы в расчетные уравнения. Для более точного решения задачи следует учитывать также влияние неравномерности распределения частица по объему кипящего слоя. Различная порозность кипящего слоя определяет неодинаковую скорость газа или Жидкости в свободном пространстве слоя и, следовательно, неодинаковые гидродинамические условия теплообмена. По этой причине коэффициенты теплообмена в кипящем слое имеют локальные значения. [c.8]


    Скорость накопления твердой углекислоты, равная 1,4-10" %, была получена в эксперименте на установке небольших размеров, в которой удалось получить температурные напоры лишь немного меньше тех значений, которые необходимы по условиям полной сублимации. Такая скорость считается допустимой для столь небольших различий между действительными и предельными температурными напорами. В промышленной же установке гораздо легче получить действительные температурные напоры значительно меньшие, чем допускаемые. Что касается забивки при такой скорости накопления примесей, то непрерывный анализ сжатого газа на холодном конце показал, что накопление происходит в самом теплообменнике. Опыты, производившиеся с целью забивки установки, показали, что если накопление примесей происходит в виде тонкого остаточного слоя на поверхности ребер, то им при такой скорости [c.178]

    Для газов динамический напор при низких скоростях очень мал. Например, при скорости газа 4,57 м/сек динамический напор приблизительно равен 1,15 мм вод. ст. (при атмосферном давлении). Это является нижним пределом при погрешности в 1% в случае применения микроманометра с точностью 0,025 мм вод. ст. Уравнение (П-8) не применимо для потоков аза с числом Маха больше 0,7 вследствие действия ударных волн. Для сверхзвукового течения локальные числа Маха могут быть подсчитаны, если известны динамический и действительный статический напоры [c.129]

    В отличие от насосов и вентиляторов, компрессоры нельзя характеризовать коэффициентом полезного действия в обычном понимании этого слова, т, е, как отношение полезного напора к затраченному. Это, на первый взгляд, странное обстоятельство объясняется тем, что невозможно выделить полезный напор в случае охлаждения газа в процессе сжатия. Действительно, из общего уравнения сохранения энергии (9.7) [c.232]

    Рассматривая напор, создаваемый рабочим колесом, мы отмечали, что действительный напор меньше теоретического вследствие ряда причин. Точно так же, как уже указывалось ранее, действительная производительность центробежной машины будет меньше теоретической в результате утечек газа через зазоры между колесом и корпусом. [c.345]

    При низких температурах отклонения действительных парциальных упругостей паров над кристаллами примесей от идеальных могут быть значительными. Эти отклонения неблагоприятно влияют на процесс очистки. Действительные упругости паров в сжатом газе выше идеальных, что приводит к уменьшению эффекта давления и к меньшей величине допустимых температурных напоров, [c.102]

    По мере повышения расхода, а следовательно, и линейной скорости газа возрастает потеря напора и, наконец, достигается такое состояние, при котором сила трения газового потока о частицы, действующая снизу вверх, становится равной весу частицы и слой сыпучего материала переходит из неподвижного состояния в псевдоожи-женное, или состояние кипения , при котором частицы как бы подвешены в слое. При этом действительная скорость газового потока в свободном сечении между частицами Wf начинает приближаться к скорости витания т отдельной частицы в безграничном пространстве, но меньше ее по той причине, что коэффициент сопротивления частиц при стесненном витании (в слое) больше коэффициента сопротивления отдельной частицы [49]. [c.31]

    Р ир—динамические или скоростные напоры, выражающие кинетическую энергию, отнесенную к газа, /ж оу, и w — средние действительные скорости в соответствующих сечениях  [c.98]

    Действительный напор Н (в м) для идеального газа при политропическом сжатии в одной ступени можно рассчитать по формуле  [c.108]

    В случае ванадиевого катализатора, отформованного в виде цилиндриков, динамический напор, отвечающий разрыхлению слоя, равен 32 , а напор, отвечающий началу движения зерен, составляет 46 . В действительности выдувание катализатора происходит при скоростях, отвечающих еще меньшим значениям динамического давления. Это связано с некоторой неравномерностью распределения газа по сечению, а главным образом С возможной неоднородностью кусков катализатора. На отдельных участках уже при небольших скоростях мелкие куски катализатора уносятся газовым потоком. В этих местах сечения гидравлическое сопротивление уменьшается, соответственно этому возрастает скорость газа и становится возможным унос и более крупных кусков. Поэтому для надежной гарантии от выброса [c.312]

    Кроме того, была установлена зависимость между содержанием кислорода в отходящем азоте и обогащением аргона было показано также, что накопление аргона в определенной зоне колонны однократной ректификации принципиально тем больше, чем ближе состав дистиллята — отходящего газа (правда, до известного предела) к составу пара, равновесного жидкому воздуху. При этом, если концентрация отходящего азота по кислороду равна 6,15% О2 (по Гаузену — равновесие), то содержание аргона в дистилляте равно 0,42%, содержание аргона в кислороде — около 3,6%, а накопление аргона в соответствующих сечениях колонны — максимальное (теоретически процесс направляется в сторону чистого аргона). Поскольку непрерывное обогащение фаз по мере движения вниз по колонне возможно лишь при определенном концентрационном напоре, состав дистиллята должен отличаться от состава пара, равновесного жидкому воздуху. Поэтому в действительно работающей колонне однократной ректификации с конечным числом тарелок трудно добиться снижения содержания кислорода в отходящем газе менее 8—9%. [c.26]


    Следует особо отметить, что адиабатический напор имеет размерность работы, отнесенной к 1 кг газа, и в технической системе единиц измеряется в метрах газового столба. При рассмотрении подобия адиабатический напор нельзя вводить в уравнения как действительную длину. [c.68]

    Действительный напор включает потери в ре .ультате утечки газа С р через неплотности ступени. Величина этих утечек определяется следующей эмпирической формулой  [c.72]

    В действительных условиях такое протекание цикла неосуществимо и прежде всего по следующим двум основным причинам 1) вследствие необходимости обеспечения при теплообмене температурного напора отходящий газ не может быть нагрет до исходного температурного уровня — имеется неполнота рекуперации холода 2) при протекании процессов ниже температурного уровня окружающей среды имеет место поступление тепла извне. Поэтому для обеспечения перехода через жидкое состояние необходимо отнять соответствующее количество тепла или, что то же, произвести холод в количестве, соответствующем двум его потерям от недорекуперации и в окружающую среду. Особенно существенным при этом является то обстоятельство, что холод, требующийся для покрытия первой потери, а большей частью и всей второй потери, должен быть создан таким образом, чтобы он мог быть перенесен на самый низкий температурный уровень цикла. Подробнее этот вопрос рассмотрен в следующей главе. [c.24]

    Потеря энергии на протекание газа по рабочему колесу, так же как и потеря в направляющем аппарате, зависит от числа Рейнольдса, от формы межлопаточного канала колеса — угла изгиба и формы лопаток, от шероховатости стенок канала, толщины входной и выходной кромок, угла поворота потока при входе на лопатки колеса и т. п. Эта потеря является потерей холода и обозначается На расчетном режиме направление потока перед колесом совпадает с направлением касательной к входной кромке лопатки колеса. В этом случае говорят о безударном входе газа на лопатки. Приводимые ниже формулы и коэффициенты потерь, с помощью которых подсчитывается потеря холода в колесе, относятся к безударному входу. По аналогии с определением потерь в направляющем аппарате, потеря холода в колесе обычно подсчитывается по скоростному напору относительной скорости на выходе из колеса через скоростной коэффициент колеса ф, определяемый отношением действительной относительной скорости на выходе из колеса к теоретической т. е. к скорости, которая могла бы быть получена при изоэнтропийном процессе расширения. [c.283]

    Формула для расчета теоретического напора Ну действительна только при радиальном входе газа в рабочее колесо и бесконечно оольшом числе лопаток. [c.268]

    Теория водослива очень похожа на теорию истечения газа через отверстие в среду, заполненную газом действительно, водослив можно рассматривать как диафрагму, работающую при столь малом напоре, что отверстие оказывается незаполненным (изложение теории водослива см, например у Gibson, Hydrauli s and its Appli ations). Работа водослива также во многом напоминает характерные особенности работы диафрагм так например слой вытекающей через водослив жидкости обычно сжимается после переливания через углы отверстия совершенно так же, как струя, проходящая через диафрагму. Степень сжатия может быть уменьшена с соответствующим увеличением расхода жидкости при данном напоре, если округлить углы водослива, направленные против течения, и т. д. Различие между водосливом и приборами для измерения расхода по напору (стр. 875 сл.) состоит в следующем в измерителях расхода по напору площадь отверстия, через которое проходит жидкость, постоянна и не зависит от напора в водосливах же площадь этого отверстия изменяется в зависимости от напора. [c.908]

    В [9] использовался графический способ сопоставления поверхностей. На графиках одна из координат aF/М или aF N равносильна координатам Ом [8] и Q/(NAt), при единичном температурном напоре она переходит в энергетический коэффициент. Вторая координата — затрата мощности на циркуляцию потока. При сравнении выбирались пучки, равные по объему К и по живому сечению для прохода газа /г. Следует заметить, что условие /r=idem является лишним. Действительно, величина N пропорциональна отношению VG/fr, а при использовании уравнения неразрывности оказывается пропорциональной V. Отсюда следует, что при построении диаграмм сравнения достаточно одного дополнительного условия V=idem. При такой постановке задачи вообще неясно, по какой же из величин сравниваются поверхности. Вместе с тем при заданном объеме пучка масса его находится автоматически, так как масса равна объему, умноженному на отношение массового и объемного коэффициентов. Отсюда следует вывод, что при сравнении поверхностей по массовым характеристикам вообще не следует выбирать условие K=idem. [c.12]

    При рассмотрении конденсации на частицах аэрозоля или каплях предполагалось, что движущий напор конденсации создается за счет пересыщения пара, но температуры капли и газов одинаковы. В действительности же это не совсем так. Сама конденсация сопровождается выделением тепла, которое поглощается каплей, что повыщяет ее температуру и тормозит дальней-щую конденсацию. Вместе с тем капли отдают тепло газам путем кондукции, конвекции и радиации. Влияние радиации может быть особенно сильным при течении газа в тонких каналах или тесных конвективных пуч-. ках с относительно холодной температурой поверхности. К сожалению, расчеты эти очень сложны, несовершенны и поэтому здесь не приводятся. [c.218]

    Результаты исследований, проведенных на горячем стенде ЗиО, показывают, что формула (2-27) удовлетворительно согласуется с опытными данными, поэтому она может быть рекомендована для расчетов РВП котельных агрегатов Одпако необходимо иметь в впду, что использованное при выводе формулы донущенпе о прямолинейном изменении телгпературы воздуха гг газов по высоте воздухоподогревателя условно. Оно близко к действительному для РВП котлов, работающих под наддувом, так как в этом случае, вследствие близких значений водяных эквивалентов воздушного и газового потоков, температурный напор по высоте РВП практически постоянный, и поэтому изменение температуры газового н воздушного потоков может быть близким к прямолинейному (принимая, что коэффициенты теплоотдачи постоянны по высоте набивки). Для РВП котлов с уравновешенной тягой это допущение справедливо при невысоком подогреве воздуха и размещении РВП в зоне сравнительно [c.53]

    Действительный напор Я, сообщаемый газу в одной ступени рассматриваемых турбомашин, значительно ниже теоретического Я вследствие отклонения реального процессу сжатия от идеального. Прежде всего, поскольку колесо передает газу вращательный момент, то на боковых поверхностях двух соседних лопаток возникает разность давлений, обусловливающая неравенство скоростей в сечении канала, образуемого лопатками. В результате этого теряется часть напора, учитываемая коэффициентом т] (в среднем т] = 0,8 — 0,85). Кроме того, относительная скорость газа на выходе из колеса направлена не строго под углом наклона лопаток Ра. а под меньшим углом, что влечет за собой изменение величины (сг вместо Са) и направления (а вместо а) абсолютной скорости. Значение a oso принято выражать через окружную скорость посредством так называемого коэффициента закручивания т)з = скозаг/йг на выходе из колеса (обычно т]з = 0,7—0,9). Наконец, гидравлические потери напора (трение о стенки канала, корпуса и направляющих устройств, изменение величины и направления скоростей и др.) в ступени машины учитываются гидравлическим коэффициентом полезного действия т)г (обычно г] = 0,75—0,90). Таким образом, действительный напор выразится так  [c.151]

    Отсюда находим коэффициент полезного действия сопла расширения /—/ Tjp = wiY = фь потерянный напор (см, по-лптропу АС на рис. ПМ8, б) h = ( — и действительное значение энтальпии пара (газа) на выходе из сопла 1—/  [c.166]

    Действительный напор. Величина теоретического иапора была определена, предполагая, liTO происходит движение газа без трения через рабочее колесо с бесконечно большим числом лопаток. [c.656]

    При выводе приближенных уравнений было сделано допущение о равенстве наклона кривых в точках О и Р. Это допущение вносит ошибку, величина которой зависит от кривизны равновесной кривой (фиг. 16 и 17) и разности температур. По этим фигурам можно оценить величину ошибки. Она больше для газа высокого давления, но в рассматриваемом интервале температур при полном температурном напоре в 2° К не пре-восходит 0,3 °К. Ошибка в определении СГ и ф быстро увеличивается, когда выражение Д [ (1пСб)приближается к 1. Следовательно, сделанное нами допущение справедливо при малых разностях температур. В данном случае е близко к I и при еА/й(1п С) > 0,75 вычисленные приближенные значения предельного температурного напора и ф становятся ненадежными. Ошибки вычисленных значений величин табл. 1 и фиг. 9 можно считать меньше 25%. Эти ошибки вызывают неблагоприятные отклонения величины АТ в большую сторону даже при самых больших температурных напорах, показанных на фиг. 9, которые сами по себе выше действительно существующих АТ. [c.139]

    Яд = ЯтТ]гид — действительный напор в м столба газа он меньше теоретического напора Ят, так как часть напора расходуется на преодоление сопротивления в рабочем колесе, что учитывается гидравлическим к. п. д. т)гид у — средний удельный вес газа от начала до конца процесса сжатия, кгс1м т) — полный к. п. д. машины колеблется в пределах 0,75—0,85. [c.246]

    Из канала через эжектирующие сопла 4 (см. эжекторный узел на рис. 5-10) газ выбрасывается со скоростью около 30 м1сек и, увлекая за собой (подсасывая) отработанный газ в сыром конце камеры, попадает в рециркуляционно-смесительный диффузор 5. Расчетная кратность эжекции твт = Ь однако вследствие допускаемых при монтаже неточностей, неправильностей в исполнении эжекторных узлов, меньшего напора вентиляторов, увеличенного сопротивления системы замкнутого кольца циркуляции действительные коэффициенты эжекции значительно ниже. [c.151]

    Если воздух попадает в печь только благодаря своей собственной подъемной силе, то с целью обеспечения элективной теплопередачи в регенераторах их поперечное сечение делают настолько большим, насколько это позволяют окружающие условия. Высокие скорости и длинные пути, которые получаются в глубоких одноходовых или двухканальных насадках, могли бы улучшить теплопередачу на единицу поверхности, но потеря тяги превышала бы тягу, создаваемую подъемной силой, что, конечно, недопустимо. Поэтому действительная скорость потока воздуха в насадках, движущегося под воздействием подъемной силы, колеблется в пределах 0,5—1,2 м/сек, в то время как скорость газа, если применяется генераторный газ, ограничена пределами 0,6—0,9 м/сек. Эти скорости настолько малы, что падение давления или потеря тяги, вызываемая сопротивлением насадки регенератора, весьма незначительна. Падение давления в насадках со сплошными каналами (насадка Каупера) может быть выражено в виде суммы скоростного напора (стр. 390) и потери на трение в прямоугольных каналах (стр. 392), а падение давления в стандартной насадке (Сименса), показанной на рис. 173, точно определить нельзя. Испытания Кистнера , проведенные на экспериментальном регенераторе Немецкого сталелитейного общества, показали, что па- [c.419]

    Вследствие того что определение тепловыделения (или, что то же. среднего химического недожога) по сеч-ениям факела представляет собой трудоемкую операцию, о нем часто судят по косвенным характеристикам — изменению по оси факела химического недожога, концентрации газов и температур. Сравнение этих условных характеристик с истинной величиной тепловыделения показывает (см. рис. 4-6), что концентрация газов, температура их, динамический напор и химический недожог по оси факела не связаны постоянными соотношениями, не однозначны и в ряде случаев дают в значительной степени искаженное представление о действительной величине тепловыделения в факеле. Эти косвенные характеристики дают некоторое представление о характере тепловыдедения по длине данного факела, но непригодны для сравнения показателей по различным факелам. [c.84]


Смотреть страницы где упоминается термин Напор газа действительный: [c.275]    [c.275]    [c.70]    [c.137]    [c.77]    [c.57]    [c.657]    [c.138]    [c.249]    [c.76]    [c.38]    [c.43]    [c.41]    [c.69]    [c.245]   
Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.6 , c.9 , c.58 ]

Насосы и компрессоры (1974) -- [ c.6 , c.9 , c.58 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Напор



© 2024 chem21.info Реклама на сайте