Воздух расход на сжигание горючего

В настоящее время в цементной промышленности используется большое количество различных типов газогорелочных устройств, отличающихся друг от друга конструкцией, принципом подготовки горючей газовоздушной смеси и характеристиками создаваемого факела. Единая классификация газогорелочных устройств по одному или нескольким ведущим признакам не разработана. Типаж тепловых агрегатов также достаточно велик и разнообразен. Газогорелочное устройство является продолжением газопровода, и все детали, узлы и соединения, по которым проходит газ, должны пройти испытания на плотность перед установкой на агрегат во избежание выхода газа в атмосферу помещения или преждевременного образования газовоздушной смеси внутри горелки. Устанавливаемая горелка должна быть или серийно изготовлена па специальном предприятии, или выполнена в соответствии с проектом и сдана компетентной комиссии. В первом случае она снабжается документом завода-изготовителя о прохождении испытаний, а во втором — горелку следует испытать при вводе в эксплуатацию на основные, заложенные в проекте показатели (давление, расход газа и воздуха, пределы регулирования, коэффициент избытка воздуха, полноту сжигания газа и т. п.) с занесением их в паспорт горелки. [c.151]

На основании приведенных в табл. 6 и 7 реакций горения, горючих газов можно определить расход кислорода и воздуха на сжигание 1 газа. При этом следует иметь в виду, что приведенные выше реакции взяты из условий теоретического горения горючего газа. Поэтому в табл. 8 приведены теоретические 4 [c.44]

Теоретическое количество воздуха 1/ , м /м , определяется как суммарный его расход на сжигание горючих 1 м сухого газового топлива при а=1 по формуле [c.30]

Более удачно применение огневого обезвреживания выбросов в топочном устройстве с утилизацией тепла продуктов сгорания. Ввиду низкого содержания кислорода выбросы невозможно использовать в качестве дутьевого воздуха для сжигания топлива. По этой же причине- из-за недостатка окислителя - выбросы не могут гореть самопроизвольно, несмотря на высокое содержание в них горючего. Они сами нуждаются в добавлении дутьевого воздуха. Требуемую температуру процесса при необходимости можно поддерживать добавлением топливного газа. Расходы отбросных газов, топлива и воздуха, соответствующие принятому уровню температур в процессе, необходимо определить расчетным путем. Следует также найти максимальный объем дымовых газов и размеры топки, обеспечивающие необходимое время пребывания загрязнителя при заданном температурном уровне процесса подобрать тип и размер горелочного устройства. [c.421]

Сжигание горючей смеси с коэффициентом расхода воздуха значительно большим единицы, а также понижение температуры горения другими способами приводит к уменьшению выхода окислов азота. [c.580]

При оценке горючего учитывается не только тепловой эффект, но целый ряд других свойств достаточность и доступность запасов этого горючего или сырья для его получения, стабильность при хранении по отношению к кислороду и влаге воздуха, физические свойства (температуры кипения и плавления, плотность и другие), токсичность самого горючего и продуктов сгорания, инертность по отношению к конструкционным материалам и, наконец, возможность сжигания горючего с достаточно высокой степенью использования получаемого тепла, т. е. с высоким к. п. д. Из гидридов наиболее отвечают этим требованиям углеводороды, которые в настоящее время являются основным горючим компонентом различных топлив (реактивных, ракетных и т. д.), однако и они не всегда удовлетворительны [3, 9]. Так, повышенная теплота сгорания топлива в воздушно-реактивных двигателях приводит к снижению удельного расхода топлива, к уменьшению объема топливных баков при том же радиусе действия машины, к увеличению мощности двигателя, скорости и дальности полета самолета, увеличению практического потолка и сокращению разбега [c.653]

Как было показано, теоретический расход воздуха для сжигания газообразного топлива определяется, исходя из элементарного химического состава и количественных соотношений соответствующих реакций полного окисления горючих элементов топлива. [c.34]

Коэффициент избытка воздуха и химический недожог природного газа. Низкий удельный расход топлива и стабильный режим работы вращающихся печей могут быть достигнуты лишь при оптимальном и постоянном соотношении поступающих в них в единицу времени природного газа и воздуха. Иначе говоря, коэффициент избытка воздуха должен быть минимальным, но обеспечивающим полное сжигание горючего газа без химического недожога его составляющих. [c.75]

Достаточно точные расчеты горения примесей необходимы только при сжигании горючих отходов и сточных вод с высокой концентрацией горючих примесей. Прн низком общем содержании горючих примесей в сточной воде (менее 1%) можно не учитывать расход воздуха на их окисление и тепловые эффекты реакций ввиду их малости. [c.163]

В этом случае прибегают к помощи некоторых условностей. Современные устройства для получения сажи путем неполного сжигания горючего (реакторы и печи) оборудуют приборами для учета расхода сырья и воздуха и контролирования температуры процесса. Сжигание сырья ведут при заданных заранее, постоянных расходах сырья и воздуха. [c.26]

Пуск реактора. Перед пуском реактора его сушат (если он перед этим ремонтировался) и постепенно разогревают до рабочей температуры. Реактор разогревают газом (или жидким топливом), сжигаемым в зоне горения. При этом расход воздуха устанавливают постоянным и равным 800—1000 м 1ч, что обеспечивает полное сжигание горючего. Во время сушки и разогревания продукты сгорания выбрасываются в атмосферу. Задвижка, соединяющая реактор с выхлопной трубой, при этом открыта, а задвижка, соединяющая реактор с коллектором, к которому присоединены другие реакторы, закрыта. [c.299]

Горелки внутреннего смешения с принудительной подачей воздуха широко применяются для сжигания горючих газов в топках котлов и печей промышленных и коммунальных предприятий, особенно тех, на которых требуется большой расход газа. Такие горелки работают с давлением газа 50—150 мм вод. ст. и давлением воздуха 50—300 мм вод. ст. [c.151]

Уравнения реакции горения в кислороде важнейщих горючих газов приведены в табл. 16. Уравнения реакций горения горючих газов в воздухе приведены в табл. 17. На основании приведенных в табл. 16 и 17 уравнений легко определить расход кислорода и воздуха на сжигание 1 м газа. Эти данные приведены в табл. 18. [c.93]

Энерготехнологическое сжигание исходных горючих материалов в печах осуществляется в двух целевых направлениях первое — для освобождения химической энергии исходных материалов, которая далее используется для осуществления термотехнологических процессов, и второе — для получения продуктов неполного сгорания (СО), которые в том же процессе являются восстановительным реагентом (доменный процесс, восстановление марганцевого концентрата в вихревых печах и т. д.). Коэффициент расхода воздуха а практически всегда меньше 1. [c.37]

Эти трудности могут быть преодолены, если сжигать очищенный газ с холодным или нагретым воздухом. При использовании нагретого воздуха, если его температура может поддерживаться постоянной независимо от нагрузки печи, способы сжигания газа не отличаются от случая сжигания его с холодным воздухом. Следует, однако, иметь в виду, что нагретую горючую смесь нельзя транспортировать по трубам, так как при этом значительно повышается опасность воспламенения и взрыва смеси. Постоянство температуры нагретого воздуха, подаваемого из регенератора ил>1 рекуператора, можно поддерживать только при автоматическом регулировании. Конструкторы неохотно предусматривают соответствующую аппаратуру для печей малой и средней мощности, но всегда устанавливают ее на крупных и ответственных печах. Для таких печей стоимость автоматики представляет только небольшую часть общей стоимости печи, а персонал, обслуживающий приборы, во всех случаях нужен. Если установленные металлические рекуператоры абсолютно плотны, то расход воздуха для пропорционирования можно измерять до входа воздуха в рекуператор. Применение подогретого воздуха не вызывает никаких новых трудностей, за исключением необходимости предотвратить возросшую опасность проскока пламени [c.220]

Однако такую ликвидацию отработанного воздуха только условно можно назвать сжиганием , так как воздух состоит главным образом из азота и содержит только 3—4% горючих органических веществ. Отработанный воздух бесполезно загружает топки и неизбежно вызывает непроизводительное увеличение расхода топлива. [c.161]

Природный газ с помощью газодувки 1 через ресивер 2 по трубопроводу поступает в смесительную камеру погружной горелки 6. Аналогичным образом сжатый воздух после компрессора 3 поступает в ресивер 4, а затем по трубопроводу подводится к, смесительной камере погружной горелки. Расход природного газа и воздуха регулируется с помощью вентилей 5 в соотношениях, необходимых для полного сжигания топлива. Из смесительной камеры горючая смесь поступает в погружную горелку, где она сгорает и образует газы, поступающие на барботаж жидкости. Аппарат с погружной горелкой, представляет собой сосуд цилиндрической формы с конусным днищем, в котором протекает процессы нагрева и выпаривания раствора. Для 6 [c.6]

Пламя горелки питается смесью ацетилена или пропана и сжатого воздуха. Газы поступают в систему сжигания из обычных баллонов с отрегулированными (первичными) редукторами давления. Подача воздуха, свободного от масла, обеспечивается мем- бранным компрессором [16 л/мин под давлением 3-10 Па (3 атм)]. Арматурный комплекс прибора имеет регулируемые (вторичные) редукторы и расходомеры для контроля расхода каждого газа, а также керамические спеченные пылевые фильтры и склянку для дополнительного промывания ацетилена. Предохранительный клапан автоматически прекращает доступ горючего газа при снижении рабочего давления сжатого воздуха (например, вследствие перегиба или отрыва подводящего шланга) клапан исключает неправильный порядок подачи газов при зажигании пламени. [c.188]

С и повышенных коэффициентах расхода воздуха — более 1,3. Совместное сжигание газа и испарение воды не повлияло на полноту сгорания газа химический недожог в отходящих газах отсутствовал даже при коэффициенте расхода воздуха 1,03 и температуре отходящих газов не более 940° С. Однако измерение температуры в контрольных сечениях реактора показало большую неравномерность распределения капель воды по поперечному сечению реактора. Приосевая зона реактора оказалась сильно перегруженной водой. Как показали опыты по обезвреживанию водных растворов низших дикарбоновых кислот на стендовом циклонном реакторе, при низкой концентрации горючих веществ в сточной воде перегрузка водой осевой зоны не приводит к ухудшению степени выгорания примесей даже при высокой удельной нагрузке реактора, достигавшей 2,5т/(м ч). В то же время при обезвреживании сточной воды с повышенной концентрацией горючих примесей высокую полноту их выгорания в рассматриваемом случае можно обеспечить только путем повышения коэффициента расхода воздуха. [c.38]

Уменьшение а ниже оптимума приводит к бесполезной потере части тепловой энергии — потере тепла из-за неполного сжигания топлива. В результате тоже повышается удельный расход природного газа. Появление продуктов неполного горения углеводородов может быть следствием плохого смешения горючего газа с воздухом, незавершенности физико-химического процесса горения или недостатка воздуха. [c.75]

Вформулах 1.78...1.92 приняты следующие обозначения У -теоретический объем воздуха для сжигания топливного газа совместно с горючими компонентами газовых выбросов, мVм , У . - теоретические объемы воздуха, м м , определенные по потребности в окислителе соответственно топливного газа и -того горючего компонента газовых выбросов а, Р, у, - вспомогательные коэффициенты избытка воздуха, с различной степенью приближения показывающие величину избытка воздуха в отбросных газах по отношению к топливному газу А - действительный коэффициент избытка воздуха, самосогласованно учитывающий количество окислителя в газовых выбросах по отношению к суммарному количеству топливного газа и горючих загрязнителей , У - расходы газовых [c.70]

Как показали опыты на стендовых и промышленных циклонных реакторах, устойчивость горения газа при использовании дутьевых прямоточных горелок с полным предварительным смешением сильно завпспт от коэффициента расхода воздуха. Прп сжигании очень бедных газовоздушных смесей наблюдается пульсацпонный режим горения. В связи с этим прп огневом обезвреживании сточных вод с высокой концентрацией горючих веществ часть воздуха приходится подавать в реактор в виде вторичного дутья полшмо горелок. При проектпровании циклонных реакторов для обеспечения устойчивой работы дутьевых прямоточных горелок с полным предварительным смешением на природном газе и неподогретом воздухе следу- [c.81]

Прн а = 0,9 и /о.г= 1050°С в отходящих газах обнаружено 6—6,4 мг/м синильной кислоты. Кроме того, в отходящих дымовых газах наблюдались высокие коицентрацин аммиака вследствие малой скорости реакции его диссоциации. Аналогичные результаты получены [205] при сжигании горючих газов с добавками аммиака. При сжигании богатых смесей (а< <1) в продуктах сгорания появляются НСХ и ХН3. Следовательно, при огневом обезвреживании отходов, содержащих аммиак или его соединения, недопустимы наличие восстановительной среды или близкие к единице коэффициенты расхода воздуха. [c.127]

В тех случаях, когда регенеративное использование теплоты отходящих газов недостаточно глубоко, его можно дополнять внешним энергетическим или технологическим теплоиспользо-ваппем получение горячей воды, технологического или энергетического водяного пара, использование отходящих газов в качестве теплоносителя или сушильного агента в других техноло-г 1ческих процессах. Иногда целесообразно чисто энергетическое использование теплоты отходящих газов — в частности, при сжигании горючих отходов и огневом обезвреживании негорю-. их отходов с высокой теплотой сгорания, когда расходы топлива на процесс обезвреживания очень малы и возможности регенерации теплоты путем подогрева дутьевого воздуха ограничены. [c.193]

Особенностью ступенчато-противоточного регенератора является то, что в нем выжигаются не все смолы, отложившиеся на адсорбенте, а только собственно углистые продукты, образовавшиеся при коксовании и составляющие 30—35 "о от общего количества адсорбированных смол. Выделяющиеся при коксовании смол горючие газы и пары в основной массе пе сгорают, а удаляются из аппарата с отходящими дымовыми газами, в токе которых ведется коксование адсорбированных смол. Вследствие этого расход воздуха на сжигание значительно сокращается по сравнению с одпосекциоппым аппаратом. Сравнительно медленный ступенчатый прогрев коксуемых засмоленных частиц в ступеичато-противоточном аппарате с секционированпым кипящим слоем сводит к минимуму растрескивание зерен адсорбента и потери его из-за превращения в тонкую пыль. [c.134]

Попытка применения [6] для расчета газовой завесы методики расчета [16] многосопловых газовых горелок не дала удовлетворительных результатов. Эксперименты [6] с завесой из негорючего экзотермического газа на камерной электропечи одновременно показали недостаточную эффективность и неэкономичность такой завесы. Аналогично газовой пламенная завеса также не исключает газообмен между печью и окружающим пространством, однако кислород проходящего через проелМ воздуха расходуется на сжигание горючих компонентов, имеющихся в пламенной завесе. В этом заключается ее основное преимущество. Кроме того, объем продуктов сгорания, составляющух пламенную завесу, в несколько раз и даже на [c.90]

Смешение газов может происходить или в самой горелке или после выхода струи топлива в топочное пространство. В горелке имеется смесительная камера, в которой для лучшего смешения газов делается многотрубный подвод или тангенциальный ввод одного из реагентов. Смешение может также происходить за счет инжекции воздуха. При сжигании низкомолекулярных газов на один их объем расходуется один объем воздуха, а при сжигании высококалорийных газов — 4—10 объемов воздуха. Расход воздуха оказывает влияние и на смешение газа с воздухом. Чем полнее смешение, тем полнее сгорание и короче факел, меньше требуемый избыток воздуха. При смешении в топке (подача в горелку только горючего газа) сжигание наиболее неполно. Поэтому распространение получили горелки с предварительным смешением горючего газа с воздухом в корпусе горелки. Такие горелки могут быть ин-жекционного типа (когда воздух засасывается струей горючего газа) или с принудительной подачей воздуха. Инжекционные факельные горелки требуют меньших затрат, очень просты по конструкции (рис. 4.7) и находят широкое применение. Регулирование расхода воздуха осуществляется специальной шайбой 2. [c.117]

При энергетическом использовании газа его теплота сгорания в пределах 800 и 8500 ккал нм не является главным фактором, определяющим к. п. д. энергетической установки, так как в топках котлов сжигается газ в смеси с воздухом, и чем выше теплота сгорания газа, тем большее количество воздуха расходуется на сжигание 1 газа. В результате теплота сгорания горючих смесей газов различной калорийности отличается менее значительно, чем их теплота сгорания. Например, для газа подземной газификации углей она составляет 500 ккал1нм , для природного газа 750 ккал1нм . [c.245]

Одновременно изучалась радиация факела, полученного в результате сжигания смеси холодного газа и газа, который подвергался разложению. Для получения более или менее постоянной температуры в факеле расход горючего газа поддерживался постоянным и равным 6,5 л1мин. Таким образом, температура в факеле изменялась только за счет физического тепла, вносимого подогретым газом (не более 3,5%) и изменения условий горения в факеле вследствие появления в горючем газе продуктов распада. Для того чтобы выяснить роль продолжительности нагрева газа в подогревателе, расход газа, подвергавшегося разложению, изменяли от 3 до 6,5 л мин его количество в смеси изменялось от 46 до 100%. В качестве окислителя к газу подмешивали такое количество воздуха, которое позволяло получить коэффициент расхода воздуха (а) соответственно равным 0,1 0,3 и 0,5. [c.189]

Сходные условия сжигания наблюдаются в печах со стокерными топками. В таких топках обычно используют уголь худших сортов мелочь или несортированный. Значительный объем воздуха приходится подавать через отверстия над слоем, так как через слой такого угля не может пройти количество воздуха, достаточное для сжигания всех образующихся над слоем горючих газов. Чтобы автоматически регулировать горение в печи со стокерной топкой, нужно механически соединить между собой устройства, изменяющие подачу топлива и воздуха как под решетку, так и над ней и тщательно их регулировать. Если подача всех компонентов в печь будет несогласована, то слой топлива станет слишком толстым или очень тонким. В последнем случае при горении угля на решетке могут образоваться прогары. Вследствие меняющегося содержания золы в угле и зашлаковывания решетки невозможно автоматически поддерживать заданную атмосферу в печи в течение длительного времени. Время от времени кочегар должен проверять толщину слоя топлива, чтобы она отвечала заданию. Так как без кочегара все равно обойтись нельзя и он часто должен проверять слой топлива, то лишь в немногих местах испробованы механические решетки с автоматическим регулированием горения. Как уже упоминалось выше, автоматическое регулирование можно осуществить при помощи газоанализаторов на СО2, СО и О2, дающих импульс на изменение расхода вторичного воздуха. Хорошо работает автоматическое регулирование горения в крупных паровых котлах со стокерами. Такие установки для промышленных лечей средней мощности, однако, чересчур дороги. [c.221]

Коэффициент избытка воздуха изменяется в зависимости о применяемого газа Чем больше горючих компонентов в газе, тем больше величина а В процессе обогрева стремятся к поддержанию величины а минимальной, но достаточной для полного сжигания отопительного газа на восходяш,ем потоке При недостаточном избытке воздуха отопительный газ сгорает не полностью, расход тепла на коксование увеличивается При чрезмерно большом избытке воздуха повышается упос тепла с продуктами сгорания, уходящ,ими в дымовую трубу, II в результате этого также увеличивается расход тепла на коксование Коэффициент избытка воздуха а определяется по данным о составе продуктов горения Расчет производят по упрош,енным формулам, предложенным В В Юши-ным При сжигании коксового газа [c.150]

Процесс упаривания можно проводить также в аппаратах с погружными горелками, в которых сточные воды нагреваются при непосредственном контакте с дымовыми газами, получаемыми от сжигания газообразного или жидкого топлива в горелках, погруженных в воду. На рис. 57 показана схема аппарата с погружными горелками. Сточная вода поступает в аппарат 1 через регулятор расхода 2, поддерживающий постоянный уровень воды в аппарате. Горючий газ и воздух подводят в погружную горелку 4 образующиеся нагретые до высокой температуры продукты горения барботируют через воду и вызБ1ва-ют ее кипение. Упаренный раствор непрерывно подается перепадом давления посредством эрлифта 3 в отстойник 5, где освобождается от шлама и направляется по назначению. Парогазовую смесь после [c.217]