Скорость сепараторах

Рассмотрим определение амплитуд колебаний и критических скоростей сепараторов другим методом. Предположим, что вал сепаратора является жестким. Ротор сепаратора имеет статическую неуравновешенность, вызванную неточностью изготовления и балансировки вала. Эта неуравновешенность задана смещением центра масс ротора на малое расстояние е—эксцентриситетом от геометрической оси вращения. Для упрощения будем считать ротор динамически уравновешенным. Проекции кинетического момента ротора на неподвижные декартовы оси координат, которые проходят через его центр масс, вычисленные с точностью до величин первого порядка малости включительно, имеют следующий вид (рис. 253) [c.363]

Аналитически резонансные угловые скорости можно определить, подставив в уравнение (463) к = пы. При этом уравнение становится биквадратным и, следовательно, легко разрешимым. Наблюдения показывают, что вблизи рабочих скоростей роторов ряда сепараторов наблюдаются недопустимые вибрации, которые можно объяснить совпадением собственных частот колебаний вращающегося вертикального вала с частотой вынужденных колебаний, обусловленных вращением горизонтального вала электродвигателя. Для иллюстрации данного положения на частотную характеристику сепаратора СОМ-3-1000 (рис. 256) была нанесена прямая, параллельная оси ш и отстоящая от нее по оси к на расстояние, соответствующее частоте возмущений от электродвигателя, равной 142 рад/с. Эта прямая располагается достаточно близко от нижней ветви частотной характеристики в зоне рабочей скорости сепаратора, т. е. в этой зоне собственная частота колебаний ротора близка к частоте колебаний электродвигателя. [c.368]

Для уменьшения давления па опоры рабочие скорости сепараторов целесообразно устанавливать в зоне, превышающей более трех-четырехкратного значения первой критической скорости, но далекой от второй критической скорости, обусловленной изгибом вала. Важным обстоятельством является то, что наиболее нагруженной из опор является шарнирная. Динамическая неуравновешенность в несколько раз интенсивнее статической и, кроме того, увеличивает давление на шарнирную опору. На основании этого следует, что для обеспечения наибольшей долговечности сепараторов должна особо тщательно осуществляться динамическая балансировка роторов. [c.372]

Рассмотрим влияние различных факторов на критическую скорость сепаратора ири установке его на пружинных виброизоляторах. Ввиду большой сложности анализа колебаний работающего сепаратора, установленного на пружинных опорах рассмотрим данный вопрос с грубыми допущениями. [c.431]

О,, — се плотность, Df — плотность жнра, и число оборотов резервуара сепаратора в минуту, Н — расстояние между капелькой н осью вращения. Если К является постоянной, включающей все факторы уравнения, не зависящие ог размеров и скорости сепаратора н от размера капелек, то [c.635]

Сырье Ь постоянного состава с неизменной скоростью непрерывно поступает в нагреватель, где подвергается однократному частичному выкипанию за счет сообщения ему Q, кДж/ч, тепла. Равновесные паровая О и жидкая К фазы, также непрерывно, разделяются в следующем аппарате — сепараторе. [c.64]

Скорость газа в сепараторе, м/с 0,02-0,03 0,021 0,02—0,06 0,03 0,02 0,02-0,03 [c.24]

Для разделения систем Ж1 — Ж2 отстаиванием используются ловушки и сепараторы. Скорость подъема частиц легкой жидкости зависит от размера частиц, плотности и вязкости среды. Для частиц нефти диаметром 80—100 мкм скорость всплывания составляет 1—4 мм/с при степени удаления нефти из воды 96—98 % [5.55, 5.24]. Скорость движения воды 5—10 мм/с. Процесс извлечения частиц легкой жидкости ускоряется за счёт флотации и коагуляции. При разделении системы Ж1—Ж2 образуется жидкость Ж с растворенной в ней жидкостью Ж2 и жидкость более тяжелая Жг с растворенной и диспергированной в ней жидкости Жь Разделение жидкостей в соответствии с санитарными нормами не обеспечивается. [c.472]

Для уменьшения коксоотложения в сепараторе и снижения скорости термического крекинга сырья, при котором образуется относительно низкооктановый бензин, рекомендуется не нагревать сырье в первой печи выше 450°, вводить в радиантные змеевики печи водяной нар и осуществлять непрерывную циркуляцию определенной части остатка через холодильник, чтобы температура жидкости внизу сепаратора не превышала 400°. [c.39]

Схема движения катализатора, потоков сырья и воздуха на крекинг-установке флюид показана на фиг. 48. Регенерированный горячий катализатор из регенератора 1 самотеком спускается по стояку 2 в узел смешения 3, где он приходит в контакт с предварительно подогретым в змеевиках печи 19 дестиллатным сырьем. При контактировании с горячим катализатором сырье испаряется. Дальше смесь по трубопроводу 4 поступает в реактор 5. Скорость потока в реакторе резко уменьшается, вследствие чего основная масса твердых частиц катализатора осаждается в кипящем плотном слое 6. Высоту уровня плотного слоя устанавливают такой, чтобы обеспечить требуемое время пребывания в нем паров и желаемую глубину их крекинга в присутствии катализатора. Выходящий из плотного слоя газо-паровой поток продуктов крекинга проходит верхнюю часть 7 реактора и расположенные внутри его циклонные сепараторы 8. Значительная часть уносимых частиц катализатора осаждается в верхней половине реактора до поступления потока в циклонные сепараторы. Циклоны служат для более полного отделения частиц и возврата их по трубам 9 иод уровень кипящего слоя в реакторе. Чем ниже скорость потока в верхней части реактора и больше высота этой части, тем полнее газо-паровой [c.123]

Скорость газо-парового потока в реакторах установок модели IV значительно больше, чем в реакторах установок предыдущих моделей. Как и в регенераторах, здесь применяются двухступенчатые циклонные сепараторы. Увеличение скоростей позволило уменьшить размеры реакционных аппаратов. [c.266]

Предложены различные способы отделения продуктов реакции от катализатора. Так, на одной из отечественных установок верхняя часть прямоточного реактора расширена (так называемый реактор с форсированным псевдоожиженным слоем). Скорость потока газов и паров в нем составляет примерно 2 м/с. За счет меньшей скорости по сравнению со скоростью в лифт-реакторе происходит отделение основной массы катализатора от газов и паров, которое завершается в реакторе-сепараторе, а затем в циклонах и электрофильтрах. [c.38]

Смесь газов и паров по выходе из сепаратора 9 (при высоком давлении) охлаждается в соединенных последовательно теплообменниках 12 и 16. Перед входом в теплообменник 12 в данную смесь впрыскиваются конденсационная вода и раствор ингибитора коррозии, поскольку участок от теплообменника 12 и до конденсатора-холодильника 15 включительно наиболее подвержен коррозии кислым сульфитом аммония. Предпочтительно, чтобы на этом участке при температуре охлаждающегося потока ниже 177 С скорость движения смеси не превышала 9 м/с. Поступающая из водяного конденсатора-холодильника 13 трехфазная смесь разделяется при давлении 3,7 МПа и температуре около 43 °С в низкотемпературном (холодном) сепараторе 14. Отстоенный от воды углеводородный конденсат, состоящий преимущественно из бензиновых и легких керосиновых фракций, по выходе из сепаратора 14 нагревается в теплообменнике 16 и поступает в стабилизационную колонну 17. [c.52]

Существует прямая количественная зависимость между пределами прочности смазок и их способностью удерживаться на вращающихся дисках. При применении смазок в подшипниках качения величина предела прочности определяет сброс смазок с вращающихся деталей (в частности, с сепаратора). При испытании различных смазок в конических роликовых подшипниках было установлено [285], что чем выше (при температуре испытания) предел прочности смазки, тем при большей скорости вращения начинается сброс смазки с сепаратора подшипника. При определенной скорости вращения сброс разных смазок начинается при неодинаковой температуре. Однако предел прочности при температуре сброса у этих смазок одинаков. Определяющее влияние предела прочности на сопротивляемость смазок сбросу было подтверждено многими исследователями. [c.276]

В полых сепараторах осаждение капель и брызг происходит за счет разности плотностей жидкости и пара. Остаточная влажность газов после таких сепараторов относительно невелика, но с ростом скорости газа быстро увеличивается. Конструктивно полые [c.160]

На основании проведенных исследований различны.к типов сепараторов некоторыми проектными организациями разработаны методики выбора допустимых скоростей в поперечном сечении сепаратора, позволяющих [c.161]

Выбор конструкции сепаратора п расчет скорости парожидкостных потоков имеют исключительно важное значение для нормальной эксплуатации факельных линий (когда сбрасывание происходит на факел) и сни- [c.162]

Основные узлы пневмоподъемника установок каталитического крекинга с движущимся шариковым катализатором — конический пневмоствол, дозер и бункер-сепаратор. Система этих аппаратов установки с совмещенными реактором и регенератором показана на рис. 24Я. Ствол пневмоподъемника высотой около 74 м имеет диаметр внизу 461 мм, вверху 728 мм. Диаметр ствола увеличивается более интенсивно в верхней части, что обеспечивает снижение скорости частиц в конце их подъема. Пневмоствол опирается внизу на крышку дозера. Верхний конец ствола может [c.290]

Основные типы выносных сепараторов, применяемых также для полых колонн, показаны на рис. 6, а, г и д. Для сепаратора, показанного на рис. 6, в, желательно, чтобы соотношение площадей сечения камер обеспечивало снижение скорости газа за перегородкой не менее чем в 3—4 раза и предпочтительно до значений Шг = 3— 4 м/с, а осевшая на перегородке жидкость не подвергалась вторичному уносу. Конструкции сепараторов инерционного действия приведены в работе [109]. [c.23]

Общие сведения. Удельная производительность грохотов при классификации материалов с размером частиц мепее 1 мм весьма низкая. Такие материалы рационально сортировать в воздушных сепараторах, в которых более крупные частицы выпадают из потока под действием сил тяжести или центробежных сил, а мелкие — выносятся потоком воздуха в осадительные устройства. Регулируя скорость потока, можно варьировать размер выносимых частиц. Воздушные сепараторы широко применяют в помольных устройствах производства фосфоритной муки, извести, пигментов. При использовании горячих газов в них можно совмещать сортировку с сушкой материалов. [c.222]

В реальных условиях работы сепараторов точное разделение частиц по заданному размеру невозможно, так как невозможно обеспечить идеально стабильный режим их раС оты. Скорость движения частиц непрерывно колеблется из-за изменения концентрации частиц, их размеров и пр. Вследствие этого мелкий класс (фракция) загрязняется крупными частицами, а крупный — мелкими. [c.222]

Основы теории воздушных сепараторов. Разделение смеси сыпучих материалов на классы в воздушных сепараторах происходит вследствие различного действия массовых сил и сил аэродинамического сопротивления па частицы разных размеров и, следовательно, большей скорости движения, приобретаемой крупными частицами. Схемы аппаратов должны обеспечивать регулирование сил, действующих на частицу, и движение частиц различной крупности в разных направлениях. Частицы граничного размера находятся в динамическом равновесии и в зависимости от колебаний режима движения газовой смеси попадают в крупный или в- мелкий класс. [c.223]

В проходном сепараторе (рис. 7.19) материал подается вместе со сжатым воздухом, который используется также для разделения смеси, по патрубку 1 в корпус сепаратора 2. Из-за расширения канала, по которому двил ется смесь, скорость потока уменьшается и крупные частицы выпадают из смеси под действием силы тяжести. Воздушный поток проходит по направляющим лопастям 4 во внутренний корпус 5, закручивается, и из него выпадают мелкие частицы под действием центробежных сил. Крупные частицы отводятся из сепаратора по патрубку 7, мелкие — по трубе 6, воздух — по трубе 5. Границу разделения регулируют дросселированием входящего потока или изменением угла поворота лопастей 4. [c.225]

Исходный материал поступает по патрубку / на вращающийся с валом 2 диск 5, с которого сбрасывается под действием центробежной силы. Крупные частицы падают под действием силы тяжести или отбрасываются центробежной силой к стенкам внутреннего корпуса 6, где теряют скорость и также опускаются в воронку И, образуя крупный класс, который выводится из сепаратора по трубе 9. [c.225]

П о л и щ у к Ю. М. Определение критических скоростей сепаратора. В сб. Земледельческая механика . Под ред акад. В. Желиговского. М., Машиностроение , 1969, стр. 338—343 (Труды ВАСХНИЛ). [c.420]

Для насосов со скоростью вращения ротора 3000 об1мин сепараторы радиально-упорных подшипников должны быть сделаны из бронзы. Установка этих иодшипникоБ показана па [)Н . 29, [c.89]

Подпятники сепараторов облегченного типа, высокоскоростные шпиндели шлифовальных станков, механизмы, работающие со скоростью 1б—15 тыс. об мин или с окружной скоростью на шейке 3— 4,5 м1сек, [c.177]

Насадка конденсационной колонны (рис. 161) состоит из трубчатого теплообменника 4, расположенного в верхней части корпуса 5, и сепаратора 6 с фарфоровыми кольцами Рашига 7. Газовая смесь поступает в колонну через верхнюю трубу 1 и попадает в межтрубное пространство теплообменника 4, где охлаждается примерно до 20° С. Далее по-цептральной трубе газ поступает в испаритель жидкого аммиака, дополнительно охлаждается и возвращается в колонну. При входе в колонну газ резко теряет скорость и изменяет направление движения, в результате чего капли жидкого аммиака, сконденсированные при охлаждении, отделяются от потока газа, оседают на стенках корпуса н стекают в нижнюю часть колонны. Далее газ [c.212]

Одновременно снижается давление в системе до 8 кг/см , температура снижа-7-10 ется со скоростью 30°/час во избежание разгерметизации системы. Продолжается дренирование жидких остатков из сепараторов. Одновременно производится промывка системы азотом с его приёмом и сбросом ЦГ на свечу. Выполняется анализ ЦГ на содержание горючих на всех стадиях регенерации. [c.58]

Большое значение имеет и график подъёма температуры. Так как при давлении 5-7 кг/см температура кипения воды находится в интервале 180-197°С, то во избежание разрушения структуры носителя скорость подъёма температуры до 250°С не должна превышать 20°/час. Выпаренная из катализатора вода не сразу доходит до сепаратора. Вначале она накапливается в холодных участках теплообменной и захолаживающей аппаратуры, и только после её прогрева попадает в сепаратор. Обычно наиболее интенсивное дренирование воды из сепаратора (при этом необходимо сделать выдержку) наблюдается в интервале температур в реакторах [c.66]

Хорошая очистка газа достигается циклонными улавливателями (рнс. 6, г), испытанными прн скорости входа газа в них Шг=11—23 м/с. В этих условиях для циклонного сенаратора были получены значения = 10 , что больше, чем у сепаратора со слоем колец навалом и жалюзийпого сенаратора. [c.24]

ЦИЙ рбзкй уХудшаётся и должны быть Значительно уменьшены допустимые скорости вместе с тем увеличение высоты сепарационного пространства до величины, превышающей 600 мм, практически не улучшает степени сепарации. В сечении поверхностного сепаратора допустимая скорость газа 1—2,5 м/сек может быть доведена до 5 м/сек [c.89]

Вал с одним диском. Критическая скорость. Во многих машинах химических производств (центрифугах, сепараторах, мешалках, роторных дробилках и др.) имеются вращаюш,иеся валы с закрепленными на них деталями — роторами, дисками, шкивами, зубчатыми колесами и другими элементами машин. Практически из-за неточности изготовления валов, деталей, закрепляемых на них, и опор, а также из-за погреишостей при их сборке центры масс деталей не находятся на оси вращения вала всегда имеется остаточный дисбаланс. При вращении вала вследствие дисбаланса возникают переменные по направлению силы инерции, дополнительно нагружающие вал и его опоры и вызывающие колебания системы. [c.73]

Принцип работы сепараторов. Под сепарацией понимают разделение материалов по крупности частиц в Гютоке газа. Сегшрация основана на различии скоростей движения крупных и мелких частиц в среде га а иод действием массовых сил (силы тяжести и центробежной). В настоящее время в промышленпости применяют сепараторы двух основных типов воздушно-проходные, в которых вихревое движение создается воздушным потоком, и циркуляционные, [c.208]

Коэффициент 6 ,) зависит от режима движения газа, оцениваемого числом РеЙ1юльдса, При скорости движения газа в сепараторах 4—20 м/с и размере частиц 0,1 —1,0 мм число Рейнольдса Ке == 50. .. 2000. При таком режиме с -= 13 I у/Ш1), где V — кинематическая вязкость газа, м /с (для воздуха V 1,5-10 м /с). Условие витания частицы Р О или [c.224]

Для о зетления суспензий с мелкодисперсной твердой фазой или разделения эмульсий применяют сепараторы и трубчатые центрифуги с высокими факторами разделения, для создания которых необходимо увеличивать частоту вращения ротора или его диаметр. Кольцевые апряжения в стенке ротора зависят от давления вращающейся жидкости (пропорционально и от центробежных сил собсгвенной массы (пропорционально а фактор разделения зависит лишь от Я — средний радиус оболочки ротора). Следовательно, для достижения высоких факторов разделения предпочтительно увеличивать угловую скорость при уменьшении диаметра ротора поэтому сепараторы с фактором разделения 5000—8000 имеют диаметр ротора не более 700 мм, а у трубчатых центрифуг с Рг = = 12 000... 15 000 диаметр ротора не превышает 80—150 мм. [c.344]

Мощность электродвигателя сепаратора рассчитывают по методике, приведенной в 1 данной главы. Следует отметить, что мощность на разгон суспензии до рабочей скорости определяют как сумму составляющих мощности, подсчитываемых для каждой камеры. По конструктивным решениям основных узлов сепаратор КДР аналогичен описанным сепараторам это позволяет исп0Л1)30вать единую методику для выполнения основных прочностных и линами-ческих расчетов. [c.349]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология