Тарелки основные параметры

Если при расчете однопоточной тарелки величина перепада жидкости окажется Ah > Q,2h ,,, следует перейти к многопоточной тарелке. Основные параметры рассмотренных выше стандартизованных тарелок приведены в табл. 8.6—8.8. [c.227]

Структура двухфазной системы газ — жидкость на ситчатой тарелке. Основным параметром, определяющим структуру газо-жидкостного слоя на тарелке, является скорость газа т, отнесенная к полному сечению аппарата. На рис. 154 представлено возникновение различных зон в двухфазной системе газ — жидкость. [c.343]

Схема аппарата АРН-2 показана на рис. 59. Основными составными частями его являются куб с электронагревательной печью и ректификационная колонка с конденсатором-холодильником и приемниками для дистиллятов. Ректификационная колонка диаметром 50 мм, высотой 1016 мм обладает погоноразделительной способностью, соответствующей 20 теоретическим тарелкам. Колонка заполнена насадкой в виде спиралек из нихромовой проволоки и снабжена электрообогревом. Узел конденсации допускает полную конденсацию паров и возврат части конденсата в качестве орошения в колонку. Стандартом унифицированы основные параметры перегонки скорость, остаточное давление, кратность орошения и др. Скорость перегонки должна соответствовать отбору 3—4 мл продукта в 1 мин. До 200° С перегонку ведут при атмосферном давлении, после чего давление снижают до 10 мм рт. ст., а по достижении температуры 320° С — до 1—2 мм рт. ст. [c.117]

В задачу дальнейших гидравлических расчетов основных параметров тарелки входит определение высоты сливного порога к о-р, подпора жидкости над сливным порогом Асл. высоты прорезей колпачка Ацр и, если это необходимо, сопротивления тарелки Др. [c.229]

При исследовании волнистых тарелок в нескольких работах 51], [142] был выяснен механизм работы этих тарелок и найдены основные параметры, необходимые для проектирования колонн с этими тарелками. [c.226]

На рис.12 приведена типичная нагрузочная характеристика колонн с провальными тарелками. Область, где перепад давления в колонне меняется незначительно, является областью устойчивой работы. Б табл.З приведены основные параметры, характеризующие работу колонн с провальными щелевыми тарелками. Предельная нагрузка в среднемасштабных ректификационных колоннах с провальными щелевыми тарелками удовлетворительно описывается уравнением Б.Б.Кафарова и Ю.Г.Зелинского [13] [c.26]

Основными параметрами процесса ректификации являются число теоретических ступеней контакта (тарелок) N и флегмовое число Р (отношение расхода флегмы к расходу ректификата). С увеличением значений Мик четкость ректификации в колонне улучшается. Теоретической тарелкой считают такую, на которой тепломассообменный процесс завершен полностью и между уходящими с тарелки паром и флегмой достигнуто состояние термодинамического равновесия. На реальной тарелке степень завершения процесса тепломассообмена меньше, чем на теоретической, поэтому для обеспечения необходимой четкости ректификации в колонне требуется большее число реальных тарелок ЛГр = М/ц, где г — к.п.д. тарелки. [c.153]

Основные параметры, характеризующие закрепленный на ТСХ-пластинках слой, описаны в работах 1,2]. Адсорбция и десорбция, как было показано, происходят в порах и на наружных поверхностях гранул сорбента. Специфические хроматографические свойства сорбента определяются средним размером пор, их распределением по размерам, а также типом группировок атомов на поверхности сорбента. Так же как и в жидкостной хроматографии высокого давления, высота тарелки в тонкослойной хроматографии в значительной степени зависит от средних размеров частиц сорбента, распределения частиц по размерам и качества слоя. Однако в ТСХ значительно труднее провести разделение нри оптимальных условиях, поскольку длительность этого процесса нельзя регулировать путем изменения давления в системе. Длительность разделения зависит только от величины капиллярных сил в слое, т. е. от вторичных свойств сорбента. [c.113]

Основными параметрами, влияющими на к. п. д. тарелки, являются растворимость газа и вязкость жидкости. Основанная на этих двух параметрах характеристика для различных абсорберов [17] изображена на рис. 1.1. К сожалению, к. п. д. тарелки зависит также от механизма абсорбции, высоты слоя н идкости на тарелке, скорости газа, конструкции колпачковой тарелки и скорости жидкости поэтому влияние всех этих факторов не может быть выражено простым соотношением. В США комитетом по процессам перегонки Института химической технологии было проведено детальное изучение к. п. д. колпачковой тарелки. В результате этой работы было опубликовано Руководство по расчету колпачковых колонн [18], в котором приведена типовая методика определения к. п. д. тарелки, позволяющая учесть влияние следующих факторов [c.14]

На рис. 20.10 представлена рассчитанная зависимость массовой доли гликоля в слое абсорбента на тарелке в момент времени после и-кратной рециркуляции абсорбента в сепарационно-контактных элементах от числа рециркуляций п. Расчеты проводились для следующих значений основных параметров р = 7,5 МПа Т= 13,5 °С род= 0,24 г/м а о = 0,9916 0 = 12,8 млн м /сут С о = 5,5 кг/тыс. м . [c.532]

Однако добиться на этой стадии какого-либо значительного роста эффективности, которая уже довольно велика, за счет увеличения высоты слоя ены Я не удается ввиду небольшого размера частиц (в основном меньше 4 мкм), остающихся в газе после действия первого механизма улавливания. На рйс. П.12 показаны зависимости общей эффективности, улавливания -Пп от Я (прямая /) для дырчатой тарелки с параметрами < 0 = = 5 мм и 5о=0,1496 м2/м2 при а г= 1,72 м/с. На рис. 11.12 приведена также зависимость (прямая Я), полученная на других тарелках при различных скоростях газа (опыты проводили с более грубой пылью). Обе зависимости хорошо аппроксимируются выражением [c.117]

Абсорберы и десорберы работают попарно. В некоторых случаях абсорбцию и десорбцию осуществляют последовательно в одном и том же аппарате. Конструкции абсорберов и десорберов, представляющих собой цилиндрические вертикальные аппараты, отличаются большим разнообразием и зависят от конкретного технологического процесса. Например, абсорбер для извлечения бензина из природного нефтяного газа выполнен в виде колонны с 18—30 барботаж-ными колпачковыми тарелками. Колонна работает при давлении 0,3—4 МПа. В качестве абсорбента применяют масла или другие нефтепродукты. Степень извлечения компонента из газовой смеси зависит от основных параметров процесса абсорбции — давления, температуры, числа тарелок в колонне и расхода абсорбента. [c.146]

Основными параметрами, характеризующими эффективность разделения тарельчатых колонн в зависимости от точности изготовления, являются полное гидравлическое сопротивление работающей тарелки Арп и коэффициент массопередачи К. [c.55]

Основные параметры насадки КРИМЗ — размеры отверстий, расстояние между тарелками, угол наклона направляющих лопаток— были проверены в специальных исследованиях на аппаратах различных размеров (табл. 2). Исследования проводились на системе 20%-ный ТБФ в керосине —0,5 М раствор НЫОз в воде. На основании этих работ была установлена оптимальная геометрия насадки и получены данные по поперечной неравномерности и продольному перемешиванию. [c.135]

Основные параметры пульсационных сорбционных колонн Е провальными тарелками и противоточных сорберов со сплошным слоем ионита [c.169]

II. Методы с применением основ теории массообменных процессов [81, 90, 91]. При расчете ионообменных реакторов по этим методам используют такие понятия равновесной теории массопереноса, как теоретическая ступень изменения концентрации , число единиц переноса . На практике эти методы сводятся, в основном, к нахождению высоты эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ) или высоты единицы переноса (ВЕП). При этом влияние основных параметров процесса описывается, как правило, с помощью полуэмпирических критериальных уравнений, включающих усредненный по времени коэффициент массопереноса, а также усредненную движущую силу процесса. Необходимо также знать вид равновесной зависимости и рабочей кривой, характеризующей процесс. [c.95]

Клапанные тарелки /I/ по основным параметрам удовлетворяет этим требованиям, одвако данные по эффективности этих тарелок при ректификации под вакуумом (в достаточно широком диапазоне нагрузок по фазам) отсутствует. [c.28]

В некоторых случаях необходимо для заданного типа возмущения определить динамическую характеристику колонны не в виде реакции, получаемой по методу от тарелки к тарелке , а путем нахождения основных параметров, что позволяет оценить наиболее существенные переходные режимы. Для этой цели реакция колонны на импульсное возмущение должна быть исследована таким же способом, как и функция распределения вероятностей в математической статистике. Другими словами, можно оце- [c.280]

Теория тарелок была разработана в 1941 г. Мартином и Синджем в их статье, удостоенной Нобелевской премии [1]. В теории тарелок было дано понятие высоты тарелки, однако не были учтены размер частиц, диффузия, скорость потока, температура и другие основные параметры колонок. [c.38]

Смесь метилтрихлорсилана, диметилдихлорсилана и кубового остатка непрерывно отбирают из куба 3 и насосом подают на питающую тарелку колонны 11 выделения кубовых остатков. Для обеспечения нормальной работы насоса смесь охлаждают в холодильнике и затем нагревают до температуры кипения в теплообменнике 5. Кубовые остатки из куба 13 отбирают в сборник 14 и перекачивают на доработку в колонну периодического действия для выделения примеси диметилдихлорсилана и осветления. Основным параметром в колонне 11 является температура куба (100—110°С), которая меняется в зависимости от глубины отбора двойной смеси метилтрихлорсилан + диметилдихлорсилан. Температура верха колонны постоянна и составляет 66—68 °С. [c.51]

Объем проведенного исследования не дал возможности вывести количественные зависимости однако полученные результаты позволили выделить основные параметры, характеризующие работу колонных аппаратов с псевдоожиженным слоем, секционированных провальными тарелками, а также наметить направление дальнейших исследований. [c.32]

Пример 2.3. Определить основные параметры центробежного насоса для подачи орошения из емкости А на верхнюю тарелку ректификационной колонны В (рис. 2.5). [c.32]

Известно очень мало моделей, адекватно описывающих многокомпонентные ионообменные равновесия при движении смеси компонентов в сорбционной колонке. Одной из широко известных моделей равновесий, которая используется и в динамике, является модель многокомпонентного обмена равновалентных ионов при постоянных бинарных коэффициентах разделения [1]. Она полностью эквивалентна [1, 2] системе многокомпонентных ленгмюровских изотерм сорбции [ 1 ]. Для таких многокомпонентных ионообменных систем разработана математическая теория, которая позволяет проводить расчет многокомпонентных хроматограмм в ионообменной колонке с использованием бинарных коэффициентов разделения на основе идеальной динамической модели [1]. В идеальной динамической модели не учитываются размывающие эффекты в сорбционной среде, которые описываются обычно основным параметром колонки - высотой эквивалентной теоретической тарелки (ВЭТТ) [3]. Недостатком многокомпонентной ленгмюровской модели равновесий является предположение о постоянстве упомянутых коэффициентов разделения. Это постоянство не соблюдается на практике и является идеализацией далекой от реальности. [c.70]

Основными параметрами, влияющими на к. п. д. тарелки, являются растворимость газа и вязкость жидкости. Основанная на- этих двух параметрах характеристика для различных абсорберов [17] изображена на рис. 1. 1. К сожалению, к. п. д. тарелки зависит также от механизма абсорбции, высоты слоя жидкости на тарелке, скорости газа, конструкции колпачковой тарелки и скорости жидкости поэтому влияние всех этих факторов не может быть выражено простым соотношением. В США комитетом по процессам перегонки Института химической технологии было проведено [c.13]

На основании технологических расчетов определяют основные параметры процесса ректификации давления, температуры, жидкостные и паровые нагрузки, физические свойства фаз в различных сечениях колонны, число теоретических и реальных тарелок. Эти данные служат базой для проведения гидравлических расчетов тарельчатых устройств и аппарата, обусловливающих выбор основных конструктивных размеров тарелки и ряда узлов колонн. Эти размеры обеспечивают заданную производительность по пару и жидкости, а также необходимые рабочий диапазон и эффективность работы тарелки. [c.263]

Для расчета многоступенчатых адсорберов представляют интерес средние коэффициенты массообмена для всего аппарата и их зависимость от основных параметров процесса. В работах (44— 46) они определялись как средние арифметические коэффициентов массообмена на каждой тарелке [c.68]

Структура двухфазной системы газ — жидкость на ситчатой тарелке. Основным параметром, определяющим структуру газо-жидкостного слоя на тарелке, является скорость газа т, отнесенная к полному сечению аппарата. На рис. 123 представлено возникновение различных зон в двухфазной системе газ —жидкость. При небольших значениях т, не превышающих скорости свободного подъема пузырьков этого газа в данной жидкости, образуется типичный барботажный (пузырьковый) слой, т. е. пузырьки газа под действием архимедовой силы свободно всплывают в жидкости со скоростью 0,1—0,4 м/с. Лишь в тонком слое жидкости, примыкающем к решетке, скорость газа приближается к скорости пузырька от нескольких м/с после отрыва его от отверстия до десятых долей м/с в барботажном слое. Однако и для типичного барботажа характерно, что над пузырьковой зоной, в которой находится основная масса жидкости, обычно имеется зона пены, а над пеной — зона брызг, причем [c.251]

Принципиальные схемы и краткая характеристика основных типов отстойников приведены в табл. 3.3. Как видно, для статических отстойников основным параметром является высота уровня нефтепродукта, а для динамических отстойников — площадь осаждения. Динамические отстойники с промежуточными перегородками применяются в качестве водофязеловушек в товарных парках НПЗ и на нефтебазах. Многоярусные отстойники используются главным образом на различных нефтехимических производствах. Отстойники с коническими тарелками находят применение в системах трпливоподготовки морских судов [c.50]

Диаметр перфорации тарелки является одним из основных параметров, определяющих ее эффективность. Из литературных данных известно, что при диаметре отверстий О,8-0,9 мм к.п.д. гарелок для колонн Ольдериоу достигает 70-75% / 21 7 Отверстия в тарелках могут быть изготовлены сверлением алмазными сверлами или, что особенно эффективно, ультразвуковой абразивной обработкой, при которой с помощью специально изготовленного инструмента достигается одновременная прошивка всех отверстий на тарелке. Прошивка 40-45 отверстий диаметром 0,8 мм в кварцевой тарелке толщиной 1-1,2 мм занимает 10-15 сек. В стеклянных тарелках отверстия легко получить прокалыванием нагретой до высокой температуры иглой из платины, молибдена или вольфрама с применением стеклодувной 1ехкики. [c.14]

Полученные данные были проверены и подтверждены в пилотной колонне Д. = 0,1 м на модельной системе, фкзико-хими-ческие свойства которой были близки к заданным (различие составляло не более 10%). На основании этих данных рассчитана промышленная колонна суммарной производительностью 6 м 7ч. Колонна диаметром 0,6 м, высотой насадочной части 8 м, оборудована тарелками КРИМЗ, установленны.ми с шагом 0,1 м, и имеет пневматическую систему пульсации и систему автоматического регулирования основных параметров. Колонна обеспечивает полную проектную производительность по сточной воде, присоединяется непосредственно к технологическим линиям цеха и не требует никаких дополнительных емкостей и вспомогательного технологического оборудования. [c.75]

Аппараты ПАСС, АПН и прямоточный скоростной полый абсорбер — колонного типа, в них установлены тарелки, колосниковые решетки или контактные устройства. АПКН и абсорбер пенный скоростной — секционные аппараты. Отличие последнего от АПКН в том, что на распределительной решетке отсутствует кольцевая насадка, поэтому нет необходимости устанавливать ограничительную решетку. Основные параметры работы абсорберов пенного типа приведены в табл. 1,10. [c.194]

Это оборудование обычно включает вертикальные колонные аппараты с 20-35-тью клапанными (ситчатыми, провальными и др.) тарелками или заполненные насадкой (кольцами Палля или Раши-га, седлами Инталокс и т.п.), газожидкостные сепараторы, трубчатые теплообменники (воздушные и водяные), кипятильники, насосы и вспомогательные аппараты и емкости [5,12-14,18]. Методы расчета основных параметров указанного оборудования изложены в работах [5,11,12,14,18,21,22], некоторые данные об абсорберах и [c.7]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

Для поддержания режима стабилизационной колонны, работающей с юрячей струей, необходимо подавать в колонну определенное количество орошения, причем основным регулируемым параметром является расход орошения, а заданным — расход питания подачу тепла автоматически регулировать температурой на тарелке испарительной секции колонны контролировать и регулировать температуру, давление и уровень жидкости в нижней части колонны. [c.152]