Скорость среза

Линин движения представляют собой, таким образом, прямые. В тех случаях, когда шнеки вращаются в разные стороны, скорости среза в отдельных точках клинообразного участка различны как по величине, так и по направлению. Произведение векторов 2[и г] представляет собой вращающееся поле с центром О и угловой скоростью 2 И. Это означает, что при разных направлениях [c.346]

Полученное из опыта расслоение характеристик наблюдается у всех колес в области больших производительностей, причем чем больше М , тем меньше значение фа,, соответствующее началу излома линий. Прн таких производительностях течение газа во входных участках косых срезов межлопаточных каналов колес ускоренное или, по крайней мере (при Мц , 1), не сопровождается изменением скорости. В результате во входных сечениях каналов скорость потока достигает звуковой, а при дальнейшем движении в глубь канала за счет подвода энергии может превысить звуковую. Особенностями трансзвукового течения в канале колеса в относительном движении, по-видимому, и объясняется установленное из опыта расслоение зависимостей ф2 (фаг)- Таким образом, в общем случае коэффициент теоретической работы зависит не только от коэффициента расхода, но и от числа Маха, определяющего уровень скоростей при входе в колесо и в межлопаточных каналах. [c.142]

Предлагаемый метод основан на увлечении паров и является самым распространенным методом измерения коэффициента диффузии паров. Метод заключается в измерении скорости испарения жидкости из узкой трубки (диаметром 3—6 мм), у конца которой пропускается непрерывно поток того газа, диффузию в который изучают. Скорость газового потока должна быть такой, чтобы у среза трубки обеспечивалась нулевая концеитрация паров исследуемого вещества. Схема установки для измерения коэффициента диффузии паров в воздух приведена на рис. 182. [c.430]

Расчет производительности фильтра непрерывного действия проводится по общему уравнению (4.1), а скорость фильтрования за цикл рассчитывается по уравнению (4.8). Времени цикла в (4.8) соответствует время одного оборота барабана или диска в фильтрах типа Б, В, Д, Т или время прохождения лентой длины Ь от места подачи суспензии до среза осадка на ленточном фильтре. [c.109]

Непрерывное формование трубчатой полупроницаемой мембраны можно производить литьем формовочного раствора в осадительную ванну (рис. 111-20). Формовочный раствор выдавливается из кольцевой фильеры 1, наружный срез которой погружен в осаждающую жидкость. Газ (воздух) в камеру подсушки 2 подается по трубке (шаблону) 4. Уровень осаждающей жидкости (воды) в камере подсушки регулируется давлением подаваемого газа, который затем вместе с парами растворителя и частью осаждающей жидкости удаляется по трубке 5, проходящей через центр фильеры. Полученная трубчатая мембрана 3 обрезается на необходимую длину и может быть установлена в каналах пористого каркаса или соединена в блок. Управление процессом образования селективного слоя при этом способе формования достаточно сложное, так как регулирование времени подсушки производится изменением давления газа, что одновременно изменяет и скорость испарения растворителя, а также может привести к деформации трубчатой мембраны. Промышленное применение этого способа, видимо, возможно только при изготовлении капиллярных трубчатых мембран (до 3— 5 мм), используемых без каркаса при небольших давлениях. [c.129]

Для выравнивания скоростей пара (газа), поступающего под нижнюю тарелку (или слой насадки), труба подачи пара (газа) имеет срез, направленный вниз, и располагается на расстоянии от тарелки, равном примерно 0,52>к. [c.213]

При разделении исходной суспензии в первую очередь закупориваются поры в той части слоя вспомогательного вещества, которая соприкасается с суспензией. В связи с этим при вращении барабана фильтра указанную часть слоя непрерывно срезают ножевым устройством, которое при помощи особого механизма медленно перемещается к фильтровальной перегородке. Скорость перемещения ножевого устройства обычно находится в пределах [c.344]

В качестве примера на рис. Х-6 показана зависимость количества фильтрата от числа циклов для трех вспомогательных веществ А, Б и В при разделении одной и той же суспензии. Из этого рисунка видно, что наибольшая производительность достигается при использовании вспомогательного вещества А. На рис. Х-7 дана зависимость скорости фильтрования от толщины срезаемой части слоя вспомогательного вещества для сахарного раствора, содержащего частицы активированного угля. Из указанного рисунка следует, что срезать часть слоя толщиной более 0,125 мм нецелесообразно. [c.352]

Аналогично скруглению на структуру потока влияет срез кромки поворота (рис. L35, (3), хотя и в меньшей степени. Распределение скоростей после поворота потока зависит также от степени расширения колена. Чем больше отношение площадей выходного и входного сечений, тем больше диффузорный эффект, а следовательно, больше зона отрыва (рис. 1.35, г и 1.36, а, б) и соответственно значительнее неравномерность распределения скоростей. Например, при отношении площадей ----- [c.40]

По мере удаления от сопла происходит расширение наружного слоя и сужение ядра постоянной скорости. На расстоянии. о от среза сопла (или х от полюса струи) ядро постоянной скорости исчезает. Это сечение называется переходным. Участок струи до переходного сечения называется начальным, а участок струи на всем [c.70]

Здесь WJn — скорость на оси струи в рассматриваемом сечении Юо — скорость в выходном сечении сопла х, — расстояние рассматриваемого сечения соответственно от полюса струи и от среза сопла а — экспериментальная константа (коэффициент структуры струи), определяющая угол раскрытия струи (для круглой струи обычно а = 0,07, при этом а = 27°) л = + Ао. где /1о = 0,29 /а. [c.71]

Каждая скважина и все установки подготовки оснащены высотными факелами. При этом гарантированное сжигание газа на горелках факельных установок достигается за счет непрерывного контрольного горения пилотной (дежурной) факельной горелки с автоматической системой розжига пламени при его погасании и постоянной подачи продувочного (затворного) газа в факельный ствол. Факельная горелка расположена в верхней части факельной трубы. По факельному стволу поднимаются только горючие компоненты, а горение происходит в атмосфере над оголовком факельного ствола. Диаметр верхнего среза факельного оголовка для обеспечения стабильного (без срыва) горения рассчитан по максимальной скорости газовой смеси. [c.16]

Рис. 18. Зависимость диаметра зоны максимального выпадения частнц загрязнений (О) от расстояния между срезом наливной трубы (диаметром и днищем резервуара, выраженная в критериальной форме, при разной скорости потока

Зернистый материал обрабатывается в центрифуге, подвешенной на колонках, с нижней разгрузкой. Загружаемая суспензия поступает через трубу большого диаметра. При этом образуется толстый слой твердого материала, который подлежит промывке с последующим обезвоживанием. В конце процесса скорость вращения ротора уменьшается от 900 до 50—75 об/мин. Осадок удаляется из ротора с помощью работающего вручную ножа среза. Осадок проходит через большие окна в днище ротора и через открытое днище кожуха. Стандартная центрифуга данного типа обрабатывает 0,2—0,3 м твердого материала за одну загрузку. [c.98]

Автоматические центрифуги периодического действия с ножевым съемом осадка на ходу. При разгрузке этих центрифуг после того, как ротор начинает замедлять скорость, гидравлически управляемое разгрузочное устройство срезает осадок, который падает через окна, располол<енные в днище ротора, В некоторых конструкциях ротор вращается в направлении, противоположном направлению выгрузки. Это обеспечивает безопасность эксплуатации, если нож среза по каким-либо причинам будет введен в ротор для среза осадка во время проведения других стадий процесса. [c.99]

Эта формула не учитывает влияния центробежных сил, вызванных искривленностью канала. Как показано выше, теоретическое распределение относительных скоростей по ширине канала в плоскости вращения описывается уравнением (3. 13). Так как величина Аси тем больше, чем больше градиент относительной скорости, то для случая обратно загнутых лопаток (Ра, <90°), где радиус кривизны канала положительный, кривизна лопатки уменьшает градиент скорости, а вместе с ней и величину A . В случае же лопаток, загнутых вперед (Рал > 90°), радиус кривизны лопатки отрицательный и кривизна лопатки увеличивает градиент скорости. Это значит, что при <90° уравнение (3. 27) дает при прочих равных условиях несколько заниженное значение ц. При Ра > > 90° эта формула несколько завышает коэффициент fi. Здесь также не учитывается влияние косого среза канала, который при отсутствии вращения дает отклонение выходящей струи в сторону укороченной стенки. Кроме того, здесь не учитываются толщина лопатки, а также явления, связанные с процессом выравнивания давления на периферии. [c.68]

Если V слишком мала для 8ь, то даже при очень плоском факеле фронт пламени в конце концов исчезает внутри трубы Бунзена, пламя будет либо пульсировать, либо проскакивать и устанавливаться на срезе инжектирующего сопла. Если 51, слишком мала даже для очень длинного факела, то фронт пламени отделится от края горелки пламя в конце концов сорвется и погаснет. Однако между продольной скоростью распространения пламени и скоростью газового потока можно установить такое соотношение, которое обеспечит устойчивость фронта пламени. [c.49]

Рис. 1.15. Схема температурного разделения струи при натекании на поверхность а — угол наклона сопла с1 — диаметр сопла Ь — высота среза (1-1) сопла над поверхностью, V — скорость перемещения сопла на поверхности

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Средние же слои с наименьшей термодинамической температурой удаляются на большие расстояния и опускаются для разворота на меньшие радиусы, при этом сохраняются высокие значения угловых скоростей. В образовавшемся охлажденном потоке угловая скорость уменьшается от оси трубы в сторону увеличения радиуса и при приближении к диафрагме. За срезом ВЗУ между ОП и нижними слоями струй возникает зона вторичных циркуляционных течений. [c.49]

Инерционные силы возникают при повороте газового потока на 180° за срезом входной трубы (2), средняя скорость подъема газа Мр в корпусе (1) обычно не более 1 м/с, при этом для оседающих частиц должно выполняться условие [c.295]

Выбирается диаметр труб и угол среза нижней кромки. Для вычисления скорости при заливе труб используется (1), 3.4.2. [c.67]

Для высокоэластических материалов (термопластов) обе теории (объемная и поверхностная) практически не применимы. Структура этих полимеров позволяет достаточно легко измельчать их за счет среза. Работа измельчения может быть рассчитана по напряжению среза с учетом его зависпмост от скорости среза. Процессы разрушения за счет сдвига включают нисколько стадий развития упругой деформации, которая сменяется пластической с последующим распространением сре- [c.111]

Для определения коэффициента диффузии экспериментальносоздают такие условия, в которых процесс испарения жидкости и диффузия ее паров в тот или иной газ будет протекать стациопарно. Характерной особенностью стационарного процесса является то, что его скорость, а также состояние системы в любой ее точке не меняются со временем. Стационарный процесс диффузии устанавливается тогда, когда с двух сторон конечного определенного объема, заполненного газом, в котором происходит диффузия паров, поддерживаются постоянные во времени, но разные по концентрации паров. Стационарный процесс диффузии легко рассчитать. Так, для описания скорости исиарения жидкости в вертикальной цилиндрической трубке, у верхнего среза которой поддерживается постоянное парциальное давление паров Стефан получил уравнение [c.424]

Это может внести в измерения большую ошибку, так как испарение будет происходить не только с поверхности мениска, но и со стенок трубки, и скорость снижения уровня не будет соответствовать скорости стационарного процесса диффузии паров от уровня жидкости до верхнего среза трубки. Чтобы избежать размазывания жидкости по стенкам ири наполнении трубки, необходимо (рис. 184) в трубку для испарения I вставить воронку 2, конец которой должен быть на 10 мм выше уровня жидкости. Трубка воронки в конце имеет суже-ime с внутренним диаметром 1 — , Б мм. Пипеткой с оттянутым капилляром и с резиновым баллончиком (кусок мягкой каучуковой трубки, закрытой с одной стороны пробкой) набрать достаточное количество жидкости (0,3—0,5 мм), следя за тем, чтобы иа конце пипетки не осталось капли. Капилляр пииетки ввести через воронку в трубку. Конец капилляра должен оказаться на 10— 12 мм ниже коица воронки. Медленно выдавить из пинетки исследуемую жидкость и, когда уровень жидкости достигнет желаемой высоты (на 2—3 мм выше стеклянного столбика, впаянного в трубку), вынуть пипетку, предварительно сняв каплю. Удалить из трубки воронку и вставить трубку в прибор для измерения коэффициентов диффузии. [c.432]

Окружная скорость роторов этих центрифуг меняется в течение цикла при загрузке она составляет 10—25 м/с, центрифугировании — 55—65 м/с, промывке — 30—40 м/с, выгрузке — 4—5 м/с. Нож для среза осадка в ряде случаев совершает возвратио-постуиа-тельное движение. Для этого используют относительно узкий нож, который при повороте его основания врезается передней режущей кромкой в верхней части ротора в осадок иа глубину, при которой зааор между режущей кромкой ножа и стенкой ротора минимально допустим. Далее нож смещается вдоль образующей ротора до дпища, срезая осадок боковой режущей кромкой. Момент остановки ножа определяется минимальным зазором между боковой кромкой и днищем ротора. [c.326]

С термином КВСП связано понятие о высоте сепарационного пространства, представляющей собой расстояние от свободной поверхности расширенного слоя до верхнего среза аппарата. Типичная зависимость массового количества унесенной мелочи от времени для различных высот сепарационного пространства (305, 600 и 915 мм) приведена на рис. Х1У-4. Среди изученных систем наибольшая скорость уноса мелочи зафиксирована для сепарационного пространства диаметром 305 мм для крупных установок получены практически одинаковые скорости уноса. Следовательно, высоты сепарационного пространства для крупных установок существенно превышают значения КВСП, характерные для рассматриваемых систем и принятых расходов газа. [c.552]

Устювно принято считать разрушение хрупким, если суммарная толщина среза не превышает 20% номинальной толщины стенки сосуда. При этом относительное сужение кромок разрыва составляет не более 1,5-2,0%. Этот вид разрушения считается опасным, так как реализуется без макроскопической деформации и высоких скоростей распространения трещины. Поверхность хрупкого излома имеет выраженную кристалличность и состоит из набора атомно-гладких фасеток с кристаллографической ориентацией при транскристаллитном разрушении или участков межзеренных границ при межкристаллитном разрушении. [c.66]

Распределение скорости в колене можно улучшить не только скругле-нием или срезом кромок поворота, по и установкой направляющих лопаток, которым часто отдают предпочтение, так как в результате их применения сокращаются размеры установки. В этом случае можно регулировать распределение скоростей по сечению. Направляющие лопатки могут быть следующих типов профилированные (рис. 1.41, а) тонкие, изогнутые по дуге окружности (рис. 1.41, б и в) тонкие концентрические (рис. 1.41, г). [c.42]

Автоматическая центрифуга периодического действия с горизонтальной осью вращения. Принцип действия этой центрифуги следующий (рис. 47) твердый материал загружается в ротор, затем осуществляется промывка, центрифугирование и выгрузка. Кал<дая операция контролируется с помощью самостоятельного реле времени. Данная центрифуга отличается от подвесной центрифуги тем, что ротор вращается при полной скорости в течение всего рабочего цикла, включая загрузку, промывку и выгрузку. Кроме того, в указанной цеР1трифуге весь осадок удаляется за один раз при помощи ножа среза, снабженного высокопрочными наконечниками при этом срез осадка осуществляется в течение 1—2 сек. Время [c.99]

Следует подчеркнуть, что по своей аэродинамической схеме центробежная машина сложнее осевых турбомашин. Отсутствие однозначной связи между градиентами давлений и скоростей, пространственный характер потоков и ряд других специфических явлений усложняют математический анализ и затрудняют использование теории решеток для создания инженерных методов расчета. С другой стороны, несмотря на ярко выраженную систему каналов, нельзя также ограничиваться элементарной канальной теорией одномерного потока и опытом, накопленным в области расчета обычных каналов различной степени диффузор иости. Неоднородность силового поля на различных участках проточной части, сочетание диффузорности с криволинейностью каналов и с косыми срезами на краях, взаимодействие врагцающихся и неподвижных элементов проточной части — все это вызывает ряд сложных явлений и обусловливает пространственный характер течения внутри каналов и неравномерную структуру потока. Это доказывает, насколько велико значение экспериментальных исследований в общем комплексе работ по аэродинамическому усовершенствованию центробежных компрессорных машин и методов их расчета. [c.4]

С увеличением радиуса наблюдается рост отклонения термодинамической температуры I и температуры торможения во всех слоях сечения трубы, что не согласуется с положением авторов А. В. Мартынова, Г. Шепера и др. [10, 13], по которому термодинамическая температура осевого обратного потока считается повышенной по сравнению с температурой периферийного потока. В периферийной зоне прослеживается обратная выпуклость кривой I, вершина которой от сечения к сечению при удалении от сечения соплового ввода смещается в сторону оси трубы. Этим подтверждается описанная выше картина течения в винтовом канале, поскольку струя и после истечения в трубу сохраняет пониженные термодинамические температуры в средних слоях струи по сравнению с температурами в соседних слоях. Интересно отметить, что описанная картина (наличие средних слоев струи у стенки трубы с пониженной температурой I) имеет место и в опытах Г. Шепера [13], результаты которых приведены на рис. 1.23. На кривых видно, что обратная вершина смещается в сторону оси трубы по мере удаления от соплового сечения. На наш взгляд, именно эти слои в основном формируют охлажденный поток, осуществляя реверс осевой скорости на малых радиусах и образуя зону, напоминающую по форме параболическое тело вращения. Эта зона охватит и нижние слои струй, которые создают циркуляционную зону вторичных течений за срезом ВЗУ. Верхние слои струй участвуют в создании [c.40]

Скорость транспортирующего во.чдуха на участке с давлением, близким к атмосферному, т. е. на выпуске иэ нагнетательной установки (или у среза сопла во всасывающей установке), для ро = соп51=1,2 г/лз рекомендуется опре- [c.456]

Далее рассмотрим следующий опыт. Пусть в трубу с исевдо-ожиженным слоем при v = onst непрерывно подается материал (рис. 1.2). Нетрудно представить, что высота псевдоожиженного слоя будет расти до верхнего среза трубы, а лишний материал выгружаться. В этом случае реализуется процесс пневматического транспорта, который отличается от псевдоожижения тем, что средняя скорость частиц материала отлична от 0. [c.6]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология