Сопротивления, термически чувствительные

В качестве чувствительных элементов полупроводниковых термометров сопротивления используют так называемые терморезисторы, которые выпускаются двух типов термисторы, имеющие отрицательный термический коэффициент электросопротивления, и позисторы, имеющие положительный коэффициент. [c.463]

Чувствительные элементы платиновых и медных термометров сопротивления изготавливают либо путем намотки тонкой проволоки (0,05—0,1 мм) на каркас изоляционного материала, например кварца, пластмассы, либо путем помещения проволочной спирали в керамический каркас с заполнением спирали изолирующим порошком и последующей герметизацией чувствительного элемента (рис. 7.5). Изготовленные таким образом чувствительные элементы помещаются в защитный чехол, который затем погружается в измеряемую среду. Для измерения температур в криогенной технике применяют платиновые термометры сопротивления повышенной точности с четырехканальным каркасом, заполненные гелием (ТСП-4054). Варианты устройства термических термометров сопротивления приведены в [8], технические характеристики промышленных термометров сопротивления — в[19]. [c.345]

Термисторы. Термисторами называют полупроводниковые приборы, обладающие свойством изменять электропроводность при изменении температуры. Поэтому их называют также термически чувствительными сопротивлениям и, особенностью которых является то, что при повышении [c.248]

Метод электротепловой аналогии заключается в том, что исследование переноса теплоты заменяется более простым в экспериментальном отнощении исследованием распространения электричества в геометрически подобной модели рассматриваемого тела. При этом электрическое напряжение соответствует разности температур, сила электрического тока — потоку теплоты, а электрическое сопротивление — термическому сопротивлению. Применяются два вида моделей с сосредоточенными и распределенными параметрами. Модели изготовляются из материала с непрерывной проводимостью (электропроводной бумаги, жидкого электролита и т. д.) или в виде сеток, узлы которых воспроизводят свойства моделируемого объекта. Условия на границах моделируются с помощью электродов, прикрепленных к наружным кромкам модели. К электродам подводится электрическое напряжение. Электрическое напряжение в некоторой точке модели отвечает температуре в сходственной точке моделируемого объекта. С помощью чувствительного зонда определяется положение эквипотенциальных линий, соответствующее изотермическим поверхностям в теплопроводном теле. По известному положению изотерм можно рассчитать тепловой поток, пользуясь формулой д = %М1Ап, где Д/ — разность температур, соответствующая измеренной разности электрических потенциалов, я Ап — расстояние по нормали между эквипотенц-иальными линиями. [c.289]

Во-вторых, при оптимизации ХТС приходится использовать математические модели элементов ХТС, в которые входят параметры, найденные с определенной степенью точности. Кроме того, параметры моделей с течением времени могут изменяться под влиянием изменений характеристик объектов, которые они отражают. Например, с течением времени падает активность катализатора вследствие его старения с увеличением длительности эксплуатации теплообменника возрастает термическое сопротивление тепловому потоку. Если оптимальный технологический режим лежит в области высокой параметрической чувствительности, то вследствие неточности коэффициентов модели истинный оптимальный режим может не совпадать с расчетным. [c.331]

Возбуждение пробы в дуге постоянного тока по своей природе является отчасти термическим, отчасти электрическим. К сожалению, такие переменные, как сила тока и сопротивление дуги, которые влияют на температуру разряда и таким образом на возбуждение пробы, контролировать трудно. Например, тугоплавкие пробы медленно испаряются в дуге, изменяя характер и сопротивление разряда. К тому же высокая температура разряда приводит к постепенной эрозии электродов, между которыми возникает разряд, что, в свою очередь, также изменяет сопротивление дуги. В связи с этим нарушается воспроизводимость результатов, наблюдается нестабильность разряда в процессе анализа отдельной пробы и сильное влияние матрицы пробы на результаты анализа. Все это ограничивает применение дуги постоянного тока как источника возбуждения для количественного анализа. Однако в некоторых случаях применение дуги постоянного тока приводит к высокой чувствительности, кроме того, она легка в обращении. [c.708]

Хорошие результаты получают при определении иода и брома в геохимических пробах эмиссионным методом с применением химико-термической обработки пробы [351]. Пробу испаряют из камерного электрода, работающего как печь сопротивления. Для повышения скорости и полноты выделения иода и брома использована способность серной кислоты вытеснять галогены из их соединений с образованием легколетучих галогеноводородов или свободных галогенов. В связи с нежелательностью работы с концентрированной серной кислотой при проведении спектрального анализа в качестве химически активной добавки опробованы различные сернокислые соединения, разлагающиеся при слабом нагреве (300—400 °С) с образованием серной кислоты. Из проверенных двух десятков сульфатов наиболее эффективными добавками оказались гидросульфат калия и гидрат сульфата магния. Установлено, что при химико-термической обработке искусственных эталонных смесей бром выделяется в основном в виде бромоводорода, а нод — в свободном состоянии. При этом чувствительность определения брома оказывается недостаточной. Для повышения чувствительности определения брома к пробе наряду с сульфатом добавляют нитрат калия в качестве окислителя. К 0,5 г пробы добавляют 0,4 г сульфата магния и 0,1 г нитрата калия. При этом предел обнаружения иода и брома составляет 10 мкг/г. [c.258]

Для характеристики чувствительности металлов к водородной хрупкости под воздействием горячего водорода, т. е. водорода, абсорбированного металлом в процессе плавки и термической обработки, достаточно указать количество водорода на 100 г металла, вызывающего заметное ухудшение его механических свойств. Так, нанример, нри содержании 5—8 см ЮОг водород при комнатной температуре практически не влияет на сопротивление стали пластической деформации, но резко уменьшает предельную пластичность (относительное удлинение п поперечное сужение) и сопротивление отрыву [9]. [c.106]

Другим видом термического детектора является болометр — миниатюрный термометр сопротивления с крошечным кусочком платиновой проволоки или термистором в качестве чувствительного элемента. Термистор представляет собой сопротивление, изготовленное путем спекания нескольких оксидов металлов он обладает в пять раз большим, чем у платины, температурным коэффициентом и быстрее реагирует на модулированное излучение, но его воспроизводимость сигнала несколько меньше. Одинаковые платиновые проволочки плп термисторы прикрепляются к задней стороне кусочков золотой фольги, как это описано выше. [c.102]

Благодаря простоте и удобству отсчета в жидкостных калориметрах даже при точных работах часто используются высокочувствительные ртутно-стеклянные термометры, описанные в гл. 2. Однако величина резервуара таких термометров часто ограничивает их применение в калориметрах средних и малых размеров. Попытки применить термометры с резервуарами изогнутой формы (для большей их компактности при сохранении небольшой термической инертности) не привели к положительным результатам их трудно изготавливать и они очень хрупки. Если термометр, длина резервуара которого равна 50—60 мм, не может быть установлен в калориметре, то приходится отказаться от применения ртутного термометра и использовать для измерения температуры термометр сопротивления или термопару. Термометры сопротивления могут быть изготовлены очень малых габаритов (в особенности термисторы) и могут иметь высокую термометрическую чувствительность. Еще меньшие размеры имеют термопары. [c.189]

Чувствительность детектора можно регулировать, изменяя напряжение на ячейке, причем ее предельный уровень определяется шумом, возникающим из-за рассеяния энергии в термисторе-бусинке. Прибор характеризуется линейным соотношением между концентрацией термически активного компонента и измеряемым сигналом в виде напряжения постоянного тока в пределах концентрации 0,005 - 0,1 М. Дальнейшее улучшение чувствительности (вплоть до 20-кратного) можно достичь заменой одного термисторного детектора двумя термисторами с более высоким сопротивлением. [c.206]

Имеются низколегированные стали, стойкие к коррозионному растрескиванию в растворах сульфидов, а их сопротивление общей коррозии находится на уровне сталей с содержанием 13%Сг. Некоторое повышение коррозионной стойкости может быть достигнуто без снижения прочностных свойств за счет изменения состава сталей, содержащих 13% Сг, особенно при использовании режимов термической обработки, которые находятся за пределами максимальной чувствительности к коррозионному растрескиванию [31]. Если высокая прочность не требуется, то коррозионностойкие малоуглеродистые стали (не нагартованные) являются вполне пригодными для использования в растворах сульфидов. Однако использование аустенитных хромоникелевых сплавов более предпочтительно, потому что онн более технологичны. Аустенитные ста- [c.261]

Относительная чувствительность различных высокопрочных сталей к коррозионному растрескиванию полностью подтверждена [4, 6, 42, 43], однако причины изменения сопротивления коррозионному растрескиванию не полностью изучены. Поэтому необходимы дальнейшие исследования механизма водородного охрупчивания стали, влияния химического состава и термической обработки на скорость распространения трещины при коррозионном растрескивании, а [c.271]

Температурный коэффициент сопротивления металлов, употребляемых для изготовления болометров, составляет при -комнатной температуре 0,3—0,5% на 1°С. Большей частью для болометров используются платина, золото, никель, сурьма, висмут и некоторые другие металлы Эти металлы применяют в виде весьма тонких пленок толщиной от 0,1 до 0,05 я. Полоски толщиной в несколько десятых долей микрона изготовляют прокаткой в виде фольги, а более тонкие пленки получают путем распыления металлов в вакууме (катодного или термического) на подложку из непроводящего материала (например, слюду). На пленку тем же путем наносят электроды из золота. Электрическое сопротивление подобного болометра составляет несколько омов. Максимальная чувствительность металлических болометров, предназначенных для целей инфракрасной спектрометрии, имеет величину порядка 10 °—10-" вт. [c.208]

Изображенный на фиг. 6 обычный хроматограф состоит из четырех основных узлов баллона, наполненного газом-носителем, с клапанами для регулирования скорости потока, системы колонка — детектор, панели для контрольных приборов и самописца. Из баллона стазом а, снабженного двухступенчатым диафрагменным редукционным клапаном, подается подвижная фаза. Баллон соединен с хроматографом через регулятор постоянного давления б, который является стандартным оборудованием для большинства приборов. Сопротивление колонки определяется манометром в, а скорость потока газа — измерителем, г. Хроматографическая колонка д и детектор е помещены в термостат, в котором любая заданная температура поддерживается постоянной с точностью, до 0,05°. Отверстие дозатора ж расположено снаружи прибора и закрыто самоуплотняющейся диафрагмой, через которую пробу вводят с помощью иглы для подкожной инъекции. Коммуникационная линия, идущая от баллона с газом-носителем к колонке, проходит через длинную секцию термостата, так что подвижная фаза успевает нагреться до температуры колонки. До поступления в дозатор и хроматографическую колонку газ-носитель проходит через сравнительную часть термического детектора в1 (подробности см. в разделе Г, II). Хроматографическая колонка должна быть легко заменяемой, для чего она крепится ц прибору винтами с барашками и с кольцевыми уплотняющими прокладками, фитингами для быстрого монтажа и другими устройствами. После колонки газ проходит через чувствительную часть детектора и выходит из прибора. Скорость потока при температуре окружающего воздуха и атмосферном давлении определяют пленочным измерителем скорости з. В данной конструкции детектор измеряет разность между сигналом от чистого газа-носителя (сравнительная часть) и от газа-носителя с пробой (измерительная часть), поскольку газ проходит через сравнительную часть Т-К-ячейки до ввода пробы. [c.31]

Часто применяют прибор Бекмана для определения молекулярного веса или приборы такого же типа меньших размеров В простейших случаях пользуются пробиркой. Описаны также многие другие приборы в том числе приборы с. циркуляционным нагревом Сосуды, в которых производят охлаждение, вставляют в другие толстостенные сосуды, создавая воздушную прослойку. Последние подвешивают в жидкостной бане, снабженной мешалкой и термометром. Сосуд для охлаждения должен иметь доходящую до его дна хорошую мешалку, которую приводят в движение вручную или при помощи электромагнита, и приспособление для измерения температуры. Для измерения температуры чаще всего применяют ртутные термометры с ценой деления 0,5° или 0,ГС, а при низких температурах — пентановые термометры, медь-константа-новые термопары или, лучше всего, платиновые термометры сопротивления. Применяется также метод дифференциального термического анализа Описано применение самопишущих пирометров и автоматической аппаратуры для записи кривых охлаждения При работе с веществами, чувствительными к воздуху и влаге, должны быть приняты особые меры предосторожности Разработана методика работы при очень низких температурах и соответствующие специальные приборы При использовании жидкостных термометров, вследствие относительно большого размера шарика термометра, который должен быть полностью погружен в расплав, для исследования требуется большое количество вещества, даже если анализ проводят методом добавок к одной пробе. Разработаны различные видоизменения приборов, в которых нижняя часть сосуда для охлаждения сужена. Описаны простые [c.867]

Термисторы. Термисторами называют полупробойни-ковые приборы, обладающие свойством изменять ьлектро-проводность при изменении температуры. Поэтому их называют также термически чувствительными сопротивлениями, особенностью которых является то, что при повышении температуры сопротивление термистора резко уменьшается, т. е. также резко увеличивается его электропроводность. Это и позволяет использовать термисторы для очень точного измерения температуры в очень большом интервале. [c.300]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах О и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см , а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Избыток кремния приводит к небольшому уменьшению сопротивления КР, однако сопротивление при этом остается относительно высоким [51]. Добавки марганца и хрома к сплавам серии 6000 регулируют размер зерна и увеличивают как прочность, так и пластичность [115]. Сплавы, имеющие добавки хрома и марганца, имеют минимальную чувствительность к межкристаллитной коррозии в растворах типа соль — кислота и соль — пероксид водорода, особенно в присутствии небольших количеств примесного элемента железа [115]. Медь также способствует повышению прочности сплава, однако при содержании>0,5 % Си сопротивление сплава к коррозии понижается [116]. Хотя сплавы системы А1 — Мд — 51 имеют высокое сопротивление общей коррозии и КР [51, 115], определенные отклонения от стандартной термической обработки могут сделать эти сплавы чувствительными к КР в состоянии естественного старения Т4. Это имеет место, когда температура под закалку слишком высока, а скорость закалки невысокая [51, 117]. Даже в этих условиях КР на поперечных образцах сплава 6061-Т4 происходило только на высоконапряженных пластически деформированных образцах и отсутствовало при испытании образцов на растяжение, напряженных на 75 % ог предела текучести. Искусственное старение закаленного с низкой скоростью сплава 6061-Т4 до состояния Тб устраняло тенденцик> к КР [51]. [c.233]

Сигнал от чувствительного элемента соответствует его собственной температуре /д, которая в общем с ц чае не равна температуре рабочей среды < в месте расположения чувствительного элемента. Разница = iд—t обусловлена теплообменом датчика с потоком и ограничивающими его стешоми камеры (трубы). К чувствительному элементу (или от него) подводится (или отводится) по проводам и конструктивным элементам тепловой поток рт. От потока к датчику (или наоборот) конвективным путем передается тепловой поток Рк. Между датчиком и стенками камеры, а также поверхностью обтекаемого тела осуществляется радиационный теплообмен с тепловым потоком рр, знак которого определяется сочетанием температур тел, участвующих в теплообмене (в общем случае надо учитывать излучательпые и поглощательные свойства среды). Значение 6i оценивается из условия баланса указанных тепловых потоков применительно к конкретным условиям [21, 22]. Расчет дает только порядок дt, так как термические сопротивления теплообмену в реальной конструкции могут быть оценены лишь приближенно. [c.408]

Искажение температурного поля при выполнении паза (сверления) для размещения датчика показано на рис. 8.11 [19]. Как видно, температура на поверхностях паза неодинакова и может сильно отличаться от температуры в тех же точках тела без паза. Расчет поля температуры при заполнении цилиндрического паза однородным материалом, отличающимся от материала тела, приведен в [20]. С целью уменьшения искажающего влияния паза его выполняют небольшим. Определить точно место касания чувствительного элемента и поверхности паза практически невозможно. Поэтому возникает неопределенность в измерении температуры в интервале б = д— —Порядок значений Ы может быть оценен приближенно методами электромоделирования. Приближенность связана с невозможностью точного задания термического сопротивления паза с заложенным в него датчиком преладе всего из-за существования неконтролируемых зазоров. [c.409]

Предложено много схем блоков управления ДТП (БУДТП), различающихся не только принципом действия, но и наличием дополнительных элементов и схем для стабилизации работы блока и устранения влияния некоторых внешних факторов. Однако для получения высокой чувствительности ДТП наибольшее значение имеют электрическая и механическая стабильности работы самого детектора, точность поддержания температуры детектора, давления и расхода газа-носителя через детектор.. Колебания температуры в комнате могут отражаться на постоянстве сопротивления резисторов БУДТП и, следовательно, на стабильности его работы. Необходимо также по возможности уменьшать переменную составляющую постоянного тока моста и термические эффекты электродвижущей силы. [c.154]

Калиевая соль 4,6-дииитробензофуроксаиа имеет т. всп. 207-210 С [530], 200 С (скорость нагрева 5° в мин.) [814, 816]. При исследовании термораспада в неизотермическом дифференциальном сканирующем калориметре (НДСК) максимальная температура Т . развивающаяся в процессе разложения К-соли при скорости нагрева 5° в минуту, составляет 216,4 С, а энергия активации и предэкспоненциальный множитель Аррениуса соответственно Е = 179 кДж/моль и 1 А = 17,0с" [816]. По кривой дифференциально-термического анализа интенсивное разложение начинается при 190°С (скорость нагрева 10° в минуту) [531]. Чувствительность ее к удару при грузе 100 г 1 взрыв из 6 ударов при высоте падения груза 20 см (тринитрорезорцинат свинца - 20 см, гремучая ртуть -12 см) [523], Чувствительность к удару грузом 500 г верхний предел 25 см (гремучая ртуть - 10,5 см, азид свинца - 36 см) [530]. Чувствительность к трению такая же, как и у тринитрорезорцината свинца, и меньше, чем у гремучей ртути [523]. Чувствительность к удару и трению см. также в работе [532]. Измерялось сопротивление калиевой соли на электрический пробой оно растет с уменьшением плотности образца [533]. [c.379]

Применение. Точечные измерения температуры. В большинстве с.чучаев термометры сопротивления используют для измерения температуры в какой-либо одной точке, а не для измерения средней температуры. При этом обмотку сопротивления обычно располагают внутри защитной трубы на расстоянии 25—50 л.и от ее нижнего конца. Конец трубы герметически закрыт для защиты обмотки от загрязнения или повреждения. Верхний конец трубы спаян или сварен с головкой, которая используется для вывода проводов. Если обмотка сопротивления изготовлена в форме плоской рамки или кольца, нижняя часть защитной трубы может быть сделана также плоской для улучшения термического контакта. Такая конструкция более чувствительна к изменениям температуры. [c.384]

В камеру впаяны две медные трубки 11. Одна из них ведет к манометру и продувочному вентилю, другая соединяет камеру с резервуаром СОг. На цилиндрической поверхности камеры имеется гнездо 12 для ртутного термометра и гнезда 13 для системы дифференциальных термопар, одно такое гнездо сделано на нижней стороне камеры. В собранном виде камера окружена термостатирующей латунной рубашкой 14, через которую проходит вода из термостата, и теплоизолирующим кожухом 15 с асбестовой набивкой. Для контроля температуры в водяном термостате использовался платиновый термометр сопротивления, включенный в мостовую схему с зеркальным гальванометром. Точность термостатирования камеры была в пределах +0,02°и определяласьглавным образом колебаниями температуры в комнате В работе применялся термический метод регулирования давления. Жидкая углекислота из большого баллона пропускалась через силикагелевый фильтр и запиралась в системе, состоящей из рабочей камеры и баллончика емкостью около 0,5 л. Баллончик погружен в термостат с трансформаторным маслом. Контроль за температурой термостата проводился с помощью платинового термометра сопротивления, включенного в мостовую схему чувствительностью 0,002° на 1 мм шкалы гальванометра. Давление в системе измерялось образцовым манометром класса 0,35 со шкалой до 160 кГ/см , а приращения давления порядка 0,1 ат оценивались интерпретационно по изменению температуры баллончика. При выдержке точки колебания температуры в гермостате обычно не превышали 0,01°, этой величине соответствуют колебания давления около 0,02 ат. [c.127]

В низкоуглеродистых сталях при. наличии молибдена после закалки всегда обнаруживается нерастворенный феррит, что отрицательно сказывается на эрозионной стойкости этих сталей. В то же время молибден способствует измельчению структуры перлита и уменьшает чувствительность стали к перегреву и росту зерна аустенита. Известно, что в отожженном состоянии низко-углеродистая сталь при небольшом содержании молибдена имеет более всокую прочность, чем сталь без молибдена. В термически необработанной стали после обработки давлением молибден увеличивает твердость, временное сопротивление, предел текучести, уменьшает относительное удлинение и ударную вязкость. Положительное влияние молибдена на механические свойства стали наиболее сильно проявляется после закалки и высокого отпуска- [c.170]

Группа калориметров с непрерывным нагревом, описанная выше, может быть классифицирована как промежуточная. Поиски калориметров с быстрым непрерывным нагревом — динамических калориметров — привели к развитию дифференциальных калориметров. Взамен адиабатическим условиям предпочтение было отдано условию одинаковых тепловых потерь у образца и вещества, используемого для сравнения. Первым инструментом такого типа для измерения теплоемкости и тепловых эффектов структурных превращений полимеров на образцах весом до 1 г был калориметр , разработанный Мюллером и Мартином (1960). Скорость нагрева в этом калориметре может изменяться от 0,005 до ГС/мин, рабочий интервал температур — от 100 до 600 К. Ошибка в измерении теплоемкости составляет около 2%. Измерения основаны на принципе непрерывного нагрева блока, в котором образец и сравнительное вещество разделены большим тепловым сопротивлением, так что температурный градиент в образце мал. Разность температур между блоком и образцом пропорциональна тепловому потоку, поступающему в образец, а разность температур между образцом и сравнительным веществом в свою очередь является функцией разности теплоемкостей между ними. Этот тип калориметра основан на хорошо известном принципе дифференциального и термического анализа [Смозерс и Чианг (1966) . На основе этого принципа недавно был разработан коммерческий прибор с рабочим температурным интервалом от 175 до 875 К- Скорость нагрева в нем можно варьировать от 1 до 30° С/мин, а массу образца —от 1 до 200 мг. Этот прибор предусматривает чувствительность 5% или выше по отношению к теплотам переходов. Данные по измерению теплоемкости полимеров этим прибором пока еще не опубликованы. [c.129]

Часто в калориметрической практике примЕеняются переносные термометры сопротивления, которые вставляют в калориметр на время опыта. Такие термометры могут быть проградуированы вне калориметра. Устройство переносных термометров может быть различным, но очень важно, чтобы термическая инертность термометра была небольшой. Поэтому при изготовлении калориметрических термометров сопротивления чувствительный элемент стараются расположить таким образом, чтобы он находился как можно ближе к чехлу термометра и имел хороший тепловой контакт с его стенками. [c.137]

Лдyoщью термосопротиБления, то Р увеличивается (кривая . Еще больше становится Р при введении в поток оптического фильтра, составленного из кварца и арсенида индия (кривая 3). Наилучшей газовой характеристикой (кривая 6) обладает газоанализатор с оптико-акустическим приемником, заполненным смесью СО2 и N2. Несколько хуже получаются характеристики при использовании селективного оптико-термического приемника с термометрами сопротивления, служащими для измерения повышения температуры СО2 (кривая 4 — без дополнительного фильтра и кривая 5 — с дополнительным фильтром, состоящим из кварца и арсенида индия). Применение интерференционных фильтров с шириной полосы пропускания в несколько десятых долей микрона дает при использовании неселективных приемников газовые характеристики хуже, чем у селективных приемников, заполненных СО2 (кривые 4—6). Из сопоставления кривых следует, что наибольшей чувствительностью обладает оптико-акустический метод. Он позволяет получить заданное числовое значение Р на линейном участке кривой поглощения при использовании наименьшего значения и. [c.17]

Испытания в смеси С124-02 при 427° С показали [14], что к элементам, сильно понижающим сопротивление высокотемпературному солевому растрескиванию, относятся А1, Зп, Си, V, Сг, Мп, Ре и N1, а такие элементы как 2г, Та и Мо являются менее вредными. Сплавы со структурой а-фазы являются обычно более чувствительными к растрескиванию, чем сплавы со структуре Р-фазы. Термическая обработка широко не исследовалась, но некоторые виды термообработки ряда а-сплавов приводили к некоторому повышению чувствительности к растрескиванию [3] или изменению характера разрушения [6]. Общий эффект зависит от марки сплава и цикла термической обработки. Последующая холодная деформация иногда приводила к значительному понижению чувствительности к растрескиванию [6]. Время до растрескивания понижалось или при повышении температуры испытаний, или при увеличении заданных напряжений. [c.273]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология