Сжимаемость газов степень

Как уже упоминалось, при движении сжимаемого газа по каналам центробежного колеса изменение давления и плотности не определяется уравнением (4. 15), а степень диффузорности потока не определяется отношением сечений каналов. Можно себе представить колесо с каналами равных сечений по всей длине, в котором поток будет весьма диффузор ным вследствие уменьшения удельного объема среды в колесе. В связи с этим при рассмотрении явлений в колесе с точки зрения диффузорности следует исходить не из геометрии колеса, а из соотношения скоростей. [c.128]

При работе на сжимаемом газе это увеличение угла а. может и не наблюдаться, так как уменьшение сечения ядра потока за счет пограничного слоя может быть скомпенсировано уменьшением удельного объема среды по причине повышения давления в диффузоре. В каждом конкретном случае эти процессы зависят от соотношения размеров пограничных слоев и ядра потока и от степени сжатия среды в диффузоре. При развитых срывных явлениях можно ожидать значительного повышения значений а по радиусу в активной части потока. [c.178]

В мембранных компрессорах происходит интенсивное охлаждение сжимаемого газа вследствие большой поверхности мембраны (иногда для более интенсивного охлаждения под диском располагают дополнительно змеевик, охлаждаемый водой) и малого мертвого пространства, что обеспечивает высокую степень сжатия в одной ступени. Так, в трехступенчатом мембранном компрессоре достигается давление, равное 100 МПа. [c.18]

Следующим ограничением, обусловливающим сравнительно небольшие степени сжатия в одноступенчатых компрессорах, является температура газа после сжатия, которая не должна быть выше 150—160 С. При более высоких температурах начинается выделение летучих из смазочного масла, которые, соединяясь с сжимаемым газом, могут образовывать взрывчатые смеси. [c.162]

Имеются такие конструкции компрессоров, в которых степень сжатия превышает определяемую по уравнению (IV,28). Смазка в этом случае осуществляется впрыскиванием в цилиндр воды, что обеспечивает также частичное охлаждение сжимаемого газа. [c.162]

Рабочие колеса турбокомпрессоров часто секционируют, размещая их в двух или трех корпусах. В связи со значительной степенью сжатия газа в турбокомпрессорах и соответствующим увеличением температуры газа возникает необходимость в охлаждении сжимаемого газа, которое осуществляют либо путем подачи воды в специальные каналы внутри корпуса, либо в выносных промежуточных холодильниках. Охлаждение газа в холодильниках, установленных между группами неохлаждаемых колес, более эффективно и облегчает очистку поверхности теплообмена. [c.170]

Поток газа-носителя в колонке создается за счет перепада давления. В насадочных колонках значительной длины и высокой степени дисперсности адсорбента перепад давления может быть очень большим. Вследствие сжимаемости газа изменение давления по длине колонки обусловливает изменение скорости его потока. Поэтому измеренный приведенный удерживаемый объем следует исправить на величину, учитывающую сжимаемость газа. В этом случае мы получим эффективный удерживаемый объем Уэфф. Поправка на сжимаемость газа в колонке введена Джеймсом и Мартином. Она равна [c.32]

В турбокомпрессорах ввиду значительной степени сжатия применяют охлаждение сжимаемого газа. При этом охлаждение происходит в промежуточных холодильниках, куда газ подводится после сжатия в нескольких колесах. [c.366]

Из уравнения (9.22) следует, что значение существенно зависит от величины е, степени сжатия />2/ 1 и показателя политропы расширения и, т. е. конструкции компрессора и свойств сжимаемого газа. [c.201]

Преимуществами поршневых компрессоров являются возможность создания высоких степеней сжатия (до 1500 и более) прн неограниченном нижнем пределе производительности, а также высокий коэффициент полезного действия. Им свойственно одновременно множество недостатков а) тихоходность, обусловливающая громоздкость, большой вес машины, сравнительно небольшой верхний предел производительности (12 000—15 ООО м /ч), невозможность прямого соединения с электродвигателем и большую занимаемую производственную площадь б) большие инерционные усилия вследствие возвратно-поступательного движения, вызывающие необходимость в массивном фундаменте в) загрязнение сжимаемых газов смазочными маслами г) неравномерность всасывания и подачи газа д) множество быстроизнашивающихся трущихся деталей е) чувствительность к загрязнениям газа [c.167]

Для степеней сжатия до 12—15 (в том числе для сжатия газов до давлений 20—30 МПа) при производительности до 8 м /с выгодно использовать винтовые компрессоры. Последние весьма компактны, соединяются непосредственно с электродвигателем, не требуют внутренней смазки, имеют сравнительно высокий адиабатический коэффициент полезного действия, а также равномерную и непрерывную подачу. Они уступают центробежным машинам по значениям объемного и механического коэффициентов полезного действия. Их недостатками являются необходимость высокой точности изготовления и высокая чувствительность к загрязнениям сжимаемого газа. [c.168]

При современных масштабах химического производства, характеризующихся большими количествами сжимаемого газа и высокими степенями сжатия, часто оказывается целесообразным сочетание компрессоров различных типов центробежных н поршневых, осевых и центробежных и т. п. При таких сочетаниях можно обеспечить каждому компрессору оптимальный рабочий режим. С другой стороны, поскольку оптимальные рабочие режимы разных компрессоров часто в известных пределах совпадают, то не исключено, что в ряде случаев по рабочим параметрам могут оказаться равноценными несколько типов. Тогда выбор оптимального варианта можно сделать на основе строгого экономического расчета. [c.169]

Двухступенчатая машина. Степень сжатия паров хладоагента ра/рх, как уже известно, определяется температурами конденсации и испарения. Ранее (см. главу III) было показано, что при Рг/Рх > 4—5 одноступенчатое сжатие газов (паров) приводит к снижению объемного коэффициента полезного действия компрессора и повышению расхода энергии. Для устранения этих недостатков при > 4—5 применяют многоступенчатые компрессоры с охлаждением сжимаемого газа между ступенями. [c.732]

Другой метод применяется в тех случаях, когда экспериментальные данные по сжимаемости газа представлены в виде конечного полинома по степеням [c.991]

В этом случае при различных температурах берется ряд значений постоянных Л/. Эти значения определяются методом наименьших квадратов или другим методом подбора выражения для кривой, описываюш,ей экспериментальные данные. Полученные величины Л/ т) принимаются непосредственно за вириальные коэффициенты. При таком методе обработки экспериментальных данных необходимо соблюдать осторожность, так как величины Л/(Т) зависят как от интервала давлений, при которых велись измерения, так и от числа членов ряда (П5.23). Следовательно, пока экспериментальные данные не охватывают достаточно низких давлений, функция Аг может не совпадать со вторым вириальным коэффициентом. Поскольку большинство точных измерений сжимаемости газов выполнено при умеренных и высоких давлениях, то из этих измерений трудно получить надежные значения вириальных коэффициентов. Кроме того, коэффициент А2 Т) и последующие коэффициенты весьма чувствительны к показателю степени выбранного полинома поэтому при вычислении третьего вириального коэффициента по экспериментальным данным приходится сталкиваться с большими трудностями. [c.991]

Для получения более высоких степеней сжатия, чем в турбогазодувках, применяют турбокомпрессоры. Давление нагнетания в них [(2,5—3,0) 10 Па (25— 30 кгс/см ). В связи со значительной степенью сжатия в турбокомпрессорах и увеличением температуры газа возникает необходимость охлаждения сжимаемого газа. [c.6]

Повышение давления в какой-либо ступени представляет большую опасность. Не говоря о том, что при чрезмерном повышении давления односторонне перегружается кривошипно-шатунный механизм (причем перегрузка может вызвать его повреждение), повышение давления и, следовательно, увеличение степени сжатия вызывает повышение температуры сжимаемого газа. Повышение температуры может увеличиться еще и вследствие того, что сжатый газ, не успевая охладиться в холодильнике при неисправном нагнетательном клапане, вновь попадает в цилиндр, где повышает начальную температуру газа, которая в конце сжатия может повыситься настолько, что произойдет вспышка масла. Особенно опасна в этом отношении неисправность нагнетательного клапана последней ступени. [c.328]

Хотя теоретически обоснованная форма единого уравнения состояния для газа и жидкости отсутствует, на практике достаточно эффективно пользуются уравнением, представленным в виде двойного разложения коэффициента сжимаемости по степеням плотности и температуры [c.187]

Действительная сжимаемость газов также является характеристикой состояния газа. Она может быть выражена как степень сжимаемости [c.100]

V связаны ур-нием pV" = onst, где и — показатель политропы. Чем ближе реальный процесс к изотермич. (для идеального газа я= 1), тем меньше он требует энергии. К. осуществляется компрессорами — машинами с искусств, охлаждением сжимаемого газа, степень сжатия в к-рых Е > 3,5 (отношение давления нагнетания к давлению всасывания). Для К. без охлаждения с е = 2—3 примен. вентиляторы (создают давление менее 15 кПа), нагнетатели (более 15 кПа) и эксгаустеры, всасывающие газ при пониж. давлении и сжимающие его до давления, близкого к атмосферному. При е > 3,5 примен. многоступенчатое К. с охлаждением газа после каждой ступени. [c.271]

Смазка трущихся деталей в компрессорах не вызывает особенных затруднений сложность применения масел связана с опасностью попадания масла в компримируемую среду, особенно если такой средой являются окислители или агрессивные газы. Требования к маслу и критерии его выбора зависят от конструкции компрессора, природы сжимаемого газа, степени сжатия и температуры сжатого газа. Поршневые компрессоры обеспечивают наиболее высокие степени сжатия, и при их эксплуатации предъявляются наиболее высокие требования к маслу средние степени сжатия в турбокомпрессорах обусловливают наименьшие требования к маслу. Ротационные и геликоидальные компрессоры с максимальным давлением менее 10 МПа и относительно низкими температурами сжатого газа занимают промежуточное положение по предъявляемым к маслу требованиям. Масло используют не только для снижения трения и износа, но также и для улучшения герметизации компримируемого пространства и его охлаждения. В некоторых поршневых компрессорах масло охлаждает поршни и в секции низкого давления. [c.314]

Так называемые компрессорные масла , применяемые для смазки цилиндров, различают по их свойствам в зависимости от сжимаемого газа, степени повышения давления, охлаждаемости компрессора водой или воздухом и от нормально допускаемь(х температур сжатия и системы смазки. По чехословацким нормам (ЧСН 1156-1934) для смазки компрессоров рекомендуется масло класса С, по последним опытным данным можно применять также масла класса ВЗХ и В1Х для быстроходных горизонтальных поршневых вакуум-насосов и компрессоров с самодействующими клапанами, а также и для малых горизонтальных компрессоров и вакуум-насосов. В нормах разъясняются приведенные ниже понятия удельного веса, вязкости, кислот-1ЮГ0 числа, температуры вспышки, температуры застывания и т. д. [c.358]

Величина f" (0) зависпт от числа Мо и показателя о в степенной зависимости коэффициента вязкости от температуры. Расчеты профилей скорости и температуры, а также напряжения трения на стенке для сжимаемого газа при со = 0,76 были [c.294]

Результаты экспериментального исследования профиля скорости в основпо части турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа на пластине представлены иа рис. 6.17. Оказывается, что число Маха Мо и температурный фактор мало влияют па форму распределения скоростей. Поэтому степенной закон (116) будем считать справедливым и для сжимаемого газа. [c.324]

Центробежные машины полностью лишены указанных недо-гтатков, но их нормальная работа в значительной степени зависит эт колебания производительности и плотности перерабатываемого газа. Поэтому диапазон устойчивой работы центробежных машин определяется видом привода — при применении в качестве привода электродвигателя колебание плотности сжимаемого газа должно быть незначительно. [c.373]

В [82, 83] исследовался теплообмен частицы любой формы в поступательном и сдвиговом потоках при произвольной зависимости коэффициента температуропроводности от температуры. Для среднего числа Нуссельта были получены три первых члена асимптотического разложения по малому числу Пе кле. В работе [8] в предположении постоянства чисел Шмидта и Прандтля и степенного закона изменения вязкости от температуры рассматривалась задача о совместном тепломассоперепосе к сферической частице в потоке сжимаемого газа при малых числах Рейнольдса. Совместный тепломассообмен частицы любой формы с поступательным (и сдвиговым) потоком вязкого теплопроводного газа в случае произвольной зависимости коэффициентов переноса от температуры изучался в [83, 85, 91, 165]. Считалось, что температура и концентрация на поверхности частицы и вдали от нее постоянны [83, 85, 165] или на поверхности частицы протекает химическая реакция (в диффузионном режиме), которая сопровождается тепловыделением [91]. Для чисел Шервуда й Нуссельта найдено два старших члена асимптотического раз ложения по малым числам Пекле. [c.267]

Турбонагнетатели и турбокомпрессоры. Турбонагнетатели и турбокомпрессоры — центробежные компрессорные машины,. Благодаря сравнительно небольшим степеням сжатия [pdpi < 3,5) температура сжимаемого газа в турбонагнетателях (тур- бовоздуходувках или турбогазодувках) обычно не превышает 200° С, поэтому в них специального охлаждения не предусматривается. [c.182]

Адиабатическое, изотермическое и политропическое сжатие и разрежение. Как известно из термодинамики, изменение состояния газа при изменяющихся объеме и давлении может протекать тремя путями изотермически, адиабатически и политропически. Изменение давления газа при сжатии в значительной степени зависит от того, происходит ли во время сжатия теплообмен между сжимаемым газом и окружаюи ей внешней средой. Практически такой теплообмен неизбежен, а во многих случаях даже и необходим, для чего используют искусственное охлаждение сжимаемого газа. [c.123]

Достоинства поршневых компрессоров (ПК) состоят в возможности создания высоких степеней сжатия (до 1000) при не-офаниченном нижнем пределе производительности, а также в сравнительно высоком КПД. К недостаткам относятся фо-моздкость, высокие инерционные усилия вследствие возвратнопоступательного движения поршня, зафязнение сжимаемого газа смазкой, высокая стоимость. [c.368]

Для теоретической оценки рассматриваемого цикла допустим сначала, что сжатый газ охлаждается в водяном холодильнике до начальной температуры его всасывания компрессором, обратный поток дросселирования газа покидает теплообменник при той же температуратуре и потери холода в окружающую среду отсутствуют. В этом случае процесс представится в Т—5-диаграмме рис. XVI-8, б) изотермой сжатия 1—2, изобарой охлаждения 2—3, изоэнтальпией дросселирования 3—4, изотермой расширения (насыщения) 0—4—5 и изобарой нагревания 5—1. Тепловой баланс установки, отнесенный к 1 кг сжимаемого газа, выразится следующим уравнением = xig + ( — х) 1 , где х — доля ожиженного газа или степень ожижения (точка 0) 11 I2. i o—энтальпии всасываемого, сжатого на входе в теплообменник и ожиженного газа. [c.744]

Эти уравнения содержат восемь параметров вязкость газа-носителя 1], удельная проницаемость колонки ко, давление газа-носителя на выходе из колонки ро, коэффициенты уравнения для высоты тарелки А, В и С, которые определяются решением уравнения (43) (идентичного уравнению (30)) с уравнением (17) (полые капиллярные колонки) или (18) (насадочные колонки), относительное удерживание а двух веществ (в действительности, как и коэффициент распределения, оно является функцией температуры) и требуемая степень разделения Я. Ради простоты мы пренебрегли в уравнении для высоты тарелки поправкой на сжимаемость газа-носителя. Эти уравнения содержат одпннадцать неизвестных, которые являются или промежуточными переменными, такими, как число тарелок или коэффициент емкости колонки, значение которых будет определено процессом оптимизации, нлн независимыми оптимизируемыми параметрами. Этими неизвестными являются время удерживания tn, время задержки газа /т, коэффициент емкости колонки к, коэффициент распределения К (или, скорее, температура колонки), фазовое отношение Уг/У ту срсдний раз-мер частиц насадки й (или внутренний диаметр колонки для полых капиллярных колонок), длина колонки Ь, число тарелок Л, ВЭТТ Я, линейная скорость газа-носителя на выходе из колонки Мо, давление газа-носителя на входе в колонку р/. [c.149]

Силы Ван-дер-Ваальса — относительно слабые, они действуют между насыщенными молекулами и отдельными атомами, не имеющими свободных валентных связей, не являющимися жесткими диполями и не содержащими перманентных диполей. Они действуют между атомами инертных газов Не, Ке, Аг, Хе, Кг, молекулами трудно сжимаемых газов На, Оа, СО и СН и между всеш неполярными органическими молекулами в жидкостях и твердых телах. Харкинс предложил приводимое ниже объяснение природы сил Ван-дер-Ваальса, позволяющее понимать их характер. На относительно больших расстояниях для больших промежутков времени молекулы взаимодействуют друг с другом так, как если бы они были симметричны, но мгновенно и на меньших расстояниях взаимодействовали как диполи за счет перманентно возникаюш 1х недостатков симметрии в электронной системе. Такой атомный диполь индуцирует поляризацию в смежном атоме. Таким образом, силы Ван-дер-Ваальса можно считать в значительной мере высокочастотными. Степень поляризации зависит от устойчивости дипольного момента первого атома, поляризируемости второго, обратно пропорциональна кубу расстояния и углу между дипольной осью и линией между атомами. Индуцированный диполь действует на первоначальный диполь, и общий эффект будет силой притяжения, которая изменяется в зависимости от поляризуемости второго атома, квадрата дипольного момента первого атома и седьмой степени расстояния. Эти соотношения могут быть выражены следующим образом [c.90]

Степень повышения давления в одной ступени ограничена (е = = 3—4), что вызвано повышением температуры сжимаемого газа при бодее высоких е. Охлаждение корпуса водой в меньшей степени влияет па снижение температуры газа в винтовом компрессоре, чем в поршневом, так как процесс сжатия в первом происходит в течение гораздо меньшего отрезка времени. Превышение же определенного уровня температуры в кодшрессоре при заданных зазорах недопустимо, так как вследствие температурных деформаций произойдет заклинивание роторов. [c.18]

Гц — температура всасываемого газа Дг — нагрев газа в компрессоре T J,QJ, — политропичсскпп к, п. д 8 — степень повышения давления й — поиаяатсль адиабаты сжимаемого газа а = [КЦК — 1)] г = [c.113]

Адиабатическое, изотермическое и политропическое сжатие и разрежение. Как известно из термодинамики, изменение состояния газа при изменяющихся объеме и давлении может протекать тремя путями изотермически, адиабатически и политропически. Изменение давления газа при сжатии в значительной степени зависит от того, происходит ли во время сжатия теплообмен между сжимаемым газом и- окружающей внешней средой. Практически такой теплообмен неизбежен, а во многих случаях к нему даже прибегают, используя искусственное охлаждение, Теоретически можно представить себе два предельных случая сжатия газов, причем все реальные процессы слсатия газов будут являться промежуточными между ними. [c.629]

При 1вы сокой степени сжатия, превышающей 2,5—3,5 в одной ступени компрессора, сильно возрастает температура сжимаемого газа и значительно увеличивается потребляемая мопщость. [c.138]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология