Теплоноситель воздушного охлаждения

Из реактора Р-5 газопродуктовая смесь с температурой 470-530 проходит через трубное пространство теплообменника Т-4а, охладившись в нем до температуры 360-380 направляется в качестве теплоносителя в подогреватель Т-11 низа колонны К-4. Из подогревателя Т-11 газопродуктовая смесь (ГПС) с температурой 250-320 °С направляется в трубное пространство теплообменников Т-4, 3, 2, 1, 1а, откуда выходит с температурой 120-140 V и поступает на охлаждение двумя параллельными потоками в холодильники воздушного охлаждения АВЗ-2 и АВГ-2 и далее одним потоком проходит холодильник АВЗ-2а и последовательно включенные водяные холодильники Х-1, Х-2 или мимо них и с температурой до 35 (поз. TIR 16) поступает в сепаратор высокого давления С-1. [c.46]

Воздух в топку подается в двух или в трех ее участках первичный воздух — в сжигательное устройство для распыления жидкого топлива или получения газовоздушной горючей смеси вторичный воздух — в камеру горения для окисления распыленного жидкого топлива или для создания внутреннего воздушного охлаждения пристенного слоя футеровки и частичного снижения температуры дымовых газов третичный воздух (рециркуляционный теплоноситель) — в камеру смешения для снижения температуры потока продуктов горения до заданного уровня и одновременного выравнивания в объеме. В некоторых конструкциях топок с мазутным топливом в форсунку подается весь воздух. В этом случае воздух, поступающий в камеру смешения, принято называть вторичным. [c.73]

Фракция 85—105 °С с верха колонны, К-5 поступает в воздушный конденсатор T-W, а затем после конденсации и охлаждения — в рефлюксную емкость Е-6. Часть фракции из емкости Е-6 направляется на орошение верха колонны К-5 через клапан-регулятор расхода с коррекцией по температуре верха колонны, другая часть отводится через конденсатор воздушного охлаждения с установки. Уровень в емкости Е-6 поддерживается приборами, установленными на линии сброса фракции 85—105°С в парк. Колонна К-5 оборудована отпарной колонной К-11 и кипятильником Т-18. Фракция 105— 140 °С из колонны К-5 отводится в отпарную колонну К-11, где отпариваются легкокипящие фракции, которые возвращаются в колонну К-5. Освобожденная от легкокипящих примесей фракция 105—140 °С из кипятильника Т-18 направляется через конденсатор воздушного охлаждения и водяной холодильник в емкости парка. Для поддержания температуры низа колонны К-11 через кипятильник Т-18 поступает циркулирующая флегма, которая забирается насосом Н-12 с низа колонны К-5, прокачивается через змеевики печи n-2 2 и возвращается в низ колонны К-5, а часть циркуляционной флегмы как теплоноситель проходит через Т-18 и возвращается в колонну. С низа колонны К-5 забирается фракция 140 С — к. к., которая после охлаждения в теплообменниках направляется или на каталитический риформинг, или на блок очистки. [c.28]

Одним из таких способов является воздушное охлаждение. Несмотря на то, что воздух в сравнении с водой является плохим теплоносителем (при ii = 20° его теплоемкость примерно в 4 раза, а теплопроводность в 2,4 раза ниже воды), конструкции ABO и схемы обвязки в технологических линиях позволяют эффективно применять их вместо теплообменников с водяным охлаждением. Однако системы с ABO будут эффективны только в том случае, если 75—90% общей тепловой нагрузки может [c.8]

Если в качестве вторичного теплоносителя используется холодильный агент, АВО рассчитывают на режим конденсации. В системах воздушного охлаждения вспомогательные холодильные циклы подключаются к АВО в различных комбинациях, но в любом варианте комбинированной схемы холодильный цикл должен рассматриваться как вспомогательный, повышающий эффективность и надежность воздушного охлаждения. --------------------- [c.43]

Испытаний при постоянном расходе теплоносителей являются своего рода фотографией работы аппарата или системы воздушного охлаждения. Их проводят на режимах, близких к проектным, что дает возможность определить основные параметры работы АВО (Q, К, V , Ув, Рр, Л эл) для их анализа и сопоставления с проектными данными. Испытания обычно выполняют на двух-трех режимах, причем число режимов определяется требованиями точности и достоверности результатов. [c.60]

Расчеты показывают, что в условиях длительной непрерывной эксплуатации затраты энергии на движение теплоносителя с повышенными скоростями и турбулентностью потоков вполне оправданы, так как обеспечиваются стабильные параметры работы аппарата и меньшая чувствительность к факторам, определяющим интенсивность рассеивания тепла. Эффективность эксплуатации систем воздушного охлаждения при использовании АВО в качестве сухой градирни также во многом определяется скоростью движения вторичного теплоносителя. Если при прямом охлаждении эффективность системы опреде- [c.148]

Требования ведения технологического процесса в большинстве случаев сводятся к поддержанию значения /вых или ограничению нижнего предела охлаждения по условиям изменения свойств теплоносителя. В системах воздушного охлаждения с четырьмя и больше АВО обычно применяют дискретное регулирование /вых отключением вентиляторов АВО. Такая система регулирования оправдала себя для широкого интервала изменения температуры охлаждающего воздуха. Она позволяет эксплуатировать систему охлаждения в режиме естественной конвекции. При работе в режиме регулирования с отключенными вентиляторами через АВО проходит технологический поток, охлаждение которого обеспечивается только естественной конвекцией, что препятствует переохлаждению теплоносителя и его замерзанию. В зависимости от конструкции АВО для регулирования используют жалюзи, рециркуляцию горячего воздуха или изменение угла поворота лопастей вентиляторов. [c.149]

Технологическая схема блочной установки включает сырьевой насос 1, теплообменники для предварительного нагрева нефти (конденсата) 2, аппарат воздушного охлаждения (ABO) 3, нагревательную печь 4, горизонтальный фракционирующий аппарат 5, емкости для сбора бензина, дизельной фракции и остатка 5. Обезвоженная и обессоленная нефть (конденсат) насосом двумя потоками направляется на предварительный нагрев в теплообменники, охлаждая фракцию дизельного топлива, мазут и теплоноситель. [c.58]

Воздушное охлаждение двигателей внутреннего сгорания и поршневых компрессоров в ряде случаев предпочтительнее жидкостного. В этом случае упрощается сама система охлаждения, так как отсутствует промежуточный теплоноситель (вода, антифризы), упрощается регулирование системы охлаждения, ее конструкция и эксплуатация. [c.171]

Оребренные ТА используются в тех случаях, когда коэффициент теплоотдачи а1 для одного из теплоносителей на один или два порядка меньше коэффициента теплоотдачи а2 со стороны второго теплоносителя щ аг. Такая ситуация типична для аппаратов воздушного охлаждения (реже — нагревания), когда вторым теплоносителем является капельная жидкость или конденсирующийся пар. Малое значение а со стороны воздуха (в общем случае любого газа) компенсируется искусственным увеличением теплоотдающей поверхности р1, контактирующей с воздухом, так, чтобы по возможности соблюдалось соотношение а1 1 а.2р2, в котором р2 — тенлообменная поверхность со стороны жидкости (пара). Увеличение (обычно в 15-25 раз по сравнению с наружной поверхностью трубы) достигается установкой поперечных или продольных металлических ребер на наружной поверхности труб. На рис. 6.2.5.10 в качестве примера показано оребрение горизонтальной трубы поперечными ребрами прямоугольной формы. Поперечные ребра могут иметь форму дисков, в том числе и уменьшающейся к периферии дисков толщины, что эффективней с точки зрения процесса теплообмена, но и дороже в изготовлении. Продольные ребра — это узкие пластины, привариваемые к наружной поверхности трубы вдоль ее оси. Существенно, что воздушный поток должен быть направлен так, чтобы вся суммарная поверхность ребер хорошо омывалась воздухом без каких-либо застойных зон. Если теплоотдача от ребер носит характер гравитационной конвекции (см. 4.1.5), то ребра должны располагаться вертикально. [c.355]

Интенсификация теплообмена с помощью перечисленных способов, особенно эффективная при низких значениях числа Рейнольдса, может достигать четырех раз для теплообмена между жидкофазными теплоносителями и двух раз в аппаратах воздушного охлаждения [36]. Искусственная шероховатость может увеличивать коэффициент теплоотдачи в 3 раза. [c.357]

Блок III включает аппараты воздушного охлаждения воды и циркуляционные насосы. Применение аппаратов воздушного охлаждения обусловлено неравномерностью нагрузки потребителей тепла в течение года. Эти аппараты рассчитаны на полный вывод тепла, воспринятого теплоносителем. [c.47]

Особого внимания требует также работа аппаратов воздушного охлаждения. Прекращение подачи битума через них и даже сокращение подачи может привести к понижению температуры продукта на выходе из холодильника, снижению подвижности битума и его застыванию. В таких случаях необходима остановка вентиляторов холодильника и подача теплоносителя по внутренним трубкам. [c.83]

Трубы с поперечными ребрами различной формы широко используются, в частности, в аппаратах для нагрева воздуха — калориферах (рис, УП1-22), а также в аппаратах воздушного охлаждения. При нагреве воздуха обычно применяют насыщенный водяной пар, поступающий в коллектор 1 и далее в пучок сребренных труб 2. Конденсат отводится из коллектора 3. Иногда используются продольные ребра, которые для турбулизации пограничного слоя (что особенно важно при ламинарном течении теплоносителя) на определенном расстоянии надрезаются. [c.334]

Различают несколько видов взаимного движения сред внутри теплообменника прямоток, противоток и перекрестный ток. Противоток, как правило, выгоднее прямотока, так как обеспечивает более полное использование тепла теплоносителя. По способу компоновки теплообменной поверхности и ее форме различают теплообменники кожухотрубные, типа труба в трубе , оросительные, погружные, трубчатые воздушного охлаждения и калориферы, пластинчатые. [c.81]

Как следует из результатов расчета, предпочтительнее воздушное охлаждение. В приведенном примере принято, что ни теплоноситель, ни спирт не образуют на теплообменной поверхности осадков,- затрудняющих передачу тепла. При наличии таких осадков необходимая поверхность теплообмена возрастает в 1,25—4 раза по сравнению с расчетной, а коэффициенты теплопередачи К в этих условиях могут быть приняты только по опытным данным. Чтобы избежать ошибок, значения К для охлаждения и нагрева реакционных масс сложного состава также следует принимать по опытным данным. [c.184]

Топка мазутная с воздушным охлаждением корпуса (рис. 2-20). Топка предназначена для получения теплоносителя сжиганием мазута и устанавливается на контактных выпарных аппаратах для концентрирования растворов солей. [c.70]

Топка газовая (рис. 2-22). Топка предназначена для получения теплоносителя сжиганием 250 м ч природного газа и устанавливается на контактных выпарных аппаратах. От рассмотренных ранее топок такого же назначения отличается простотой конструкции и отсутствием воздушного охлаждения камеры горения. [c.74]

Необходимо заметить, что при воздушном охлаждении футеровка камеры может быть сделана в один кирпич или толщиной 150—250 мм из жаропрочного бетона. Кроме того, в этом случае можно проводить сжигание топлива при высоких температурах в камере и коэффициентах избытка воздуха а= 1,15-=-1,5, до минимума сводится химический недожог топлива. Для сушильного процесса обычно температура газового теплоносителя составляет 300—750° С. Поэтому топочные устройства для сушилок должны иметь специальную камеру горения, где интенсивно при высоких температурах сжигается топливо, и отдельно камеру смешения, в которой разбавляются топочные газы до нужной температуры. [c.282]

На рис. 29 показана топка для сжигания газа с использованием эжекционной горелки внутреннего смешения. Отличительной особенностью такой топки является зазор между камерой горения и кожухом, куда тангенциально подается вторичный воздух. Воздух охлаждает наружную стенку камеры горения и затем смешивается с продуктами сгорания. При воздушном охлаждении камера может быть футерована в один кирпич, сжигание топлива можно вести при высоких температурах. Так как температура теплоносителя, используемого для сушки, обычно не превышает 700—800 °С, в топочных устройствах имеется специальная камера, [c.62]

Схема установки с вихревой сушилкой ВС-800, разработанной в ВНИИХИММАШе, дана на рис. 111.16. Сушилка 6 состоит из цилиндрической камеры дискового типа диаметром 800 мм и шириной 250 мм. Одна из торцевых стенок сушильной камеры представляет собой крышку с люком и смотровым окном. К другой торцевой стенке крепится улитка для выхода газовзвеси. В корпусе со стороны улитки консольно расположен вал с мешалкой, на гребнях которой укреплены цепи. Вал мешалки с подшипниками имеет воздушное охлаждение. На боковой стенке корпуса сушилки расположен штуцер для подсоединения двухшнекового питателя подачи влажного материала 5. Снизу предусмотрен тангенциальный штуцер для ввода теплоносителя через поворотные лопасти, позволяющие регулировать его скорость и направление. На выгрузке из циклонов 8 и бункера И установлены секторные дозаторы 9. Воздух в установку нагнетается и отсасывается вентиляторами ВВД-8. Установки вихревых сушилок снабжены системами КИП и А. [c.129]

Например, при использовании какого-либо агрессивного теплоносителя— отходящего тепла технологического производства — рекомендуется применять генераторы горизонтального типа, где теплоноситель протекает в трубном пространстве. Горизонтальные генераторы рекомендуется та<кже использовать во всех случаях, когда применяется жидкий теплоноситель. Применение конденсаторов воздушного охлаждения рекомендуется в том случае, когда температура теплоносителя, поступающего в генератор, достаточно высокая, чтобы обеспечить необходимое давление паров аммиака, направляемых из генератора в конденсатор. В отдельных случаях, как указывалось в гл. П, на летний период необходимо в схеме предусматривать дополнительный нагнетатель для повышения давления паров аммиака на входе в конденсатор . [c.146]

Пары из верха предварительного испарителя 5 и ректификационной колонны 12 самостоятельными потоками проходят последовательно конденсаторы воздушного охлаждения 6, холодильники 7 и поступают в газосепараторы 8. Из верха обоих газосепараторов сухой газ по линии VI выводят в газовую сеть завода. Часть конденсата из их низа используют для острого орошения (иногда применяется только циркуляционное орошение), а основная часть из обоих газосепараторов стекает в емкость 9 для широкой бензиновой фракции (выкипающей в пределах н.к. — 180°С илин.к. — 190 С), откуда она насосом 1, пройдя по пути теплообменник 16, подается в стабилизационную колонну 14. Для дополнительного ввода тепла в стабилизационную колонну в ее нижней части по змеевику прокачивают теплоноситель (иногда устанавливают выносной кипятильник с паровым пространством). [c.62]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

Кроме перечисленных кожухотрубчатых теплообменных устройств, в которых обычно применяются жидкие и парогазообразные теплообменные среды (теплоносители и хладагенты), довольно широко в промышленности используются аппараты воздушного охлаждения. [c.148]

Первые две проблемы — контроль температуры и отвод и использование тепла — могли быть решены введением циркуляции через реактор по системе труб какого-либо теплоносителя. Однако применяемые обычно в качестве теплоносителей вода, пар, воздух и др. здесь оказались мало пригодными. Водяное охлаждение могло вызвать местное переохлаждение и затухание горения кокса при воздушном охлаждении требовалась огромная поверхность теплообмена вследствие малых коэфициентов теплопередачи и т. д. Этими недостатками не обладали расплавленные соли состава 40% NaN02t 7% аМОз и 53% КМОз. Эта смесь солей плавится при 142,2° С, плотность ее 1,99 при 149° С и 1,68 при 554° С теплоемкость солей (теплоносителя) в твердом виде 0,32, расплавленных [c.232]

Горючие отходы из выходного ресивера поступают в сжигающее устройство, куда подают воздух на горение и разбавление. Образовавшиеся продукты сгорания горючих отходов проходят генератор-ректификатор в качестве теплоносителя, после чего их сбрасывают в атмосферу. В результате применения высокотемпературного теплоносителя в генераторе и воздушного охлаждения в конденсаторе в системе поддерживается высокое давление. Поэтому жидкий аммиак после ресивера конденсатора и слабый раствор после теплообменника самопроизвольно за счет разницы давлений в конденсаторе и сепараторе аммиака поступают в аммиачные кристаллизаторы. После кристаллизаторов парожидкостная смесь направляется в сепаратор, откуда газообразный аммиак, пройдя нереохладитель, поступает к элементам абсорбера. Крепкий раствор из ресивера абсорбера подают на регенерацию. Напор насоса выбирают с учетом условий гидравлических потерь линии подачи раствора в генератор в связи с ее повышенной протяженностью. Схема эффективно компонуется со схемой принудительной подачи аммиака в кристаллизаторы. [c.64]

Ведутся такне работы по повышению степени использования тепла на установках АВТ и АТ путем выбора оптимальных скоростей теплоносителей и повышения средних температурных напоров в каждом теплообменнике. Во ВН ШИнефти разработана программа расчета схем теплообмена с помощью ЭВМ для установки АВТ-3,5. В результате пе-реобвязки действующей теплообменной аппаратуры температуру нефти перед отбензинивающей колонной K-I удалось повысить на 40-45°С, что позволило сократить расход топлива на 14 тыс.т, отключить восемь аппаратов воздушного охлаждения с общей установленной мощностью электродвигателей 560 кВт и, кроме того, повысить производительность установки за счет разгрузки печи "горячей струи" колонны K-I. [c.6]

Бывают случаи, когда коренное изменение в технологии вынуждает пересмотреть прочно установившуюся практику в целой отрасли промышленности и, в частности, изменяет принципы, лежащие в основе выбора места для строительства новых предприятий. Такой цересмотр влечет за собой соответствующие изменения и Б других отраслях. Именно такие коренные изменения в химической и нефтеперерабатывающей промышленности европейских стран вызвало широкое применение воздушного охлаждения. В этом случае воздух применяется б качестве теплоносителя для целей охлаждения и конденсации, в то время как обычно теплообмен осуществляется между двумя технологическими пото ками. [c.264]

Цикл холодильного агента (жидкого и газообразного аммиака). Жидкий аммиак через регулирующий клапан подают в межтрубное пространство испарителя, где он кипит, отнимая тепло от циркулирующего в трубках охлаждаемого продукта. Пары аммиака, выходящие из испарителя, подогревают в переохладителе, откуда они поступают в абсорбер, где поглощаются слабым водоаммиачным раствором. Образовавшийся крепкий водоаммиачный раствор выпаривают в генераторе-ректификаторе за счет тепла, водяного пара или другого теплоносителя, подводимого в межтрубное пространство этого аппарата. На насадке из колец Рашига и на ректификационных тарелках происходит частичное отделение водяных паров из пароаммиачной смеси крепким водоаммиачным раствором, поступающим из теплообменника, и флегмой, стекающей из дефлегматора. Из генератора-ректификатора пары аммиака с некоторой примесью паров воды поступают в дефлегматор, где происходит окончательная конденсация водяных паров. Теплоту дефлегмации отводят холодным крепким водоаммиачным раствором, циркулирующим в трубном пространстве аппарата. Пары аммиака из дефлегматора поступают в аппарат воздушного охлаждения, где конденсируются и стекают в ресивер жидкого аммиака, затем через переохладитель и регулирующий клапан подаюг в испаритель. [c.392]

Топка газовая с воздушным охлаждением корпуса (рис. 2-21). Топка предназначена для получения теплоносителя сжиганием природного газа и устанавливается на контактных выпарных аппаратах для коицептриронат.я [ асгворов солеи. [c.73]

В табл. 5 приведены технические характеристики ABO, используемых в системах охлаждения на компрессорных и нефтеперекачивающих станциях. Недостаточная тепловая эффективность указанных ABO объясняется, с одной стороны, гидромеханическим несовершенством применяющихся типов движения теплоносителей, а с другой — относительно большим термическим сопротивлением экв/Двозд теплопередающих элементов со стороны воздуха (ребер) вследствие их относительно больших размеров. В связи с изложенным, а также вследствие широкого внедрения систем воздушного охлаждения задача повышения эффективности ABO приобретает первостепенное значение. В настоящее время интенсификация теплопередачи в ABO идет по четырем направлениям (см. стр. 6). Для интенсификации теплопередачи, как правило, используют все три направления одновременно в комплексе. Применяющиеся способы интенсификации позволяют лишь частично решить задачу, так как не устраняют главную причину, препятствующую интенсификации теплопередачи, а именно разрушение пограничного слоя. Многократные попытки решить проблему механическим воздействием на пограничный слой посредством всевозможных турбулизаторов не являются рациональными, так как рост энергозатрат при этом в большинстве случаев опережает рост теплового эффекта. В лучшем случае можно получить или синхронное увеличение теплового эффекта и энергозатрат, или незначительный выигрыш энергозатрат при применении гофров с насечкой, соизмеримой по своим геометрическим размерам с толщиной пограничного слоя. [c.100]

Во многих случаях теплоносители, между которыми осуществляется теплообмен, обладают сильно отличающимися свойствами, находятся под разными давлениями и в различных агрегатных состояниях, что определяет интенсивность теплоотдачи. Так, в газовых холодильниках на стороне воды легко достижимы очень высокие значения коэффициента теплоотдачи (порядка 5 000—6 000 ккал/м ч - град), а на стороне газа они зачастую не превышают 100 ккал1м ч град. В конденсаторах с воздушным охлаждением высокие значения коэффициента теплоотдачи свойственны конденсирующемуся пару, а сравнительно низкие— охлаждающему воздуху. [c.41]

При выборе охлаждающего теплоносителя обычно отдается предпочтение воде из-за высоких значений ее теплоемкости. Однако в настоящее время вследствие дефицита воды в промыЩденных районах и ее коррозионных свойств по отношению к металлам, а также из-за возможности применения оребренных теплообменников, обладающих большой внешней поверхностью теплоотдачи, появляется тенденция к использованию воздушного охлаждения [124]. Видимо, окончательный выбор охлаждающего агента должен проводиться средствами оптимизации с учетом множества конкретных условий. [c.248]

Проведение экспериментов с нейтронами требует специальных устройств, которые можно подразделить на две основные группы 1) средства для облучения образцов в областях с высоким нейтронным потоком (включая пневмопочту) и 2) различные каналы для вывода нейтронных пучков за пределы реактора это нужно, например, для таких целей, как изучение различных структур при исследовании дифракции нейтронов, для (п, у)-спектроскопии и измерений нейтронных сечений. Большие и дорогостоящие урановые аппараты с графитовым замедлителем и воздушным охлаждением (такие, как Х-10 в Окридже, ВЕРО в Харуэлле, BGRR в Брукхэвене) дают довольно умеренные потоки (до 10 Исм -сек), но при этом очень удобны для одновременного проведения большого числа экспериментов, так как в них можно установить много каналов и приспособлений для облучения. Для небольших институтов наиболее экономичными и удобными являются реакторы бассейнового типа, топливом в которых служит обогащенный уран (20—93% а замедлителем, теплоносителем, [c.377]

С низа отпарной колонны 19 насосом 21 выводится легкий газойль. Обычно он используется как теплоноситель в теплообменнике 25 для нагрева нестабильного бензина (этот бензин передается в блок физической стабилизации, который на схеме не показан) утилизатор (на схеме не показан).. Далее легкий газойль доохлаждается в холодильнике воздушного охлаждения 26 и выводится с установки. Тяжелый газойль выводится с низа колонны 18, насосом 20 прокачивается через парогенератор 27 и аппарат воздушного охлаждения 28. Частично тяжелый газойль используется как орошение в скруббере 13, а балансовое его количество отводится с установки. [c.52]

Условное обозначение МВТ — холодильная маиХина с воздушным охлаждением конденсатора для охлаждения жидких теплоносителей 20 — номинальная холодопроизводительность компрессора, кВт 1 — работа на хладагенте К 12 О — высокотемпературный диапазон работы.. [c.43]