Питтинговая коррозия коррозионной среды

На практике катодную защиту можно применять для предупреждения коррозии таких металлических материалов, как сталь, медь, свинец и латунь, в любой почве и почти всех водных средах. Можно предотвратить также питтинговую коррозию пассивных металлов, например нержавеющей стали и алюминия. Катодную защиту эффективно применяют для борьбы с коррозионным растрескиванием под напряжением (например, латуней, мягких и нержавеющих сталей, магния, алюминия), с коррозионной усталостью большинства металлов (но не просто усталостью), межкристаллитной коррозией (например, дуралюмина, нержавеющей стали 18-8) или обесцинкованием латуней. С ее помощью можно предупредить КРН высоконагруженных стрей, но не водородное растрескивание. Коррозия выше ватерлинии (например, водяных баков) катодной защитой не предотвращается, так как пропускаемый ток протекает только через поверхность металла, контактирующую с электролитом. Защитной плотности нельзя также достигнуть на электрически экранированных поверхностях, например на внутренней поверхности трубок водяных конденсаторов (если в трубки не введены вспомогательные аноды), даже если сам корпус конденсатора достаточно защищен. [c.215]

Наиболее распространенный вид коррозионного разрушения алюминия и его сплавов — питтингообразование. В некоторых почти нейтральных водных средах питтинговая коррозия распространяется вследствие того, что раствор в очаге поражения становится кислым (образуются ионы Н+) и защитная оксидная пленка не может формироваться на поверхности металла. [c.54]

Исследование механизма питтинговой коррозии показывает, что металл, на пассивной поверхности которого образуется питтйнг, во времени нестабилен [28]. Необходимым условием возникновения питтинговой коррозии являются наличие в коррозионной среде окислителя и активатора, создающих определенный окислительно-восстановительный потенциал системы. [c.166]

По характеру и условиям протекания процесса, а также по внешнему проявлению коррозию подразделяют на различные виды. Сплошная коррозия (равномерная и неравномерная) характеризуется тем, что вся поверхность металла покрывается продуктами коррозии или равномерно растворяется в коррозионной среде. Местная коррозия происходит на отдельных участках поверхности металла и может быть разных видов пятнами (диаметр поражения больше глубины), язвенная (диаметр и глубина поражения близки по размеру), точечная или питтинговая (диаметр поражения меньше глубины), меМкрасталлитная (разрушение по границам зерен металла), нитевидная, сквозная, подповерхностная (расслаивающая) и др. [c.281]

Применение силиката натрия было предложено для снижения коррозионной активности водных сред по отнощению к углеродистой стали. Считают, что механизм защитного действия силиката связан с увеличением pH среды за счет нейтрализации СОг щелочью и образованием на поверхности стали тонкой защитной пленки, в которой силикатом осаждены железо и компоненты, обусловливающие жесткость воды. Защитная пленка возникает значительно легче, если на поверхности металла уже имеется покровный слой окислов. При использовании силиката натрия в недостаточном количестве может идти питтинговая коррозия. Другой недостаток силиката натрия это то, что он образует с солями Са + и Mg + нерастворимые соединения. В связи с этим в условиях хлоркальциевой и хлормагниевой агрессии силикат натрия может оказаться малоэффективным. [c.221]

Ускорение роста коррозионных трещин хлоридами, бромидами и иодидами имеет важное значение с различных точек зрения. Во-первых, повсеместность содержания галоидных ионов в морских условиях делает необходимым изучение их влияния на КР, если чувствительные к этому виду коррозии сплавы применяются в таких средах. Во-вторых, водные растворы хлоридов широко используются для ускорения в лабораторных испытаниях и удивительно, как мало было известно до сих пор об этом явлении ускорения в хлоридных растворах. В-третьих, хлориды, бромиды и иодиды являются специфическими агентами на питтинговую коррозию алюминия и его сплавов, поэтому они влияют не только на распространение, но и на возникновение коррозионных трещин путем локализации концентрации напряжений в питтингах. [c.200]

Некоторые меры защиты, такие как дробеструйная обработка и нанесение покрытий, способствуют значительному замедлению КР однако они не исключают необходимости разработки сплавов, стойких к КР. Возможна следующая последовательность стадий, приводящая к разрушению полностью защищенной детали (рис. 143). Механическое разрушение может вызвать потерю защиты анодного слоя, грунта и верхнего покрытия, таким образом среда достигает нагартованного дробеструйной обработкой слоя. В соответствующих условиях питтинговая коррозия может привести к сквозному в нагартованном слое поражению, способствующему зарождению КР в нестойком материале в присутствии растягивающих напряжений. Следует остановиться на требованиях в инструкциях воздушных сил США, согласно которым штамповки и прессованные алюминиевые материалы, применяемые в авиации в коррозионных средах, необходимо подвергать предварительно испытаниям в течение 2000 ч при переменном погружении без защиты в коррозионную среду. Окончательная механическая обработка должна гарантировать отсутствие высоких остаточных поверхностных напряжений растяжения [252 а]. Лучшим путем исключения требований, связанных с проведением таких испытаний, является применение стойких к КР материалов. [c.310]

Из всех известных в настоящее время материалов титан и его сплавы относятся к числу наиболее стойких к морским средам при обычных температурах. Тонкая окисная пленка, образующаяся на поверхности титановых сплавов, обеспечивает полную защиту металла от коррозии. Разрушение этой пассивной пленки происходит только в специальных условиях. Несмотря на очень высокую общую стойкость титана, все же существует несколько коррозионных проблем, связанных с его использованием в морских условиях [68] питтинговая коррозия, наблюдающаяся в щелевых условиях при недостатке кислорода и температуре морской воды выше 120 °С коррозионное растрескивание высокопрочных титановых сплавов при наличии поверхностных дефектов на металле, к которому приложено растягивающее напряжение коррозионное растрескивание в солях при нагреве выше 260 °С. Эффективными мерами борьбы с этими видами преждевременного разрушения титановых сплавов являются легирование и термообработка. [c.116]

На практике питтинговая коррозия никеля и никелевых сплавов возникает в коррозионно-активных средах, содержащих хлориды или другие агрессивные ионы, а кроме того, она более вероятна в кислых, чем в щелочных или нейтральных растворах. Влияние рн среды и наличия хлор-ионов на питтинговую коррозию никеля иллюстрируют кривые потенциал — плотность анод- [c.180]

В случае питтинговой коррозии потери массы малы и оценку коррозионных разрушений производят, определяя число, размер (площадь, например методом цветной индикации, 6.6), форму и расположение отдельных очагов коррозии. Образование питтингов вблизи держателя показывает сколонность металла к коррозии вследствие образования концентрационных элементов, а образование питтингов на всей поверхности показывает, что коррозионная среда имеет тенденцию вызывать образование питтингов. [c.130]

Не менее важную роль в развитии локальной коррозии играет местное изменение состава и свойств электролитов. В этом отношении характерно появление локальной коррозии из-за неодинакового доступа кислорода к различным частям конструкции (дифференциальная аэрация). Язвенная коррозия на трубопроводах и конденсаторах, где под отложениями продуктов коррозии наблюдается сильная коррозия, также обусловлена изменением состава коррозионной среды. Питтинговая коррозия, возникновение которой хотя и не обусловлено вначале местным изменением состава среды, развивается в дальнейшем с большой скоростью главным образом в связи с изменением в питтинге состава коррозионной среды. То же самое относится к щелевой коррозии, коррозии на границе трех фаз и т. д. [c.13]

Анодные ингибиторы при введении их в коррозионную среду практически полностью подавляют коррозионный процесс. Однако при недостаточном количестве ингибитора в среде возникает опасность интенсификации коррозии на локальных участках поверхности металла, т.е. появления питтинговой или язвенной ее формы. Поэтому добавлять анодные ингибиторы в недостаточном количестве опасно. [c.187]

Влияние коррозионной среды. Питтинговая коррозия на металлах, как правило, возникает в растворах, содержащих галоидные анионы — хлориды, бромиды, иодиды. Фториды, в отличие от других галоидов, питтинговой коррозии не вызывают, что по-видимому, связано с меньшей растворимостью фторидов. [c.98]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

В условиях эксплуатации может происходить изменение состава, температуры и других параметров среды. Поэтому определенные в лабораторных -условиях значения потенциала питтинговой коррозии условны, и реальную -стойкость данного материала следует контролировать по результатам коррозионных испытаний в промышленных условиях. [c.87]

Особенно опасна питтинговая коррозия. Этому виду разрушения в наибольшей мере подвержены нержавеющие стали, коррозионная стойкость которых определяется образованием на них пассивационных пленок. Такие стали, легко пассивирую-цдаеся в окислительных средах, подвергаются в присутствии ионов галогенов (депассиваторов) местному коррозионному разрушению, которое проявляется в виде мелких глубоких поражений, называемых пнттшцами. Данный вид коррозии вызывает сильные разрушения многих конструкций и трубопроводов 176, 83]. [c.35]

Конструкция оборудования, работающего в коррозионной среде, должна предусматривать возможность защиты от локальных видов коррозии, таких как контактная, щелевая, язвенная, струевая. Выбираемые материалы не должны быть подвержены селективно-избирательным видам коррозии (коррозионное растрескивание, питтинговая и язвенная коррозия, межкристаллитная коррозия). Назначение уровня действующих нагрузок должно производиться с учетом допустимых пределов по коррозионно-механической прочности материалов. [c.80]

Химизм К Р и п И т т й К г О Б О й коррозии, в области пассивности (см. рис. 133) питтинговая коррозия алюминия происходит в присутствии хлоридов, бромидов и иодидов при потенциалах более положительных, чем потенциал питтингообразования. Важно отметить, что эти специфические ионы, способствующие образованию питтингов, являются также единственными известными анионами, которые ускоряют КР алюминиевых сплавов в водных средах, как это уже отмечалось в разделе влияние среды на КР. Титановые сплавы в водных средах ведут себя аналогично при питтинговой коррозии и КР [219а]. Если развивается коррозионный питтинг, межкристаллитная коррозия или КР. то химизм внутри очага (щели) будет рассматриваться с учетом изменения в объеме раствора по схеме, представленной на рнс. 134. [c.290]

Эти процессы играют важную роль при использовании титановых сплавов в установках опреснения воды и в сверхзвуковых самолетах. Некоторые опреснительные установки сконструированы частично из титана или из малолегированных сплавов титана. Было показано, что добавки 0.2% Рс1 (а также никеля и молибдена) уменьшают тенденцию к щелевой коррозии [232]. Необходимо отметить, что эти малолегироваиные титановые сплавы не чувствительны к КР в водных средах. Полное разрушение не будет происходить по этому механизму. Для конструкции сверхзвуковых самолетов используют более высокопрочные сплавы, которые проявляют некоторую чувствительность к коррозионному растрескиванию, поэтому щелевая и питтинговая коррозия могли привести к участкам зарождения трещин. [c.415]

Как правило, сплавы, пригодные для использования в атмосферных условиях, обладают хорошей коррозионной стойкостью н в зоне брызг. Обрызгивание хорошо аэрированной морской водой способствует сохранности пассивной пленки на алюминии. Как и в случае других сред, необходимо избегать на.тачия в конструкции щелей и мест, где может скапливаться вода. Вероятность зарождения пит-тингов на алюминии в зоне брызг сравнительно мала, однако если питтинговая коррозия все же начинается, то в дальнейшем ее скорость может быть достаточно высокой. [c.135]

Ряд исследований был посвящен изучению коррозионного растрескивания бериллия под напряжением в солевых растворах. Согласно имеющимся на сегодняшний день данным технически чистый бериллий не склонен к коррозии под напряжением в солевых растворах или в морской воде. В то же время сильная питтинговая коррозия, происходящая в этих средах, значительно снижает способность бериллия выдерживать напряжение. Согласно некоторым данным приложенное напряжение, хотя и не сопровождается увеличением плотности питтингов на поверхности, способствует ускоренному росту отдельных питтпнгов. Применение бериллия в морских условиях требует принятия дополнительных мер противокоррозионной защиты. Высокой устойчивостью в солевых растворах обладают анодированные покрытия с пропиткой силикатом натрия. Используются также алюминиевые покрытия с керамическим связующим (Serme Tel W). Прекрасные результаты получены при нанесении двойного слоя такого материала на предварительно обдутую металлической крошкой поверхность бериллия (сушка при 80 °С п отверждение при 343 С) ГЮ7]. В морских атмосферах это покрытие может использоваться при температурах свыше 200 °С, тогда как анодированное покрытие в этих условиях становится неустойчивым. [c.158]

ПИТТИНГОВАЯ КОРРОЗИЯ, вид коррозии, очаги к-рой в начальной стадии имеют вид точек, а в развитом состоянии — коррозионных язв. Возникает чаще всего на наиб, активных структурных участках пов-сти пассивирующихся металлов и сплавов в электролитич. средах, содержащих адсорбирующиеся анионы (обычно анионы галогенов). Обусловлена тем, что при значениях электродного потенциала, превышающих нек-рый критич. потенциал пштив-гообразования, прекращается возобновление ( залечивание ) пассивирующего слоя (см. Пассивность металлов). Для предотвращения П. к. использ. легирование, добавление в р-р ингибиторов, электрохим. защиту и др. ПИХТОВОЕ МАСЛО, эфирное масло из хвои и молодых веток пихты. Жидк. 0,895—0,915, 1,46 90—1,4720, [c.444]

Легирование молибденом повышает общую коррозионную стойкость аустенитных сталей в хлоридных средах, в том числе заметно возрастает устойчивость против питтинговой коррозии. Однако введение до 2—3 % Мо снилоет устойчивость сталей с 12—40 % N1 против КР в кипящем 42—45 %-ном растворе М С1а и в хлоридсодержащих водных средах при высокой температуре. Отрицательное влияние отмечается уже при незначи-телыюм, примесном количестве молибдена. [c.125]

Данилов А. М., Бару Р. Л., Тимонин В. А. Концентрационно-температур-ные границы склонности хромоникелевых сталей к питтинговой коррозии и коррозионному растрескиванию в роданидсодержащих средах//Тез. док. Научно-практич. конф, Борьба с коррозией в химической промышленности. Кириши. 1979. С. И—12. [c.138]

Азолы, как правило, плохо растворимы в воде, поэтому их вводят в коррозионную среду в виде спиртовых раствот ров. Увеличение концентрации специфически адсорбирующихся на меди анионов (С1-, Вг ) приводит к снижению эффективности защитного действия азолов и повыщает опасность появления очагов питтинговой и язвенной коррозии. [c.184]

Питтингообразование алюминия интенсивно развивается в речных водах, содержащих хлориды, карбонаты и медь. Влияние меди особенно существенно в жесткой воде, так, содержание 0,02 мг/л меди способно привести к питтинговой коррозии алюминия. В мягкой воде, несмотря на ее большую коррозионную агрессивность, опасная концентрация меди выше, но и растворимость меди в мягкой воде больше. Образовавшийся на поверхности алюминия питтинг может развиваться в средах, которые сами по себе не способны вызвать коррозию. Во всех речных водах скорость роста глубины поражения быстро снижается со временем. При движении воды со скоростью >0,3 м/с питтингообразование замедляется или вообще подавляется. Повышение температуры может интенсифицировать процесс развития питтингов, но в то же время при температуре выше 50 °С в агрессивных жестких водных средах питтингообразование подавляется вследствие образования защитных пленок оксидов. [c.54]

Установлено, что в указанных средах наблюдается питтинговая коррозия, которая ориентирована строго вдоль направления вытягавания изделий. Характер распределения питтингов не зависит от формы изделий, ибо все участки внешней и внутренней поверхностей сложных изделий подвергаются коррозионному разрушению в равной степени. [c.59]

Автору приходилось наблюдать случаи, когда попадание незначительных количеств ионов хлора в окислительные среды приводило к катастрофическим последствиям. Развитие питтинговой коррозии сопровождалось коррозионным растрескиванием и окончилось сквозным разрушением аппаратов. За последнее время в связи с решением проблемы опреснения морской воды вопросы питтинговой коррозии нержавеющих сталей приобрели, особое значение. [c.280]

Представляло интерес получить непосредственные доказательства в пользу выдвигаемого нами механизма питтинговой коррозии. Очевидно, если питтинговая коррозия представляет собой вид щелевой коррозии, в которой особенности электрохимического поведения металла обусловлены, как известно, лишь различием в доступе коррозионной среды и отводе продуктов коррозии, то при обеспечении одинакового доступа электролита к питтингу и остальной поверхности питтинговая коррозия должна прекратиться. Опыты, поставленные с этой целью, подтвердили эти предположения. Оказывается, если вскрыть возникшие на поверхности металла питтинги и тем самым обеспечить к ним свободный доступ электролита, то они перестают расти, в то время как невскрытые питтинги, куда доступ электролита затруднен, продолжают непрерывно расти (рис. 174). [c.336]

К мартенсито-ферритным относится сталь 12X13. В отличие от мартенситных сталей она характеризуется меньшей твердостью, большей пластичностью, повышенной вязкостью и удовлетворительной свариваемостью по коррозионной стойкости близка к сталям мартенситного класса. Стали с 13 %Сг имеют пониженную стойкость к питтинговой коррозии и коррозионному растрескиванию в средах, содержащих ионы хлора. [c.156]

Таким образом, титан, легированный катодными добавками, а также некоторые сплавы титана, модифицированные Рё или Р1, обладают довольно редким и ценным свойством как конструкционный металлический материал для химической промышленности, а именно, одно1временной коррозионной стойкости как в окислительных, так и в неокислительных кислых средах. Установлена также повышенная стойкость титана и некоторых егО сплавов, модифицированных палладием, по сравнению с теми же сплавами без палладия в условиях щелевой, питтинговой коррозии и растрескивающей коррозии [76, 77]. [c.51]