Стабилизированное движение

Высота участка стабилизированного движения частиц, м Нет = (V - Уз)х = (5,3 - 2,64) 3,96 = 10,54. [c.195]

Законы распределения скоростей потока по сечению трубопровода для гидродинамически стабилизированного движения. [c.365]

Как отмечалось, местные сопротивления создают де-( рмацию потока, которая распространяется на значительный участок примыкающего трубопровода, где происходит постепенная стабилизация профиля скоростей вся потеря напора на этом участке должна быть отнесена к местной потере. Однако для удобства расчетов принято условно вычислять местную потерю как разность между полной потерей напора на участке местной деформации потока и потерей трения в примыкающем трубопроводе при равномерном (стабилизированном) движении жидкости. [c.146]

Основная особенность потоков газовзвеси — неравномерность распределения твердого компонента по длине канала. Весь поток можно условно разделить на начальный участок, на котором относительная скорость между газом и дисперсным материалом является величиной переменной, и участок стабилизированного движения. Начальный участок принято называть участком разгона. [c.4]

Для участка стабилизированного движения потока газовзвеси, на котором значения коэффициентов теплообмена между газовым и дисперсным компонентами постоянны, или для участка разгона, когда процесс теплообмена протекает при таких условиях, что коэффициент теплообмена можно с определенной погрешностью принять величиной постоянной (см. главу И) [c.154]

Как было показано выще, при рассмотрении теплоотдачи к жидкости, движущейся в трубе, различают два участка участок стабилизированного движения с сформированным по сечению профилем температур и предшествующий ему входной (термически не стабилизированный) участок, по длине которого происходит [c.309]

В целях создания приближенной методики расчета принимается [82], что для достаточно мелких капель участок их ускоренного движения пренебрежимо мал, а на основном пути стабилизированного движения относительная скорость капли и потока газа равна скорости витания капли. Тогда время пребывания капли в цилиндрической камере x=V/ Svz), где 5— площадь поперечного сечения цилиндрического аппарата. Для сушильных камер, имеющих коническую нижнюю часть, к времени пребывания в цилиндрической части камеры добавляется время пребывания частицы в конической части аппарата Тк, значение которого может быть определено в общем случае численным интегрированием уравнения движения (5.218) с переменным значением скорости газа. [c.361]

При стабилизированном движении парового потока величина dy/dz не зависит от г. Это означает, что можно пренебречь концевыми эффектами. [c.84]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению. [c.37]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению, которое устанавливается на некотором расстоянии от входа жидкости в трубу. [c.35]

Если естественная в машине статическая нагрузка подшипников невелика, то с целью стабилизирования движения роторов ее можно повысить искусственно. Иначе устойчивость достигается изменением подшипникового зазора Яо, размеров подшипника L и и вязкости смазки. При этом следует различать два режима характерный для быстроходных турбомашин режим работы при малых статических эксцентрицитетах и режим работы при больших эксцентрицитетах. В первом случае устойчивость движения повышается при увеличении нагрузки С и уменьшении зазора Яо, тогда как остальные параметры оказывают слабое влияние. Во втором случае движение ротора становится более устойчивым при увеличении зазора Яо и нагрузки С или при уменьшении вязкости смазки ц и размеров подшипника Ь и Р. Инерционное воздействие смазки незначительно повышает устойчивость нагруженных роторов, а переход к турбулентному режиму течения смазки, по-видимому, немного снижает их устойчивость. [c.105]

В гидростатических или газостатических опорах рабочие детали (плита, ротор и т. п.) поддерживаются на слое жидкостной или газовой смазки, подаваемой от насоса при избыточном давлении. Такие опоры были предложены свыше 100 лет назад. Первоначально при их применении преследовалась цель устранить полусухое трение при медленном перемещении деталей и облегчить тем самым запуск роторов турбомашин. Впоследствии выяснилось, что гидростатические опоры обладают ценными упругими и демпфирующими свойствами и могут быть использованы для стабилизирования движения быстроходных роторов. Эти положительные качества гидростатических опор достигаются вследствие повышения давления подаваемой смазки, увеличения ее расхода, применения регулирующих органов на смазочных коммуникациях и некоторого усложнения конфигурации подшипников. Поэтому гидростатические радиальные подщипники применяются преимущественно в быстроходных или, наоборот, в весьма тихоходных ответственных машинах. Кроме того, в турбомашинах нередко применяются осевые гидростатические опоры (подпятники). Имея в виду эти конструкции, рассмотрим сначала простейшую (для наглядности) гидростатическую опору, поддерживающую массивную, плоскую, весьма широкую В 3> Ь) плиту (рис. 31). Здесь смазка подается при постоянном, обеспечиваемом регулятором 2 давлении р, про.хо-дит щелевой дроссельный канал длиной а, поступает в камеру с длиной 2Ьк и высотой Як и вытекает по краям плиты в окру-жащее пространство, в котором давление имеет значение Ра-Усложним несколько эту конструкцию, предположив, что дно камеры покрыто слоем упругого материала. Тогда высота ка.меры Як зависит от давления в ней рк и выражается соотношением [c.144]

Упругие и демпфирующие свойства смазочного слоя рассмотренных гидростатических и газостатических опор представляют собой эффективное средство для стабилизирования движения вращающихся валов. Поэтому гидростатические подшипники получили значительное распространение в быстро-.ходных турбомашинах. [c.156]

Это условие устойчивости существенно отличается от прежних условий (76), (77). При большом вязком сопротивлении, когда 2у, здесь ротор устойчив при угловых скоростях вращения, вдвое меньших, чем по соотношению (76). Однако при малом вязком сопротивлении, когда д <С 0 , область устойчивости весьма расширяется и распространяется на большие значения угловой скорости. Таким образом, для маловязкой смазки не обладающие осевой симметрией гидростатические опоры весьма выгодны в отношении стабилизирования движения роторов. [c.167]

Для тяжелых, дорогих турбомашин некоторое усложнение конструкции демпфера не играет существенной роли, если этим достигается его большее совершенство, его большая эффективность в отношении стабилизирования движения ротора. Для турбомашин с переменным числом оборотов или иными существенно изменяющимися условиями работы могут быть построены демпферы с автоматически регулируемой величиной вязкого сопротивления. Это достигается изменением длины вязкого слоя с посредством выдвижных втулок или же изменением толщины слоя Не установкой проставок из чувствительных к изменению температуры пластмассовых втулок. Для этой же цели может специально изменяться или, наоборот, поддерживаться постоянная температура, а вместе с ней и вязкость демпферной жидкости. [c.204]

Рассмотренные простейшие задачи выявляют большую эффективность внешнего трения в отношении стабилизирования движения роторов с подшипниками скольжения. Вместе с тем оказывается, что различные конструкции роторов обладают существенно отличающимися особенностями, что заставляет внимательно относиться к подбору параметров демпфера и к его отладке. Наиболее общей чертой рассмотренных задач о колебаниях роторов с подшипниками скольжения является то, что устойчивое состояние ротора достигается при повышенных скоростях вращения и сохраняется при больших амплитудах колебаний. [c.222]

Заманчиво использовать гироскопические силы для стабилизирования движения роторов, устраняя их цилиндрическую прецессию путем нарушения симметрии системы. Однако это не приводит к желаемым результатам. Чтобы убедиться в этом, рассмотрим осесимметричный ротор (рис. 54), несимметричный относительно своей середины, вращающийся в неодинаковых цилиндрических подшипниках со сплошной жидкостной смазкой. [c.225]

При малых угловых скоростях вращения гидравлические демпферы не обеспечивают устойчивости движения статически ненагруженных роторов с простыми цилиндрическими подшипниками. На практике при таких скоростях движение роторов обычно стабилизируется под действием весовой или иной постоянной нагрузки. Если же эта нагрузка оказывается недостаточной, то для стабилизирования движения в этой зоне угловых скоростей используют гидростатические подшипники. [c.237]

Применение демпфера, подобно другим способам стабилизирования движения роторов, влечет за собой некоторое усложнение конструкции турбомашин и ее расчетов. И это естественно, как естественны затраты на улучшение качества. Вместе с тем используя демпферы, можно упростить другие узлы турбомашины или повысить их эффективность. С применением демпферов можно строить турбомашины повышенной быстроходности, с более гибкими роторами и т. п. По сравнению с другими средствами стабилизирования движения роторов демпферы выгодно отличаются способностью подавлять весьма различные возбуждающие колебания силы при высоких скоростях вращения и потому являются вполне конкурентоспособными конструктивными узлами машин. [c.251]

Если параметры L, R, л, со, G полагать заданными, то отсюда можно найти казалось бы оптимальное значение Яо = Яо . Действительно, можно предполагать, что вследствие колебаний ротора минимальная толщина смазочного слоя Я хотя и уменьшится, но все же останется большей, чем в других с.тучаях. Однако такое простое предположение, хотя и справедливо для некоторых режимов вынужденных колебаний (см. гл. И, п. 4), все же часто не оправдывается. Если для стабилизирования движения ротора используется статическая нагрузка, то при этом согласно соотношениям (28) гл. III, (31) гл. III необходим либо малый зазор Но = Но так что Но , < Яо , либо большой статический эксцентрицитет о- В последнем случае для стабилизирования движения может потребоваться значительное увеличение зазора Но сверх значения Яо или уменьшение размеров подшипника L, R я вязкости смазки i. При этом улучшение динамического состояния подшипникового узла в рабочем режиме сопровождается некоторым ухудшением его работы при запуске машины. [c.255]

Устойчивость автоколебаний и другие их характеристики более отклоняются от расчетных значений, хотя в качественном отношении теоретические зависимости оправдываются. Частота автоколебаний в момент их возникновения обычно весьма близка к ее расчетному значению. Устойчивость роторов промышленных машин обычно оказывается более высокой, чем это следует из частных теоретических расчетов. Так, многие роторы промышленных машин удовлетворительно работают за пределами расчетных областей устойчивости. Для стабилизирования движения многих роторов оказывается достаточным лишь один из двух подшипников помещать на упруго-демпферную опору, что не полностью соответствует расчетам. Вместе с тем при расчетах могут оказаться рассмотренными не все причины колебаний, что подчас приводит к неожиданной потере устойчивости движения ротора. Непредусмотренные колебания часто возникают после ремонта или при переделке турбомашины, после замены колес ротора на более легкие или более тяжелые колеса или на колеса с иной посадкой на вал. [c.283]

Настоящая статья дополняет работы [1], (2], [3], Здесь на основании уравнения Рейнольдса находят силы, действующие в подшипнике на цапфу колеблющегося ротора, анализируют устойчивость его движения и определяют оптимальные параметры демпферов для стабилизирования движения роторов. [c.110]

Очень сложен анализ значительных колебаний нагруженных роторов с амплитудой, сопоставимой со статическим смещением цапфы или большей его. По своим свойствам эти колебания приближаются к описанным выше колебаниям ненагруженных роторов и менее устойчивы, чем малые колебания нагруженных роторов. В промышленных турбомашинах нередко наблюдается спокойная работа роторов вплоть до значительного случайного толчка (кратковременного возмущения), вызывающего автоколебания. Поэтому стабилизирование движения роторов статической нагрузкой не является надежным в отличие от демпферов. Кроме того, специальное повышение статической нагрузки обусловливает увеличение потерь энергии на трение в отличие от демпферов, где наибольшая устойчивость системы достигается при минимальном расходе энергии в процессе колебаний. [c.121]

Рассчитывая демпферы для стабилизирования движений слон- -ных роторов нового типа, необходимо при различных параметрах демпфера определить границы области устойчивости, найти коэффициенты возрастания и затухания колебаний в период запуска. машины, рассмотреть демпфированные колебания ротора под действием неуравновешенности и других возмущений. Формулы для таких расчетов имеются в настоящей работе и в работах [2], [3]. Машины с одной демпферной опорой проще в изготовлении, но рассчитываются сложнее, чем симметричные машины с двумя демпферами, сохраняющие устойчивость в более тяжелых условиях. Объем вычислительной работы значительно сокращается при использовании простых двухопорных роторов жестких и гибких с одним колесом или с большим числом почти одинаковых колес и с валом почти постоянного сечения. Для таких роторов пока [c.121]

Стабилизирование движения ротора может быть осуществлено также с помощью подшипников с вкладышами, выполненными из пластического, упруговязкого материала и помещенными на жестком основании. Здесь зазор в подшипнике зависит ле только от положения ротора, но и от мгновенного избыточного гидродинамического давления Р-Ра в смазочном слое и выражается соотношением [c.84]

При стабилизированном движении среды, при установившемся скоростном поле обратимая часть перепада давления обращается в нуль. В этом случае перепад давления сводится к сопротивлению. [c.52]

Значения коэффициента теплоотдачи С1 справедливы в этом случае для участка со стабилизированным движением теплоносителя, т. е. при отношении длины трубы к диаметру // >50. При отношении // <50 полученные из уравнения (3.11) значения коэффициента теплоотдачи С1 должны быть умножены на коэффициент е , определяемый из табл. 3. [c.74]

На участке стабилизированного движения (ы ст — Ик) [c.249]

Время движения частиц на участке стабилизированного движения Хст = т — Тр= 0,802 — 0,259=3 0,543 с Скорость подъема материала на участке стабилизированного движения [c.250]

Ист=19,36 — 0,57 = 18,79 м/с Высота участка стабилизированного движения [c.250]

Время движения частиц на участке стабилизированного движения Тст = Т — Тр = 0,344 — 0,259 = 0,085 с Высота участка стабилизированного движения [c.251]

Обычно рассматривают два периода движения одиночной частицы. В периоде разгона на участке р частица увеличивает скорость от начальной (часто принимаемой равной нулю) до скорости стабилизированного движения. Вместе со скоростью движения частиц монодисперсного материала меняются и прочие зависящие от нее характеристики коэффициент скольжения фц,, представляющий собой отношение скорости сплошной фазы т к скорости частицы и, истинные массовая р. (в кг/кг) и объемная Р (в м /м ) концентрации материала. Они переменны до тех пор, пока переменна скорость частицы. В период стабилизации движения на участке эти величины постоянны. [c.42]

После того как начальная скорость капли перестанет оказывать влияние на ее движение, вертикальная составляющая стабилизированного движения капли в восходящем потоке пара будет составлять Юу = со" — со . Если ю,, < со", то капля будет унесена потоком из парогазового пространства, а если Ид > со", то капля упадет Обратно на зеркало испарения. [c.171]

Перераспределение колебаний между частями механической системы и уменьшение колебаний наиболее важных ее частей достигается путем их виброизоляции или путем виброизоляции источников возбуждения с помощью упругих элементов. Резкое местное перераспределение колебаний может быть получено с помощью антивибраторов. Кардинальное повышение устойчивости механических систем достигается при помощи демпферов, когда в систему вводятся силы вязкого или иного трения, столь необходимые для стабилизирования движения. При всех этих мероприятиях возбуждающие колебания силы остаются без изменения, так как перестраивается лишь небольшая часть механизма. Применение специальных деталей и устройств для повышения устойчивости механизма позволяет лучшим образом выполнить его рабочие части, не считаясь с возможным увеличением в них возбуждающих колебания сил. [c.343]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению, которое устанавливается на некотором рассто я НИИ от входа жидкости в трубу. По опытам Никурад-зе для турбулентного движения это расстояние л 40 /. [c.36]

Рассмотренные выше способы стабилизирования движения роторов посредством статического их нагружения (гл. III, пп. 2 и 3), гидростатического воздейств подводимой смазки (гл. IV, п. 3), специального выполнения конфигурации смазочного слоя (гл. IV, п. 1) и другие не вполне удовлетворяют постоянно возрастающим запросам промышленности. Одним из эффективных способов повышения устойчивости движения роторов и других механизмов является демпфирование колебаний при помощи специальных устройств—демпферов. Характерным их свойством является наличие трения, успокаивающего колебания, и упругих элементов, несколько преобразующих колебательную систему и создающих более подходящие условия для рассеяния энергии колебаний. В процессе демпфирования колебаний может быть достигнуто состояние, при котором парализуется сам подвод энергии на колебательные движения от возбудителя колебаний, и тогда расходуемая работающей машиной мощность при подключении демпфера не только не возрастает, но даже уменьшается. В отличие от большинства других способов стабилизирования движения при наличии демпферов может быть сохранена высокая несущая способность простых цилиндрических подшипников скольжения. [c.196]

Наряду с этими устойчивыми колебаниями характеристическое уравнение (69) определяет колебания ротора, зависящие от угловой скорости его вращения. По мере возрастания угловой скорости вращения ротора первоначальное неустойчивое его состояние становится устойчивым и остается таким, если внутреннее трение в податливых деталях корпуса достаточно велико. В более обычном случае малого внутреннего трения по мере увеличения скорости вращения ротора он последовательно проходит чередующиеся области неустойчивого и устойчивого состояния. При этом коэффициенты возрастания и затухания колебаний имеют тенденцию уменьшаться с ростом угловой скорости вращения ротора. Вследствие этого небольшие изменения формы подшипника, несколько уменьшающие возбуждающее действие смазочного слоя, оказываются достаточными для стабилизирования движения ротора. В общем же упругая податливость корпуса может приводить к заметному изменению границ областей устойчивости и к разделению этих колебаний на более узкие и многочисленные участки. Вследствие этого несколько усложняются расчет и виброотладка роторов. [c.232]

На рис. 1 схематично представлена кривая проскока (t) в том виде, как ее можно наблюдать в описанных условиях. Отрезок кривой / соответствует уже стабилизированному движению введенной неизменной смеси в трубке перед колонкой так как на этом отрезке просто вытесняется чистый газ-носитель, заполнявший колонку перед началом опыта, то sjie b dVJdt = Fi (прямая на рисунке продлена далее пунктиром). Однако как только смесь достигает слоя сорбента в колонке, то начинается процесс сорбции (адсорбции или растворения в жидкой неподвижной фазе), что приводит к удалению из потока газа соответствующего количества вещества, что, вследствие постоянства давления и высокой сжимаемости газов, приводит к соответствующему уменьшению скорости потока чистого газа-носителя. Опыт показывает, что скорость выхода вскоре становится постоянной (отрезок II), что является признаком входа фронта целиком в колонку, т. е. сорбция на входе достигает равновесной величины с другой стороны, фронт, по крайней мере его центр тяжести, движется далее по колонке с постоянной скоростью. Однако как только фронт начинает выходить из колонки, эффект сорбции, уменьшающий скорость потока, понижается и скорость выхода газа начинает возрастать, пока не станет снова равной скорости входа в колонку, после чего фронт полностью выходит из колонки. С этого времени линия Vg проходит параллельно прямой Fit (отрезок III). [c.180]

Раз1В1итое турбулентное движение устанавливается в трубах при стабилизированном движении лишь при числе Рейнольдса, большем 10 000, в интервале между 2 200переходный режим, еще недостаточно изученный. Если турбулентность потока вызывается в основном искусствен 1ым путем, то интервал переходного режима сокращается. В условиях электрических печей турбулентность пото ка вызывается главным образом искусственным путем, поэтому мож но считать, что уже при Re>4 500 в них имеет место развитое турбулентное движение. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология