Нейтрализаторы в производстве серной кислоты

Значительную опасность представляли процессы нейтрализации азотной кислоты аммиаком, поскольку дозировка и перемешивание серной и азотной кислот перед нейтрализатором были неудовлетворительными. Серную кислоту дозировали в трубопровод азотной кислоты непосредственно перед нейтрализатором. При нарушениях режима дозировки не всегда обеспечивалось необходимое смешивание кислот, что приводило к попаданию серной. кислоты в аппарат нейтрализации, экзотермическому взаимодействию концентрированной серной кислоты с водными растворами аммиачной селитры и выделению оксидов азота, которые образуют с аммиаком взрывчатые нитритные соли. Поскольку смешивание серной кислоты с водными растворами азотной кислоты и аммиачной селитры является экзотермическим процессом, в аппарате нейтрализации могли создаваться локальные зоны перегрева, в которых инициировалось тепловое разложение аммиачной селитры. Поэтому во многих отечественных производствах аммиачной селитры были изменены схемы и условия смешивания кислот, что позволило повысить степень безопасности процессов. И все же на одном из заводов не были приняты меры по усовершенствованию узлов смешивания, что при нарушении режима дозировки привело к локальным перегревам реакционной массы в нейтрализаторе, к тепловому разложению аммиачной селитры и ее детонации. [c.157]

При производстве суспензионных полистиролов и сополимеров стирола ПС-С, ПСВ, УПС, МСП, СН и других в качестве стабилизатора суспензии применяют фосфаты кальция. Образующиеся мутные сточные воды со стирольным запахом в виде смеси маточного раствора и промывных вод загрязнены органическими и минеральными веществами (табл. 1.9), имеют кислую реакцию (pH 2,2—6) и оптическую плотность до 3,0. Содержащиеся в стоках ионы Са-"" и РО при нейтрализации щелочью образуют нерастворимые и труднорастворимые фосфаты кальция и гидроокись кальция, выпадающие в осадок. При pH > 11 имеет место практически полное удаление из сточной воды фосфора и соответствующего ему количества ионов кальция (рис. 1.24) в виде медленно осаждающихся мелких кристаллов нерастворимых фосфатов. С целью увеличения скорости осаждения используют добавки флокулянта — полиакриламида в количестве 5— 20 мг/л (рис. 1.25). Исходные сточные воды после усреднения направляют в коагулятор —емкость с мешалкой, куда вводят 10%-ный раствор ЫаОН. Расход ЫаОН (100 %-ного), обеспечивающий pH 11 — 12, составляет примерно 0,6—2,6 кг/м . После коагуляции сточную воду смешивают с 0,1 %-ным раствором полиакриламида и переводят в отстойник. Образующийся после отстаивания в течение 0,5—1 ч осадок с влажностью 97,5—99,2 % и зольностью 60— 65 % составляет 10—25 % от объема очищаемых сточных вод. Из отстойника осадок направляют на обезвоживание в центрифугу типа НОГШ или ОГШ. При факторе разделения 1000—2000 влажность осадка, выгружаемого шнеком, снижается до 85—92 %, а объем осадка —до 1,5—3 % от объема исходного стока. Осадок после центрифуги нейтрализуют кислотой и направляют в отвал, а фугат, составляющий 7—23,0 % от объема исходного стока, собирается в сборнике и подвергается повторной обработке флоку-лянтом и осветлению в отстойнике. Осветленную сточную воду после отстойника нейтрализуют 10 %-ным раствором серной кислоты в нейтрализаторе до рП 6,5—8,5 и сбрасывают на биоло- [c.74]

На рис. 7.15 представлена технологическая схема установки непрерывного сульфатирования высших синтетических спиртов С — ao серным ангидридом, содержащимся в контактном газе производства серной кислоты (6,5% (об.) SOj, 0,5% SO2, 11% Oj, 82% N2). Смесь циркулирующего кислого алкилсульфата и свежего спирта подается в нижнюю часть реактора 1 с мешалкой, в который вводится газ, содержащий SO3. Требуемая температура 36—43 °С обеспечивается циркуляцией сульфомассы через наружный холодильник 2. Таким же образом отводится теплота нейтрализации. В нейтрализатор 3 вводится хлор или гипохлорит для отбеливания алкилсульфата. При мольном отношении серный ангидрид/спирты, близком к единице, степень превращения спирта составляет 80— [c.245]

Для выделения бензола и фенолов экстракт смешивают с раствором щелочи, при этом фенолы экстрагируются в виде фенолятов натрия. По мере накопления фенолов щелочь периодически перекачивают в нейтрализатор, в котором отгоняется с паром бензол и при подкислении серной кислотой освобождаются фенолы. Образующийся сульфат натрия является отходом производства. Регенерированный экстрагент отстаивается от шлама и возвращается в экстрактор. Периодически этот экстрагент необходимо подвергать дистилляции. [c.646]

Рис. 49. Принципиальная схема производства а-метилстирола /—сборник изопропилбензола , 4, 22, 3 , 35—насосы 3, подогреватели <—фильтр воздуха 5—окислительная колонна 6, 9, 12, 20, 29—водяные холодильники 7—рассольный холодильник —сборник реакционной смеси /О—мерник раствора NaOH //—реакторы 13, 34, ff—приемники 15, 27—разделительные сосуды /5—нейтрализатор /7—мерник серной кислоты 18, гл—центрифуги 19, 25—ректификационные колонны 21, 0—сборники 2i—испаритель

По истечении 3—4 суток после того как в эфиризатор были залиты серная кислота и спирт, приступают к производству сырого эфира. Для этого перед пуском эфиризатора открывают вентиль на трубопроводе сырого эфира над нейтрализатором, тщательно проверяют, не оставлены ли на линиях после ремонта заглушки и лишь после этого открывают паровые вентили для пуска в змеевики водяного пара. Нагрев этилсерной кислоты должен производиться медленно (температура смеси за час должна повышаться не более чем на 15—20°). Давление пара рекомендуется держать в пределах 2,5—3 ати. Более высокое давление вредно и приводит к разрыву змеевиков. Одновременно с пуском Б змеевики пара производят подогрев спиртовой колонны и впуск щелочи в нейтрализатор. [c.161]

Схема производства изопрена приведена на рис. 2.16. Процесс конденсации проводится в двух последовательно соединенных реакторах. Изобутан-изобутиленовая фракция поступает в нижнюю часть второго реактора, куда подается также серная кислота. Смесь свежего и возвратного формалина подвергается очистке и поступает в верхнюю часть первого реактора. Реакционная масса из первого реактора направляется на нейтрализацию и отмывку от формальдегида в нейтрализатор 2, а затем в отстойник 3. Углеводородный слой из отстойника подается в ректификационную колонну 4 для выделения бутан-бутеновой фракции, которая в колонне 5 разделяется на изобутан-изобутиленовую фракцию и бутены-2. Далее от углеводородного слоя в колоннах 6 н 7 [c.124]

Дальнейший гидролиз производится в последующем аппарате — отпарной колонне-генераторе, куда поступают описанная выше смесь и водяной пар. Здесь завершается гидролиз этилсерной кислоты и диэтилсульфата и из жидкости отгоняются этанол, эфир и некоторое количество воды. Температура в верхней части колонны поддерживается на уровне 110° С, нижней — 125 °С. Разбавленная 45—47%-ная серная кислота вытекает из нижней части колонны. Ее очищают от содержащихся в ней смолистых веществ (полимеры и другие органические вещества) и направляют на упаривание с целью получения 90— 91%-ной серной кислоты. Концентрированную кислоту укрепляют олеумом до концентрации 97—98% и возвращают в цикл абсорбции этилена. На некоторых заводах кислоту после концентрирования используют для производства суперфосфата. В этом случае концентрацию доводят до 75—77%. Паро-газовая смесь, выходящая из верхней части отпарной колонны, поступает в нейтрализатор, в котором она барботирует через щелочной раствор. Нейтрализованная омесь переходит в конденсаторы из последних сконденсированные пары спирта и воды выводятся в виде спирта-сырца примерно следующего состава, % вес. этиловый спирт — 25—35 диэтиловый эфир —3— 5 вода — 60—65 полимеры — 0,05. [c.147]

Двухступенчатые туманоуловители. В последние годы разработаны несколько установок для улавливания аэрозолей растворимых аммонийных солей аммиачной селитры от нейтрализаторов и башен грануляции, карбамида от башен грануляции, сульфата аммония в системах санитарной аммиачной очистки отходящих газов от сернистого ангидрида в производстве серной кислоты. Это двухступенчатые установки, состоящие из орошаемого из форсунок брызгоуловителя в качестве первой ступени и низкоскоростного фильтра-туманоулови-теля в качестве второй ступени (рис. 5.15). [c.165]

В момент обследования этого производства было обнаружено на 1 т готовой продукции сбрасывалось 1, 172 т сточных вод, состоящих из концентрированного раствора сульфата натрия, образующихся при утилизации 99 кг 100%-ной серной кислоты 80 кг 100%-ного МаОН. Экономическая оценка в ценах 1990 года показала, что в стоки сливалось141 тыс руб в год коэффициент оборачиваемости реакционного объема сульфураторов и нейтрализаторов составлял, соответственно, 0,45 и [c.28]

По схеме производства этриола (рис. 69) [33] сырье —обезметаноленный формалин, масляный альдегид и водный раствор едкого натра поступает в реактор с мешалкой I. Синтез проводится при 30—50 °С, причем избыточное тепло отводится хладо-агентом. Продукты реакции нейтрализуются серной кислотой в нейтрализаторе 2 и поступают в отстойник 3, где отделяются от шлама солей (смесь формиата и сульфата натрия). Последний подается в центрифугу 4, на. которой жидкие продукты отделяются от твердой фазы. Водный раствор продуктов реакции из отстойника 3 направляется на ректификационную колонну 5. В качестве погона на этой колонне отбирается водно-метанольный раствор формальдегида. Кубовый продукт колонны 5 поступает в верхнюю часть экстракционной колонны 6, в нижнюю часть которой подается экстрагент — этилацетат. Рафинатный раствор из низа экстрактора поступает на выделение формиата натрия и далее на биоочистку. Фаза экстракта из верха колонны 6 подается на ректификационную колонну 7 для рекуперации. Кубовый продукт [c.213]

В сатураторе наряду с сульфатом аммония образуются продукты реакции серной кислоты с пиридиновыми основаниями, содержащимися в коксовом газе. Эти продукты широко используются для производства ряда медицинских препаратов, витаминов и др., поэтому для их выделения часть маточного раствора из приемника 10 подают в нейтрали затор пиридиновой установки (на рисунке не показан). Здесь кислый маточный раствор нейтрализуется газообразным аммиаком, выделенным из надсмольцой воды сульфатные соли пиридина разлагаются, выделившиеся пиридиновые основания испаряются, поскольку температура в нейтрализаторе за счет тепла реакции достигает 100° С и более. Далее при охлаждении до 28—30° С пиридиновые основания К9нденсируются и поступают на дальнейшую переработку. [c.231]

В серной кислоте, кроме нитрозы, содержатся также некоторые сернокислые соли, которые оказывают вредное влияние на процесс кристаллизации сульфата аммония. Особенно вредными для производства являются сернокислое железо Fe (S04)., и сернокислый алюминий А1.Д504)з. Эти соли, взаимодействуя с аммиаком, поступающим в сатуратор, образуют коллоидальные осадки в виде гидратов окислов железа и алюминия, которые тормозят процесс кристаллизации сульфата аммония. Они обволакивают кристаллы, задерживают их рост, затрудняют отделение от кристаллов влаги и пр. Таким образом, вредное влияние коллоидальных осадков довольно велико. Для того чтобы осла бить это влияние, в нейтрализаторе всегда поддерживают избыточную кислотность (5—-7% вес.), чтобы указанные соли оставались в растворе. [c.145]

Очистка сточных вод производств неорганического синтеза. В сточных водах, сбрасываемых в сутки предприятиями неорганического синтеза, содержится около 3500 т солей. Среди этих предприятий можно выделить группу с почти одинаковым качеством сточных вод, требующих идентичных методов очистки. К этой группе относятся предприятия, производящие серную кислоту и фосфорные удобрения для них требуется строительство сооружений для нейтрализации сточных вод, содержащие, как правило, более 1 г/л Н2504. Эти воды пропускают через нейтрализаторы и отводят в водоемы, где они соединяются с сульфатными водами предприятий других отраслей промышленности. [c.23]

В производстве ванилина для учета по стадиям можно рекомендовать учитывать количества сырья и едкого натра, употребляемых на приготовление реакционной смеои реакционной смеси, идущей на варку реакционной массы конденсата пара, содержащегося в ней реакционной массы, заданной из реактора в нейтрализатор серной кислоты, расходуемой на нейтрализацию нейтрализата, передаваемого в нейтрализационное отделение продукта, собранного после нейтрализации бензола, расходуемого на экстракцию регенерированного бензола реакционной массы, [c.337]

При традиционном аппаратурном оформлении на производстве процесс оксимирования осуществляется по двухступенчатой схеме. На первой ступени реакция протекает при стопроцентном избытке (от стехиометрии) циклогексанона в реакторе, представляющем собой емкостной аппарат с турбинной мешалкой. Из реактора первой ступени реакционная смесь поступает в реактор-нейтрализатор для нейтрализации свободной-серной кислоты, выделившейся при окси-мированни, 24%-НОЙ аммиачной водой. Конструкция реактора-нейтрализатора аналогична конструкции реактора, оксимирования. В реакторе-нейтрализаторе поддерживается pH 5,5—6,7. Из реактора-нейтрализатора продукты реакции самотеком отводятся в отстойник, нз которого органический слой (смесь циклогексанона и циклогексаноноксима) подается в реактор оксимировании второй ступени. В этом реакторе реакция проводится при избытке ГАС. Из реактора второй ступени, конструкция которого аналогична конструкции реактора первой стунени, продукты реакции поступают в реактор-нейтрализатор второй ступени, аналогичный по конструкции нейтрализатору первой ступени. В этом реакторе pH среды находится в пределах 5,5—6,7. [c.157]

В соответствии со следующим способом очистки отработанную серную кислоту отделяют от органических примесей путем смешения ее с раствором сульфата аммония с последующим отделением вьшавшего осадка. Для обеспечения возможности очистки растворов кислот коксохимических производств и повышения степени чистоты их в качестве источника сульфата аммония используют маточный раствор сатураторов и обеспиридиненный раствор нейтрализаторов, которые смешивают в следующем соотношении отработанная кислота свежая кислота маточный раствор сатураторов — обеспиридиненный раствор нейтрализаторов 2 1 1 3 [52]. [c.27]

При изготовлении силикагеля. марки КСМ кремнегель, лш-нуя емкости для синерезиса, сразу же направляется на фильтрование. Промывка после первого фильтрования не обязательна. Отжатый на фильтре осадок транспортером 13 и подъемником 11 подается в нейтрализатор 9, где при непрерывной работе мешалки сначал , репульпируется водой, а затем обрабатывается 2н. раствором серной кислоты. Суспензия при этом нейтрализуется и подкисляется до pH = 4. Концентрированная кислота из сборника 12 поступает в смеситель 10, где она разбавляется водой до требуемой концентрации. В нейтрализаторе суспензия остается в течение 3 ч, через каждый час pH суспензии проверяется и, если требуется, то добавляется серная кислота. После нейтрализации суспензия центробежным насосом 2 подается на фильтрование и частичную промывку. Отжатый на фильтре осадок подвергается трехкратной репульпации, проходя последовательно через систему, состоящую из репульпа-тора 14 и фильтрпресса. При производстве силикагеля марки КСК на 1 т сухого осадка расходуется следующее количество воды (в лг ) [c.81]

Получение гексаметилдисилоксана. В гид-ролизер 5 из мерника 4 заливают воду и при работающей мешалке в слой воды вводят триметилхлорсилан (ТМХС) из мерника I с такой скоростью, чтобы температура в аппарате 5 не превышала 30 °С. Температуру регулируют также подачей воды в рубашку. После ввода триметилхлорсилана реакционную массу перемешивают в течение 1 ч и содержимое аппарата отстаивают. Соляную кислоту (нижний слой) сливают в сборник 6 и используют в производстве полиэтилсилоксановых жидкостей. Продукт гидролиза сливают в нейтрализатор 7, куда загружают 90%-ную серную кислоту в количестве 15% от массы продукта гидролиза. При 25—30 °С содержимое нейтрализатора перемешивают в течение 1 ч, затем в аппарат заливают воду и продукты отстаивают. [c.102]

Получение ПНДФА на производстве осуществляют, используя перегруппировку Фишера —Хеппа (см. гл. 3). Существует непрерывный способ получения ПНДФА, согласно которому вначале получают iV-нитрозо-дифениламин, который затем перегруппировывается в ПНДФА. Для этого раствор дифениламина в трихлорэтилене охлаждают и подают в реактор на нитрозирование, которое осуществляется при интенсивном перемешивании. В реактор поступает 19—21 ная серная кислота и 38-39 %-ный водный раствор нитрита натрия. Процесс ведут при 20— 30 °С. Реакционную массу подают из реактора в дозреватель, а затем -в сепаратор. Верхний слой после нейтрализации раствором едкого натра поступает на распылительную сушку. Раствор ТУ-нитрозодифениламина в трихлорэтилене подают в реактор, в котором под действием метанольного раствора соляной кислоты осуществляется перегруппировка Фишера-Хеппа. Для завершения реакции реакционную массу пропускают чераз ряд реакторов, а затем подают в нейтрализатор. Нейтрализацию в нем солянокислого раствора 20 %-ным раствором NaOH осуществляют при 20—30°С до такой степени, чтобы образовалась натриевая соль ПНДФА. Нейтрализованную массу подают в отстойник. Нижний слой (трихлорэтилен) идет на регенерацию, а натриевая соль ПНДФА — на получение ПНДФА или на восстановление в п-аминодифениламин [280]. [c.153]

Наиболее просто решается вопрос об интенсификации отделения нейтрализации путем использования вместо баковых нейтрализаторов трубчатых реакторов. Узел форнейтрализации процесса, изображенного на рис. VII-3, с заменой баковых нейтрализаторов трубчатым реактором показан на рис. VII-5. Рисунок не требует дополнительных пояснений, отметим только, что помимо ввода аммиака и фосфорной кислоты в трубчатом реакторе предусмотрен ввод абсорбционных растворов и серной кислоты (для регулирования состава удобрений и теплового баланса процесса). Подобная организация процесса решает вопрос интенсификации отделения нейтрализации, но пе процесса в целом. Частично решаются при этом и вопросы экономии топливных ресурсов (при производстве диаммофоса)— использование трубчатого реактора исключает необходимость разбавления кислоты до 40—42% и дает возможность [c.203]