Тепловая жидкость

Развивая далее свои представления об атомно-молекулярном (элементно-корпускулярном) строении тел, Ломоносов сформулировал основные положения молекулярно-кинетической теории материи, построив на ее основе механическую (молекулярно-кинетическую) теорию тепла и одновременно опровергнув старое метафизическое учение о тепловой жидкости . [c.15]

Теперь мы знаем, что Карно ошибался в исходных посылках и на деле просто развивал аналогию между гидравлическими и тепловыми процессами знаем, что температура — это не давление тепловой жидкости, а аналог давления в рамках данной аналогии. Но глубина аналогии оказалась такой, что позволила создать гениальную теорию тепловых циклов и заложить основы термодинамики. [c.20]

Только в сравнительно недавнее время физики обнаружили, что теплота является одной из форм энергии, которая может быть превращена в другие ее формы. Прежде ученые считали, что теплота является особым видом жидкости, общее количество которой остается неизменным. Нагревание тел и аналогичные процессы они объясняли переходом этой жидкости из одного тела в другое. На основании теории тепловой жидкости Карно сумел в 1824 году достигнуть сравнительно ясного понимания тех ограничений, которые всегда имеются при преобразовании теплоты в работу, т. е. по существу того, что теперь называется вторым законом термодинамики (см. главу III). [c.7]

Таким образом, уравнение (79) не является полным дифференциалом и не может быть найдено никакой функции (3 состояния системы. Следует отметить, что если бы тепловая жидкость (флогистон) действительно существовала, как предполагали до развития современной термодинамики, то можно было бы найти функцию состояния (3. [c.68]

Расчет однократной перегонки с водяным паром можно проводить, решая общую систему уравнений материального и теплового баланса с учетом содержания в смеси водяного пара. В этом случае константу равновесия для водяного пара следует принимать по какому-либо высоколетучему компоненту, не растворяющемуся в рабочих условиях в жидкости, например по метану или азоту. Такой расчет становится аналогичным расчету процесса без водяного пара и поэтому обладает значительно большей общностью по сравнению с рассмотренной выше методикой. [c.65]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

Схемы ректификации с тепловым насосом в настоящее время получают широкое распространение в промышленности. В них тепло передается с низшего температурного уровня в конденсаторе на высший в кипятильнике. Тепло передается циркулирующим жидким хладоагентом, испаряющимся в конденсаторе и отнимающим тем самым тепло парового потока в верху колонны, и затем — парами хладоагента, которые после сжатия в компрессоре, охлаждаясь и конденсируясь, испаряют часть жидкости в низу колонны [13]. В качестве циркулирующего хладоагента используют легколетучие испаряющиеся жидкости (внешний хладоагент), например легкие углеводородные газы, аммиак и фреоны. При этом хладоагент циркулирует по внешнему контуру (рис. П-6, aj. Пары хладоагента нагреваются в теплообменнике 2, сжимаются ъ компрессоре до температуры выше температуры испарения остатка и конденсируются в подогревателе 4, при этом создается поток отгонного пара в колонне. Жидкость из подогревателя 4 после охлаждения в теплообменнике 2 дросселируется в дросселе до [c.110]

В схемах с тепловым насосом на верхнем продукте в качестве хладоагента используют пары орошения и дистиллята (см. рис. П-6, б), которые после подогрева в теплообменнике 2 и сжатия в компрессоре конденсируются в подогревателе колонны 4. Затем жидкость охлаждается в теплообменнике 2, дросселируется в дросселе, и после сепарации образовавшихся фаз в сепараторе часть охлажденной жидкости подается на орошение колонны, а остальное количество отбирается в виде дистиллята. Избыточное тепло компрессора снимается также в холодильнике 3. [c.111]

Рассмотрим теперь схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах и с промежуточным подогревом или охлаждением жидкости, т. е. реализующие тепловой насос при температурном перепаде активных потоков меньшем, чем по колонне в целом [15]. На рис. П-8 показаны схемы ректификации с тепловым насосом на промежуточных продуктах с внешним (а) [16] и внутренним б, в) хладоагентами. Ректификация по схеме а осуществляется, очевидно, аналогично ректификации по схеме, показанной на рис. П-6, а. [c.112]

В системах со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. И-16, б и е) для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. 11-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. И-16, а и б — как суммарные величины, образуемые в первом случае в кипятильниках всех колонн— 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне—123 моль и в двух отпарных колоннах—10 и 12 моль. [c.120]

Особый интерес представляют системы параллельно работающих простых ректификационных колонн со связанными тепловыми потоками [29]. В такой системе (рис. П-21) сырье равномерно распределяется по всем колоннам (Р = Р2 = Р ), и верхний паровой поток предыдущей колонны связывается с кипятильником последующей колонны, работающей при более низком давлении (Р >Р2> >Рг). Разница в давлениях предыдущей и последующей колонн принимается такой, чтобы обеспечить необходимый температурный перепад в кипятильниках для конденсации паров предыдущей и испарения жидкости последующей колонн. При выборе давления в колоннах необходимо учитывать следующее давления и температуры в колоннах не должны превышать критических давление в первой колонне должно соответствовать температуре низа, последняя должна быть не выше максимальной температуры недорогого теплоносителя давление в последней колонне должно соответствовать такой температуре верха колонны, при которой можно использовать в качестве хладоагента воду или воздух без предварительного их охлаждения. [c.124]

При высоких давлениях, в особенности когда плотность газа становится сравнима с плотностью жидкости, образование газовых растворов сопровождается изменением объема и тепловым эффектом. Механизм растворения веществ в сжатых газах принципиально не отличается от механизма растворения в жидкости. В сжатых газах растворение веществ достигает значительных величин. Так, при l 10 Па и 100"С азот растворяет до 10 молярных долей бензина (%), а этилен при 2,4-10 Па и 50° С — до 17 молярных долей нафталина (%). Сжатые газовые растворы используются в технике для синтеза некоторых минералов. Например, растворимость кварца при высоких температурах в сжатом водяном паре, насыщенном некоторыми солями, используется для выращивания крупных (массой до нескольких килограммов) кристаллов. [c.126]

Как и у индивидуальных жидкостей, в жидких растворах тепловое движение частиц представляет собой колебания около временных положений равновесия в комплексах и скачкообразные перемещения из данного комплекса в соседний. Это скачкообразное перемещение частиц сближает жидкие и газовые растворы (физические смеси) и обусловливает диффузию, благодаря чему создается и поддерживается одинаковая концентрация растворенного вещества во сем объеме раствора. Обычно растворенное вещество распределя- [c.130]

Рассмотрим зернистый слой высотой х, имеющий температуру верхнего торца н нижнего торца причем > 2- При отсутствии конвективных потоков газа в слое установится одномерный тепловой поток д, определяемый коэффициентом теплопроводности >.оэ при линейном распределении температуры по высоте слоя. Примем далее, что в направлении, одинаковом с направлением теплового потока, движется поток газа (жидкости) -с массовой скоростью (7 распределение температуры по высоте слоя остается при этом неизменным и одинаковым для обеих фаз. Такое допущение оправдано, если основное количество теплоты передается теплопроводностью. Конвективный тепловой поток [c.108]

Очевидно, расчет энтальпий по (1.100) эквивалентен случаю, когда углеводородная система принята за идеальный раствор, мольные энтальпии компонентов которого совпадают с их парциальными мольными энтальпиями. На тепловой диаграмме изотермы (1.100) представляются прямыми, соединяющими энтальпию чистого компонента а при х = 1 с энтальпией чистого w при X = 0 однако лишь одна точка каждой из этих изотерм, та, абсцисса которой равна концентрации х равновесной жидкой фазы, принадлежит линии насыщенной жидкости на энтальпий-ной диаграмме. [c.58]

При смешении потоков жидкостей и паров не происходит простого их суммирования, оно сопровождается небольшим частичным выкипанием жидкости и частичной конденсацией паров. Поэтому допущение о том, что количества и g равны суммарным количествам смешивающихся паровых и жидких потоков не вполне точно. Однако ввиду того, что в небольших пределах по концентрации энтальпийные кривые на тепловой диаграмме и кривые кипения и конденсации на диаграмме 1 — х, у близки к прямолинейному очертанию, степенью конденсации и испарения при смешении одноименных потоков в секции питания можно практически пренебречь. [c.160]

Дальнейший расчет второй колонны можно вести обычным путем, применяя графическую или аналитическую методику. На рис. VI.11 показаны все связи между фигуративными точками основных потоков паров и жидкостей рассматриваемой схемы, вытекающие из материальных и тепловых балансов как схемы в целом, так и ее отдельных частей. [c.292]

Однако этот последний случай отличается от идеального варианта работы колонны в режиме полного орошения, при котором ее полюс на тепловой диаграмме тоже удаляется в бесконечность. При режиме полного орошения составы встречных пара и жидкости равны друг другу, а в рассматриваемом случае работы средней секции составы паров по НКК всегда больше составов встречной флегмы поэтому при упомянутом режиме оперативные линии на тепловой диаграмме вертикальны, а здесь наклонны. [c.318]

Однако этот последний случай коренным образом отличается от идеального случая работы колонны с так называемым полным орошением, при котором полюсы колонны тоже удаляются в бесконечность. При полном орошении составы встречных пара и жидкости равны друг другу, а в рассматриваемом вполне реальном случае составы паров по низкокипящему компоненту всегда больше составов встречной флегмы, и поэтому в первом случае оперативные линии на тепловой диаграмме вертикальны, а здесь они обязательно наклонны. [c.125]

Если принять, что скорость жидкости на границе теплового пограничного слоя равна Шу, то его толщина определится как [237] [c.157]

В ходе переноса тепла, сопровождающегося парообразованием, экспериментально обнаружен тепловой пограничный слой, который меняет свою толщину симбатно с ростом размеров парогазового пузыря [166]. Найдено, что этот слой выталкивается растущим пузырем из-за испарения на границе раздела пузырь-сплошная среда и нестационарности переноса тепла за счет теплопроводности окружающей жидкости. Эти процессы приводят к увеличению толщины пограничного слоя вокруг пузыря. [c.158]

Белинский Б. А. Акустическое поле, тепловое движение и элементарные возбуждения жидкости // Применение электроакустики для исследования вещества Сб.— М., 1980.— Вып. 29.— С. 75-93. [c.186]

Интересно отметить, что иногда аналогии оказываются столь широкими по охвату и глубокими по сути, что из неверных предпосылок удается сделать глубоко верные выводы. Классический при1мер — теория тепловых машин С. Карно. Он исходил из теории теплорода, к тому времени в основном уже отвергнутой наукой, и рассматривал процессы, происходящие в машине, как сжатие, расширение и течение тепловой жидкости . [c.17]

Стирол, как ранее уже мпого раз указывалось, отиосительпо легко, полимеризуется под влиянием теплового воздействия [88]. Термическая полимеризация стирола (блокполимеризация) проводится следующим образом в мешалке ири 80" стпрол полимеризуется до образования сиропообразной жидкости, содержащей примерно 33% полимера. Дальнейшая полимеризация производится непрерывным стюсобом в условиях ступенчатого повышения температуры до 140—180 . Расплавленный стирол пропускается затем через тонкие щели высотой 1 мм и шириной 30 мм на охлаждаемые стальные вальцы, при этом он затвердевает, а затем размалывается в. порошок на мельничной установке. [c.239]

Наряду с различными тепловыми и механическими методами борьбы с обледенением в настоящее время широко применяют специальные противообледенительные жидкости. В качестве противообледе-нительной жидкости, используемой в полете для предупреждения обледенения некоторых частей летательного аппарата (стекол фонаря кабины пилотов, воздушных винтов), применяется этиловый спирт и его смеси с глицерином и водой. [c.217]

В связи с рядом недостатков существующих аппаратов ОИ, предлагается новый аппарат ОИ, Он изготовлен из термостойкого стекла, снабжен нагревателем насадочного типа, жестко соединенным с испарителем, и имеет стабилизатор уровня жидкости [59]. Такой аппарат обладает минимальной тепловой инерцией и хорощо воспроизводит экспериментальные данные в связи с поддержанием постоянного соотношения объемов паровой и жидкой фаз в испарителе, Термостатирование адиабатического испарителя пред-ларается юз ществлять вакуумной рубашкой. [c.59]

Из рассмотрения приведенных данных видно, что для заданного разделения наименьшие потоки пара и жидкости требуются по схеме в, в схеме б суммарный поток пара увеличивается всего на 5,8%, тогда как поток жидкости — на 55,8% (см. рис. II-16). Преимущества систем со связанными материальными и тепловыми потоками особенно видны в сравнении с обычными многоколонными схемами по рис. П-16, а. При этой схеме возрастает суммарный расход жидкости на 87% по сраБнению со схемой в и на 20% [c.120]

Выполненный анализ локазал, что разделительная способность установки со связанными материальными и тепловыми потоками весьма чувствительна по отношению к таким конструктивным параметрам системы, как положение тарелки питания, положения тарелок связи колонн и положение тарелки отбора промежуточно го продукта, и к таким основным расходным параметрам, как рас ходы пара и жидкости, связывающие колонны в единую систему Это иллюстрируется зависимостями термодинамического к. п. д т)т колонн й установки (рис. П-19, П-20) от указанных конструк тивных и расходных параметров. Как видно из графиков, термо [c.122]

Новые типы теплообменных и выпарных аппаратов. Созданы кожухструбчатые теплообменники с иродольнооребренными тру-ба.ми. Такие теплообменники обеспечивают высокую тепловую эффективность при различных по физическим свойствам рабочих средах газ — жидкость, газ — нар и др. [c.41]

Для освобождения примерзшей лыжи нужен прежде всего запас энергии. Составим список разных источников энергии, не предопределяя заранее, годится он или не годится электроаккумуляторы, взрывчатые вещества, горючие вещества, химические реактивы гравитационные устройства, механические устройспа, (например, пружинные), пневмо- и гидроаккумулято, ы, биоаккумуляторы (человек, животные), внешняя среда (ветер, волна, солнце). Это — первая ось таблиц,т1. Далее запишем возможные формы воздействия на лыжи и лед механическое ударное воздействие, вибрация, ультразвуковые колебания, встряхивание проводника при прохождении тока, взаимодействующего с магнитным полем, световое излучение, тепловое излучение, непосредственный нагрев, обдув горячим газом или жидкостью, электроразряд. Это — вторая ось. Если теперь построить таб- [c.20]

А вообще мне хотелось написать книгу о кирпиче, т. е. о ТРИЗ на примере возможного развития обыкновенного кирпича. Все законы развития технических систем приложимы к кирпичу. Скажем, переход к бисистеме кирпич из сдвоенного вещества. С позиций ТРИЗ тут ясно различимо техническое противоречие надо ввести второе вещество (закон есть закон ) и нельзя вводить второе вещество (система усложнится). Выход — использовать вещество из ничего , пустоту, воздух. Кирпич с внутренними полостями вес уменьшился, теплоизоляционные качества повысились. Что дальше Увеличение степени дисперсности полостей от полостей к порам и капиллярам. Это уже почти, механизм. Пористый кирпич, пропитанный азотистым материалом (по а. с. 283264), вводят в расплав чугуна кирпич медленно нагревается, происходит дозированная подача газообразного азота. Или пористый кирпич пропускает газ, но задерживает открытое пламя (а. с. 737706) и воду (а. с. 657822). И снова переход к бисистеме можно заполнить капилляры частично (т. е. снова ввести пустоту ), тогда появится возможность гонять жидкость внутри кирпича (внутреннее покрытие тепловых труб). [c.115]

В тех случаях, когда панравленпе естественной конвекции совпадает с вынужденным движением тепловых агентов в аппарате, полностью соблюдается закон Паскаля давление, производимое иа жидкость илп газ, распространяется по всем направлениям равномерно и одинаково. Вследствие этого будет выполняться одно из основных условий эффективной тенлонередачи — равномерное обтекание потоком теплообменных поверхностей. Поэтому следует обвязывать теплообменные аппараты трубопроводами так, чтобы нагреваемый агент двигался снизу вверх, а охлаждаемый — сверху вниз. [c.86]

Совмещенные реакционно-ректификационные процессы очень сложны, и строгий расчет их пока не создан. Однако имеются расчеты для некоторых упрощенных случаев [47—50], Так, Марек [51] предложил общий метод расчета ректификации при наличии химической реакции, взяв за основу итерационный расчет ректификации по Сорелю и Мак-Кэбу и Тиле. При этом наличие химической реакции в жидкой фазе учитывается введением в уравнения материального и теплового балансов дополнительных членов, соответствующих изменению количества вещества и тепла за счет реакции. Общность метода состоит в том, что он не ограничен числом компонентов, типом реакции и т, д, В общем случае, для расчета необходимы исходные данные в полном объеме (для концентрационного симплекса я-ко.мпонентной смеси в целом) о скорости реакции, тепловом эффекте, фазовом равновесии жидкость — пар, Мареком учтены возможные упрощения метода, связанные с рациональными допущениями, которые встречаются при обычном расчете ректификации, В итерациях, наряду с предположением определенных концентрации, предполагается также общее прореагировавшее количество вещества и учитывается в связи с этим задержка жидкости на каж- [c.208]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

Чтобы не производить расчет концентрации смеси сырья Ь с фурфурольной фазой о, 1 декантатора, их составы приняты одинаковыми, поэтому 1=0,942. Энтальпия смеси поступающей в первую колонну, рассчитанная по уравнению ( 1.63), равна =180 кДж/кг, и фигуративная точка Ь (х , А ) располагается на тепловой диаграмме в области недогретой жидкости, но очень близко к линии ее насыщения. Пересечение коноды, продолжение которой на тепловой диаграмме проходит через точку [(х , й ), с вертикалью 1,0 определяет минимальный расход тепла в кипятильнике отгонной секции фурфурольной колонны < н1м /Л1 = = 278,8 кДж/кг. Если принять рабочее тепло кипятильника с 25%-ным запасом, оно составит 1=348,6 кДж/кг. [c.295]

Сравнение относительного веса о/й о обоих сырьевых потоков колонны с критерием X позволяет судить о характере работы средней секции. При этом могут представиться три случая. Если отношение весов слоев сырья больше критерия, ёоШо, то промежуточная секция работает как лютерная, вес флегмы в ней больше веса встречных паров и в секции, как говорят, происходит ректификация жидкости если отношение весов слоев сырья оказывается меньше критерия, К>ёо1ёо, то промежуточная секция работает как концентрационная, вес паров в ней больше веса встречной флегмы и в секции, как говорят, происходит ректификация паров если же имеет место вполне возможный и реальный случай, когда отношение весов слоев сырья равно критерию, У =ёо1ёо, то процесс, происходящий в средней секции нельзя уподобить ни работе концентрационной, ни работе лютерной секции, ибо в этом случае веса встречных паровой и жидкой фаз равны по всей высоте секции, а фигуративная точка их разности на тепловой диаграмме, являющаяся полюсом для проведения оперативных линий, передвигается в бесконечность. [c.125]

Из дальнейшего будет ясно, что центральная подсистема ГА-технология-АГВ преобразует электрическую энергию в целый ряд других видов энергии, в том числе и с большей энтропией (например, тепловую). Такая цепочка энергопреобразований, кажется, противоречит принципу негоэнтропийности. Однако более глубокий анализ показьшает, что основная роль АГВ — сформировать поток кавитационных пузырьков в жидкости, которые в кавитационном облаке аккумулируют и фокусируют рассеянную на предшествующих стадиях энергию и, тем самым, проявляют свойство негоэнтропийности. Другими словами, возбуждение кавитации в АГВ — третий, образующий систему, признак ГА-технологии. V, , [c.11]

Толщина теплового пограничного слоя в процессах, связанных с теплопереносом от теплоотдающей (теплопоглощаю-щсй) стенки (8х), отсчитывается от границы поверхности стенки, и в нем наблюдается быстрое изменение температуры от температуры стенки (Гст) до температуры в объеме жидкости (Гоб). [c.157]

Описан способ построения тепловых диаграмм в процессе фильтрации пластовой жидкости в нефтегазовой залежи. Кроме наиболее употребительной системы МКГСС таблицы пересчитаны в международной системе единиц (СИ). [c.2]

Для нагревания забоя скважины Э. Б. Чекалюк преД ложил дроссельный нагреватель несложной конструкции, опускаемый в скважину на насосно-компрессорных трубах [80, 81]. Дроссельный нагреватель состоит из двухосновных узлов пористого или дроссельного элемента, в котором преобразуется механическая энергия жидкости, нагнетаемая в насосные трубы, в тепловую и встречного теплообменника, где тепловая энергия горячей обработанной жидкости передается холодной рабочей жидкости, поступающей под давлением в дроссельный элемент. Обработанная холодная жидкость из теплообменника выходит на поверхность через ствол окважины. Как показывает расчет, тепловая мощность дроссельного нагревателя на насосно-компрессорных трубах высокой прочности может быть доведена до 1 млн. ккал-ч. [c.12]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология