Коэффициент поддержания

Отходящие газы, содержащие твердые частицы или другие компоненты, которые должны удаляться промывкой, часто сжигаются в факельных печах. Если в газе нет достаточного количества углеводородов для поддержания горения, применяют вспомогательные горелки и дополнительное топливо. Отходящий газ можно сжигать в печи для сжигания жидких отходов, а также в других топочных устройствах, если его теплота сгорания и объем соответствуют данной печи. Полное сгорание отходящих газов в факельной печи происходит при температурах 540— 815 °С. Избыток воздуха для полного сгорания отходящих газов равен 40% по сравнению с 75% избытка, требуемого в многоподовых печах. Этот способ повышает экономичность процесса сжигания, так как уменьшение коэффициента избытка воздуха резко снижает потери тепла. [c.143]

Метан частично поглощается гидрогенизатом, остальное же количество его следует выводить из системы для поддержания заданного парциального давления Нз- Если в процессе гидрогенизации метана образовалось больше, чем растворилось в гидрогенизате, требуется осуществить отдув даже в том случае, когда на подпитку подается чистый водород. Вместе с метаном выводится и часть водорода. Отношение водорода к сбрасываемому метану определяется из отношений парциальных давлений Н3 и СН4 в циркулирующем водороде. В гидрогенизате растворяется не только метан, но и водород. Коэффициент растворимости метана и водорода в различных нефтепро- [c.20]

Это уравнение может быть в дальнейшем уточнено введением коэффициента, учитывающего энергию, используемую самими бактериями, коэффициента распада, учитывающего отмирание бактерий [(36], или коэффициента поддержания [67]. В любом случае говорят, что произведение Ьх учитывает эндогенное дыхание [c.52]

Приложение этих выводов к общему проектированию таких процессов проиллюстрировано в разделе 2.3, где был проведен расчет предельного времени пребывания. Этот расчет имеет узкое применение из-за ограниченности этой кинетической модели. Также принято считать, что в анаэробных системах бактерии поддерживают постоянное значение pH 7, что все концентрации постоянны по всему объему и отсутствуют явления массопереноса, например, субстраты, содержащие водород, распределены равномерно в среде и в биомассе. Кроме того, кинетические параметры, особенно коэффициент поддержания Ь, требуют дальнейшего определения. [c.53]

Примем, что реакция протекает достаточно быстро для поддержания равновесия во всех точках, а коэффициент диффузии пары ионов И" , Н80 " такой же, что и для ЗОа. Тогда для расчета можно использовать те же уравнения (IV,9) или (IV, 14), что и для физической абсорбции, причем концентрация А выражает сумму кон- [c.90]

При протекании таких реакций в диффузионной пленке будет наблюдаться обеднение реагентом В и возрастание концентрации Р по сравнению с основной массой жидкости. Оба эти фактора благоприятствуют взаимодействию Р и А с. образованием Ра. по сравнению с реакцией между В и Л и образованием Р1. Поэтому для повышения селективности необходимо увеличить коэффициент массоотдачи, что позволит уменьшить обеднение по В или накопление Р в пленке, и увеличить концентрацию реагента В в основной массе жидкости для поддержания достаточно высокой его концентрации и в пленке. [c.138]

Если имеется дополнительная возможность поддержания неизменным коэффициента теплообмена между потоком и зерном, задача упрощается. Через k осталось постоянным, должно изменяться пропорционально С в степени 1—1,5. Приводимая ниже табл. 12 демонстрирует указанные зависимости для реактора, описываемого одномерной моделью при постоянной активности и при активности, обратно пропорциональной диаметру зерна. [c.243]

При повышенном содержании SO2 на входе в реактор (например, 11% SO2 и 10% О2) температура в первой секции составляет 550 °С, степень преврашения — 75%. В этом случае газ, входящий в первую секцию псевдоожиженного слоя, должен иметь температуру 325 °С, а при более высоком содержании SO2 — еще меньшую температуру. С другой стороны, температура газа, содержащего 7% SO2 и 11% О2 на входе в реактор с неподвижным слоем, должна составлять 440°С при большей концентрации SO2 и меньшей О2 температура должна повышаться. Отвод тепла из реакторов с псевдоожиженным слоем может осуществляться с помощью теплообменников, погруженных в слой и обладающих малой поверхностью ввиду высоких коэффициентов теплообмена. При охлаждении водой значения коэффициента теплообмена между водой и слоем могут достигать 100—200 ккал град), в то время как для неподвижного слоя эта величина составляет 5—9 ккал (м -ч-град). В реакторе с псевдоожиженным слоем можно использовать более мелкозернистый катализатор из зерен диаметром 0,75—1,5 мм он обладает намного большей поверхностью по сравнению с крупнозернистым катализатором в неподвижном слое, используемым на начальных и серединных ступенях всего на 30—50%. Помимо этого, в псевдоожиженном слое отсутствует спекание катализатора, которое в течение одного года увеличивает гидравлическое сопротивление в 2 раза. Необходимое количество катализатора уменьшается вследствие лучшего использования поверхности зерна и возможности поддержания температурного режима, близкого к оптимальному. [c.356]

Несмотря на применение вторичных методов воздействия на пласт, в среднем в США отмечается низкий коэффициент отдачи продуктивных горизонтов, равный 33%. Для поддержания более высокого уровня объемов добычи газа США вынуждены в последнее время ввести в эксплуатацию месторождения в Аппалачском и других районах. Для уменьшения потерь при транспортировке природного газа в США широко осуществляется первичная пере- [c.25]

В процессе отбора пластового флюида в залежи происходит падение давления, сопровождающееся выпадением конденсата из газовой фазы в пласте. Для того, чтобы избежать потерь конденсата, газоконденсатные залежи разрабатывают в ряде стран с поддержанием пластового давления, путем рециркуляции отсепарированного газа. При этом пластовое давление поддерживают на уровне, равном или несколько превышающем давление начала конденсации (точка росы) исходной системы. К газу, отобранному из пласта и идущему на циркуляцию, как правило, приходится добавлять некоторое количество постороннего газа для компенсации изменения объема добываемого газа за счет выделения из него конденсата и изменения его коэффициента сжимаемости. [c.115]

I Другое существенное упрощение возникает в связи с поддержанием в процессе экстрактивной ректификации высокой концентрации разделяющего агента, В гл. II (стр. 39 и сл.) было показано, что изменение коэффициентов относительной летучести компонентов заданной смеси в зависимости от относительного их содержания определяется двумя факторами степенью неидеальности заданной смеси и концентрацией разделяющего агента. С увеличением последней коэффициент относительной летучести независимо от свойств исходной смеси все меньше изменяется с изменением относительной концентрации разделяющих веществ. Благодаря этому при больших концентрациях разделяющего агента в расчет могут приниматься средние значения коэффициентов относительной летучести, зависящие от концентрации разделяющего агента в жидкости и не зависящие от соотношения количеств исходных веществ в смеси погрешность при этом тем меньше, чем меньше степень неидеальности заданной смеси. При разделении, например, таких близких к идеальным смесей, как смеси углеводородов, это положение оправдывается с высокой степенью точности. При изложенных допущениях процесс экстрактивной ректификации может рассчитываться как обычная ректификация идеальных смесей. В этом отношении не имеет значения и изменение коэффициентов относительной летучести при переходе от укрепляющей части колонны к исчерпывающей при питании колонны исходной жидкой смесью, так как каждая из этих частей колонны рассчитывается отдельно. Скачкообразным повышением концентрации разделяющего агента в кубе обычно пренебрегают, принимая ее такой же, как для исчерпывающей части колонны. При расчете это идет в запас, роль которого тем меньше, чем больше число тарелок в колонне. [c.246]

При эксплуатации вакуумсоздающей аппаратуры возникают следующие неполадки, отрицательно сказывающиеся на поддержании требуемого вакуума недостаточное давление (ниже 10 кгс/см ) рабочего пара засорение отдельных сопел эжекторов недостаточное давление или количество воды, подаваемой в конденсаторы высокая (выше 28 °С) температура охлаждающей воды засорение трубок поверхностных конденсаторов, снижающих коэффициент теплопередачи подсос воздуха в систему через неплотности обвязки технологических трубопроводов. [c.60]

Для аппаратов и систем воздушного охлаждения, эксплуатируемых в режимах, близких к расчетным, задача повышения эффективности оборудования сводится к поддержанию работоспособности АВО с высоким коэффициентом использования в течение всего периода эксплуатации. Для этого необходима периодическая промывка оребренных поверхностей моющими растворами не менее 1 раза в год. Промывку осуществляют при остановленном вентиляторе по ходу и против движения охлаждающего воздуха с последующей продувкой сжатым воздухом или паром. При использовании группы аппаратов промывку проводят на режимах регулирования, когда имеется возможность остановить один из вентиляторов, не нарушая технологический процесс. Обычно промывку приурочивают к началу теплого периода года. Периодическая очистка оребренных поверхностей позволяет избежать значительного повышения аэродинамического сопротивления, снижения производительности вентилятора, уменьшения коэффициента теплопередачи /Сф и увеличения термических сопротивлений при загрязнении. [c.107]

При этом определяли тепловой коэффициент полезного действия, т. е. ту часть теплотворной способности кокса, которая содержится в чугуне после поправки на изменение содержания кремния и углерода по отношению к исходному чугуну. В первой серии этот коэффициент определялся при постоянном расходе кокса (11% на тонну чугуна), во второй серии — при постоянной температуре чугуна (1550° С) и прн изменяющемся расходе кокса для поддержания постоянной температуры. Расход кокса менялся при этом от 10 до 16% на 1 т чугуна. [c.218]

Полимеры обычно используют в виде слабоконцентрированных водных растворов, которые подают в систему поддержания пластового давления. При этом повышается коэффициент нефтеотдачи. Полимерные реагенты в процессах вытеснения нефти способствуют увеличению коэффициента охвата tioib пласта снижением соотношения подвижностей воды и нефти (АаЦв)/(м.а н). Этот параметр может быть улучшен уменьшением фазойой проницаемости по воде fea и вязкости нефти цн, увеличением фазовой проницаемости по нефти йн и вязкости воды Ца. Растворение полимера в закачиваемой воде увеличивает ее вязкость. Так как за исключением тепловых методов возможностей для изменения фильтрационных характеристик пластовой системы практически нет, то загущение закачиваемой воды — единственное средство увеличения коэффициента охвата пласта при заводнении. [c.103]

Наконец, можно оценить влияние изменения скорости циркуляции на константу размножения. Рассмотрим коэффициент размножения, необходимый для поддержания системы в устойчивом состоянии, когда горючее циркулирует с некоторой скоростью V. Из соотношения (9.209) следует, что [c.443]

Наконец, следует отметить, что в реальных условиях устойчивость режима контактного узла достигается путем определенного увеличения объема контактной массы в слоях контактного аппарата. Тем самым создается, так называемый, запас катализатора, причем условия неустойчивости процесса, о которых говорилось ранее, оказываются заведомо невыполненными [86]. Устойчивый ход процесса окисления зависит, главным образом, от величины запаса катализатора в первых двух слоях контактного аппарата и связан с поддержанием в этих слоях определенного режима контактирования, при котором значения степеней превращения диоксида серы в триоксид на выходе каждого из них оказываются практически равновесными. В этом случае условие устойчивости процесса может быть учтено в алгоритме оптимизации как ограничение на величину (коэффициент) запаса катализатора в данном слое, значения которой не могут быть менее заданной. Введем время контакта в слое — отношение объема контактной массы к объемной скорости газового потока через слой. Тогда коэффициент запаса слоя можно представить в виде [c.148]

В наиболее простых случаях эта величина принимается пропорциональной удельной скорости роста [111] (Табл. 16.1). Более общим случаем является учет расходования субстрата как на процессы, связанные с ростом, так и на, поддержание жизнедеятельности (Табл. 16.2). В этом уравнении т — так называемый коэффициент поддержания ж из-недеятельности . Величина т обычно достаточно велика для субстратов, связанных с энергетическими потребностями клетки, и близка к нулю для субстратов, расходуемых на конструктивный обмен. [c.59]

S. J. Pirt [118] и Н. I. W. Leuenberger [107] учли расход субстрата на поддержание жизнедеятельности, на что обращал внимание Н. Д. Иерусалимский [29]. Из рис. 5 видно, что в этом случае изменяется характер хемостатных кривых. Экономический коэффициент становится переменной величиной (рис. 5г). Он зависит от скорости разбавления D. Уравнение удельной скорости потребления субстрата приобретает свой полный вид, в котором т — коэффициент поддержания жизнедеятельности (рис. 5в). Изменится и соотношение для определения концентрации биомассы (рис. 5 6). Однако зависимости удельной скорости роста от концентрации субстрата и концентрации субстрата от скорости разбавления остаются соответствующими теории J. Monod (рис. 5, а, д). Аналогичные [c.66]

Метод наименышх квадратов. Исследование кинетических закономерностей микробиологических процессов, установление характера зависимостей удельных скоростей роста и потребления субстрата от изменения внешних условий, определение экономических коэффициентов и коэффициентов поддержания жизни требуют определения тангенсов угла наклона прямых и отрезков, отсекаемых некоторыми прямыми на соответствующих осях. С точки зрения теории регрессии это означает, что нужно определять коэффициенты а и Ь в уравнении прямой линии (уравнение регрессии) [c.148]

Этот вывод имеет больщое значение, поэтому рассмотрим его более подробно. Ясно, что если мы представим возможные процессы химической абсорбции в порядке увеличения скорости реакции, то первым обнаружим кинетический режим, вторым — диффузионный и затем — режим быстрой реакции. Принципиально можно представить существование такого абсорбера, для которого диффузионный режим невозможен. Практически в соответствии с изложенным в разделе 2.2, а также, согласно полученному выше результату, очевидно, чта диффузионный режим возможен всегда. Иными словами, если рассматривать практически возможные величины Ф и /д, то скорость реакции уже достаточно высока для поддержания концентрации в объеме жидкости Со, равной с, прежде чем она будет достаточно высокой, чтобы повлиять на провдсс диффузии в поверхностных элементах жидкости. Следовательно, неправомерно считать, что сйфс всякий раз, когда коэффициент [c.43]

Наща страна занимает ведущее положение в развитии эффективных методов разработки нефтяных месторождений с поддержанием пластового давления закачкой воды. Комплексный подход к разработке нефтяных месторождений, обоснованный группой ученых Российской академии нефти и газа им. Губкина под руководством академика А. П. Крылова (А. П. Крылов, М. М. Глоговский, М.Ф. Мирчинк, Н.М. Николаевский, И. А. Чарный), нащел широкое распространение в нашей и других странах [53]. Достаточно указать, что более 90% ежегодной добычи нефти в нашей стране обеспечивается месторождениями, на которых осуществляется закачка воды. Объемы закачки воды примерно в 3 раза превышают объемы добычи нефти. Средний коэффициент нефтеотдачи превышает 0,4. При этом по существу в полной мере используются все возможности гидродинамики для обеспечения эффективности процесса законтурное, внутриконтурное, приконтурное, барьерное, очаговое И другие заводнения, изменение направлений фильтрационных потоков, волновое и циклическое воздействие на призабойную зону и т. д. Однако в связи с постепенным изменением структуры извлекаемых запасов нефти, связанным с ухудшением горно-геологических условий их залегания, открытием месторождений, приуроченных к глубокозалегающим низкопроницаемым коллекторам (пористым или трещиновато-пористым), обладающим значительной неоднородностью, насыщенных к тому же высоковязкими (малотекучими) нефтями возможности чисто гидродинамических методов воздействия оказались недостаточными для обеспечения высокой нефтеотдачи пластов. [c.300]

Самый последний член указывает, что градиенты температуры будут иызывать различие в диффузии двух газов. В общем случае форма такова, что более тяжелые молекулы будут перемеш,аться в область высокой температуры, в то время как более легкие будут концентрироваться в области низкой температуры. Этот результат был впервые предсказан Чепменом и 1916 г., а позднее был проведен и подтвержден [10]. Значение этого эффекта состоит в том, что он препятствует нормальной диффузии и приводит к уменьшению коэффициента диффузии О при эксперименте (если пе приняты меры для поддержания равномерной температуры). [c.171]

У-9-5. Критерий мгиовеииости реакции. Все реакции протекают с конечными скоростями, и понятие мгновенной реакции является идеализированным. Поэтому требуется какой-то общий критерий для оценки того, может ли данная реакция считаться мгновенной. Вообще говоря, мгновенности протекания реакции способствуют высокая удельная скорость реакции растворенного газа и низкое значение коэффициента массоотдачи для физической абсорбции. В таких условиях скорость процесса полностью лимитируется диффузией реагентов, а скорость реакции достаточна для поддержания равновесия во всех точках раствора кинетика реакции при этом не играет существенной роли. [c.135]

Рейт определял значения к а", используя окисление сульфита кислородом в присутствии достаточно малого количества катализатора, чтобы обеспечить медленность реакции при одновременном поддержании равной нулю концентрации кислорода в массе жидкости. Деление к а" на а" (и делимое и делитель определялись в одном и том же растворе сульфита) давало коэффициент к , который оказался равным 0,04 см1сек, вне зависимости от скоростей перемешивания или аэрации. [c.231]

Для поддержания примерно постоянной (высокой) скорости паров сырья при их изменяющемся объеме (вследствие образования продуктов конверсии и изменения температуры) в некоторых печах применяют трубчатые змееЬики с переменным по длине диаметром труб. Для передачи необходимого количества тепла в установленное время, измеряемое долями секунды, кроме внутреннего коэффициента теплоотдачи большое значение имеет температура стенки печных труб, изготовленных из жаропрочных сталей и сплавов. [c.18]

Для поддержания высокой температуры стенок воздухоподогревателя конструкцией предусмотрен возврат части горячего воздуха на вход аппарата для смешения со свежим холодным воздухом. Доля рециркулируюш,его горячего воздуха по отношению к расходу горячего воздуха на горенке, т. е. коэффициент рециркуляции Креп должна устанавливаться в зависимости не только от температуры окружающего атмосферного воздуха /х.о и горячего воздуха tг.n, но и от требуемой температуры теплого воздуха на входе в воздухоподогреватель iт.a [c.116]

Приведенная система классификации химических и физико-химических методов, так же, как и другие системы, довольно условна. К примеру, метод закачки углекислого газа в принципе может быть отнесен к группе, соверщенствующей систему поддержания пластового давления, так как растворение СОг в воде приводит к повышению вязкости воды и соответствующему увеличению коэффициента охвата пласта. [c.58]

Рабочие флегмовые числа принимаются с избытком проггив минимального. Следует подчеркнуть, что увеличение флегмового числа в процессах экстрактивной ректификации связано с необходимостью соответствующего увеличения расхода разделяющего агента для поддержания желательной его концентрации в колонне. В связи с этим обычно процесс проводится при небольших коэффициентах избытка флегмы (против минимального), равных 1,1— [c.247]

Реакторы объемного типа являются основным обо рудованием в ряде отраслей промышленности химической, фармацевтической, пищевой и др. Это объясняет ся возможностью широкого варьирования теплообменных характеристик реакторов в зависимости от задан ных температурно-временных режимов синтеза и темпе ратурных изменений физико-химических свойств реак ционной массы в аппарате (см. гл. 1). Однако точное поддержание температурно-временного режима в реак торе объемного типа требует априорного или оператив ного расчета основных динамических характеристик реактора как объекта управления. Так как реактор по принятой нами модели процесса теплообмена (см. гл. 3. раздел Основные уравнения процесса теплообмена ) с позиций теории автоматического управления представ ляет собой одноемкостное статическое звено [см. урав нения (73) и (74), (76)], то его основными динамиче скими характеристиками будут постоянная времени Т и коэффициент самовыравнивания (саморегулирования) К, [25]. [c.101]

Поскольку практически проектирование ориентировано на низкие температуры окружающей среды, для емкостей под давлением, нагреваемых непрямым пламенем, сопротивление удару пламени (flame impingement) обусловлено лишь внутренней прочностью стенок. Однако если емкости под давлением нагреваются прямым пламенем (например, паровой котел), поддержание температуры стенок труб вблизи температуры кипения жидкости достигается путем охлаждения за счет высокого коэффициента теплопередачи, который имеет кипящая жидкость. [c.101]

Реактор с введенным стержнем и той же концентрацией горючего, очевидно, подкритичен, и для поддержания стационарного состояния требуется введение некоторого эффективного коэффициента ус > V. Следовательно, [c.537]

Приведенные комментарии ограничены случаем с относительно низким тепловым потоком на стенке трубы. Рассмотрим теперь эффект постепенного увеличения тепловой нагрузки прн поддержании постоянным расхода на входе (рис, 2—4), На рис. 2 показана зависимость коэффициента теплоотдачи от массового паросодержання при увеличивающейся тепловой нагрузке в качестве параметра (кривые /—VII). На рис. 3 показаны различные области [c.380]

Подавление пузырькового кипения насыщенной жидкости. Для поддержания пузырькового кипения на поверхности нагрева необходимо, чтобы температура стенкн превышала критическую величину для определенного теплового потока. Еслн перегрев сгенки меньше величины, определяемой уравнением (0) для заданной тепловой нагрузки, то образования пузырей не происходит величина А Ла == ( ш,— sLil) рассчитывается и ) отношения Я Щр, где afp является коэффициентом теплоотдачи в двухфазной среде в отсутствие образования пузырей, [c.384]

Публикации по парообразованию при вынужденной конвекции смесей крайне ограничены. Одно из самых ранних исследований (I] проведено в 1940 г. с использованием четырехходового испарителя с горизонтальными трубами, нагреваемыми паром. Каждый ход имел три отдельные паровые рубашки для измерения локального теплового потока. Жидкостью была смесь бензол — масло. Установлено, что температура объема жидкости увеличивается по длине кипения насыщенной жидкости, когда она обогащается маслом. Таким образом, часть теплоты, передаваемой смеси, сохраняется в форме скрытой теплоты для поддержания жидкости в условиях насыщения и не идет на парообразование. Средние коэффициенты теплоотдачи рассчитаны для каждого хода, где происходило кипение, во всех трех рубашках. Для данного массового паросодерисания коэффициент теплоотдачи уменьшался с увеличением содержания масла в подаваемой жидкости. [c.419]

I Значительные коэффициенты теплоотдачи при конденсации практически не зависят от режима движения среды. Поперечные терегородки в межтрубном пространстве этого аппарата служат ишь для поддержания труб и придания трубному пучку жесткости. [c.16]

Система ТОиР призвана обеспечить-, поддержание оборудования в работоспособном состоянии и предотвращение неожиданного выхода его из строя правильную организацию технического обслуживания и ремонта оборудования увеличение коэффициента технического использования оборудования за счет повышения качества технического обслуживания и ремонта, и уменьшения простоя в ремонте возможность выполнения ремонтных работ по графику, согласованному с планом произ- [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология