Абсорбция содовыми растворами

Образующийся сероводород адсорбируют твердыми поглотителями или жидкими абсорбентами. В качестве твердых поглотителей для очистки от сероводорода применяют активированный уголь, гидроксид железа, оксид цинка. При жидкостной абсорбции используют аммиачную воду, этаноламины, мышьяково-содовый раствор, растворы карбонатов и т. п. В азотной промышленности наиболее часто применяют очистку при помощи оксида цинка (поглотитель ГИАП-10) при 350—400°С и объемной скорости до 2000 ч по уравнению реакции [c.86]

На рис. 109 показана технологическая схема производства бикарбоната натрия мокрым способом (без транспортных устройств и некоторых второстепенных аппаратов). Содовый раствор с концентрацией по общей щелочности 105—110 н. д. перекачивают из отделения декарбонизации в сборник 3 исходного содового раствора для отстаивания. Образующиеся в очень небольшом количестве осадки периодически выпускают из сборника 3 и подают в отделение очистки рассола для использования. Осветленный содовый раствор из сборника 3 перекачивают в два попеременно работающих сборника 2, где приготовляют нормальный содовый раствор с концентрацией по общей щелочности около 86 н. д. Опытным путем установлено, что содовый раствор этой концентрации обеспечивает высокую скорость абсорбции Oj при сохранении достаточно высокой производительности карбонизационной колонны. Для разбавления походного содового раствора в сборник 2 подают оборотный раствор, называемый слабой жидкостью. [c.257]

Рис. 209. Схема абсорбции НгЗ содовым раствором с десорбцией воздухом

Рис. III.4. Влияние скорости газа на абсорбцию двуокиси углерода содовым раствором.

Определить движущую силу абсорбции и к п. д. прямоточного насадочного скруббера при поглощении оксидов азота содовым раствором при 30 °С и давления 0,1 МПа. Начальная концентрация оксидов азота (считая на NO2) — 1% (сб.) конечная —0,1% (об.). Концентрация содового раствора на входе в скруббер — 3 н. [c.221]

Кроме pH раствора и отношения, АзаОз НаЗ, на коэффициент абсорбции сероводорода мышьяково-содовым раствором оказывают влияние другие параметры, как, например, степень регенерации раствора, скорость очищаемого газа в скруббере и вязкость раствора. [c.333]

Исследования абсорбции НаЗ мышьяково-содовым раствором в лабораторных условиях [2051 показали, что /( не зависит от концентрации сероводорода в растворе (при pH =8,2—8,3), но снижается по мере насыш,ения раствора и уменьшения pH. Изменение температуры в пределах 17—53 °С не влияет на Кр- С повышением плотность орошения Кр возрастает оказывают влияние также скорость газа и содержание в нем НаЗ. В производственных абсорберах с хордовой насадкой при скорости газа 0,6—1 м/сек и орошении около 10 л/м газа в среднем Кр составляет около 10 кмоль м - ч - бар . [c.477]

Абсорбция сероводорода. Исследования rfb абсорбции HgS мышьяково-содовым раствором проводились [170] на ситчатой тарелке (живое сечение 15,3%, диаметр отверстий 2 мм) с подпором пены. При удельном расходе поглотителя 18—20 л/м газа коэффициент массопередачи Кр с увеличением приведенной скорости газа в пределах 0,5—2 м/сек возрастал от 25 до 73— 80 кмоль м -ч -бар , что соответствует пропорциональности 11) в степени 0,5. При низких удельных расходах поглотителя (5— 10 л/м ) коэффициент Кр пропорционален а при высоких [c.580]

Рис. v.u. Влияние скорости газа на объемный коэффициент скорости абсорбции хлора содовым раствором для центрального (а), пристенного (б) и общего (в) объемов скруббера.

Если в процессе декарбонизации лимитирующей стадией является десорбция СОа из раствора, то скорость карбонизации определяется обратным процессом — скоростью абсорбции СО2. Как и при поглощении СО2 аммонизированным рассолом (см. гп. 7)-, скорость абсорбции СО2 содовым раствором при повьпиении температуры, с одной стороны, возрастает, так как увеличивается скорость реакции и уменьшается вязкость раствора, что облегчает подвод активного компонента — СО2 к поверхности контакта фаз, но, с другой стороны, снижается, так как уменьшается движущая си.па абсорбции — разность давлений СО2 в карбонизующем газе и над раствором. Эти 1Фа фактора, влияющие в противоположных направлениях, говорят о наличии оптимума для температуры карбонизации. Он находится в пределах 80—60° С. Первая температура относится к поступающему на карбонизацию раствору соды, в котором еще мало бикарбоната и равновесное давление СО2 невелико, вторая — к конечному карбонизованному раствору, в котором возросшее содержание бикарбоната начинает с повышением температуры заметно влиять на равновесное давление СО2 над раствором, а значит, уменьшать движущую силу абсорбции. [c.253]

Кривая абсорбции сероводорода (рис. 2) имеет тот же характер, что и в случае поглощения сероводорода мышьяково-содовым раствором [10]. [c.192]

На рис. 334 изображена схема получения фторида натрия из кремнефторида натрия, по которой работал Одесский суперфосфатный завод до замены этого производства производством криолита. Эта схема позволяет вырабатывать каждый из продуктов (NaF и NaaSiFe) в отдельности или совместно. Исходным сырьем является кремнефтористоводородная кислота, полученная водной абсорбцией отходящих фтористых газов. Кремнефторид натрия получают в стальных, футерованных диабазовой плиткой мешалках-реакторах 5 емкостью по 2,7 м , куда подают кислоту из стального, футерованного плиткой мерника 2 (емкостью 1,9 ж ) и раствор поваренной соли из стального мерника 4 (емкостью 1,5 ж ). Полученная пульпа кремнефторида натрия может быть непосредственно переработана в товарный продукт, для чего твердую фазу отделяют от жидкости на центрифуге 7 и направляют на сушку, размол и расфасовку. Взаимодействие пульпы Na2SiFe с содовым раствором осуществляют в стальных реакторах 6 с мешалками емкостью по 2,4 ж , обогреваемых острым или глухим паром в последнем случае они снабжены паровыми рубашками. Обогрев глухим паром значительно уменьшает объем маточных растворов. В реактор заливают половину требуемого количества насыщенного раствора соды, нагревают его до 60—80° и загружают полную порцию пульпы кремнефторида натрия, а затем постепенно добавляют остальное количество содового раствора. По окончании реакции (через 40— 45 мин) пульпу спускают при перемешивании в центрифуги 7. Маточный раствор направляют через стальной сборник 9 в содорас-творитель 10. Отфугованный продукт высушивают в шнекОвой су- [c.362]

Нагрузка абсорбера по газу составила минимум 2350 нм /час. Температура газов на входе в абсорбер была 210—240° С, на выходе 90° С. Температура орошающего раствора на входе 58—70° С, на выходе 80° С. Время пребывания газа в абсорбере — 5 сек. Остаточное содержание фтора в газе 0,33% степень улавливания фтора в среднем составляла 82,8%, сернистого ангидрида — 78,7%. Коэффициент скорости абсорбции фтора при поглощении содовым раствором (pH 10) был равен в среднем 1218 час в кислом растворе (pH 5) коэффициент скорости был равен 68 час , т. е. практически фтор не поглощался. [c.250]

Скорость газа в абсорбере составила 1,8 м/сек. Содовый раствор циркулировал в системе абсорбции состав его постепенно менялся, содержапие NaF росло по достижении пересыщения NaF выпадал в осадок. [c.250]

Если абсорбция ЗОг осуществляется в башне с насадкой, орошаемой содовым раствором, то реакция (1) заканчивается в зоне, соответствующей приблизительно 30%, а реакция (2)—-40% верхнего объема насадки. Нижние 60% объема насадки соответствуют зоне образования бисульфита по реакции (3). Количество ЗОг, поглощаемое при образовании сульфита в 40% верхнего объема башни, равно количеству ЗОг, поглощаемому при образовании бисульфита в 60% нижнего объема башни. Следовательно, скорость поглощения ЗОг изменяется по высоте аппарата. Скорость увеличения содержания общего ЗОг (сульфитного и бисульфитного) в растворе вначале увеличивается, достигает максимума, когда в растворе содержится [c.524]

При абсорбций SO2 из отбросных газов малой концентрации, ввиду сильного возрастания при этом количества испаряющейся воды и применения содового раствора меньшей концентрации, в абсорберах может поддерживаться температура ниже 60°. При соблюдении режима процесса абсорбции можно получать готовые растворы бисульфита, более концентрированные (около 27% SO2), чем предусмотренные стандартом (22,5% SO2), что дает экономию при транспорте, хранении и проч. [c.525]

Варламов М. Л., Старосельский Я. И., Абсорбция окислов азота содовыми растворами в газлифтном аппарате, Ж- прикл, хим., 32, № 8, 1716 (1959). [c.328]

Осветленный раствор (соляной маточник) из сгустителя 14 сливается в приемный резервуар 22, далее перекачивается в напорный бак 27 отделения кристаллизации. Поваренную соль отмывают от хлористого аммония сначала горячим рассолом на центрифуге 15, затем взмучивают рассолом в репульпаторах 19 и повторно отжимают на центрифуге 20. Фугат и промывные воды из центрифуги 15 поступают в приемный резервуар 21 с мешалкой, откуда перекачиваются в желоб 13 с мешалкой. Фугат и промывные воды после повторного центрифугирования раздельно отводятся в резервуары 25 и 26. Далее фугат передается в отстойник 23, откуда сгущенный осадок поваренной соли поступает в горизонтальную мешалку 24 и возвращается в репульпатор 19. Осветленный рассол из отстойника 23 после охлаждения направляется в отделение абсорбции содового производства. Промывная жидкость (рассол) и часть фугата возвращаются в цикл. Влажная поваренная соль из центрифуги 20 транспортируется на сушку (одновременно спекшиеся комочки отделяются от основного продукта), сухая соль направляется далее на укупорку. Комки спекшейся соли подвергаются дроблению и возвращаются в общий поток. Воздушно-паровая смесь вместе с уносимой ею солевой пылью поступает в пылеулавливающую установку. [c.173]

Этот способ получения NaF из отходящих газов, заключающийся в промывке их содовым раствором, наиболее прост. Абсорбция SiF4 по реакции [c.361]

По этому методу можно получить и раствор NaF, практически свободный от кремневой кислоты абсорбцией кремнефтористых газов столь разбавленным содовым раствором, чтобы образующийся NaF полностью в нем растворялся. В растворах, содержащих менее 1% НагСОз, растворимость NaF при 20—100° практически равна его растворимости в воде ( 4%). В более концентрированных растворах, содержащих 10—28% Naj Os, растворимость NaF вука-занном интервале температур 1%. [c.361]

Для образования хорошо фильтрующего криолита величина pH раствора должна быть 10,2—10,7. Карбонизацию ведут газом, содержащим 12—157о СОг, до достижения отношения Nag Os ЫаНСОз, равного 1. Осадок криолита отделяют от раствора в сгустителе, затем на фильтре промывают и высушивают. Маточный раствор и промывные воды возвращают на абсорбцию (на приготовление содового раствора). [c.370]

Абсорбция сероводорода мышьяково-содовым раствором весьма интенсивно протекает при пенном режиме. Коэффициент полезного действия одной полки пенного аппарата можно вычислить в зависимости от условий по следующим формулам обозначим через / массовое отношение АзаОд в активных соединениях мышьяка, поступающих с абсорбентом, к НаЗ, входящему с газом. Тогда, в зависимости от значения /, к. п. д. (т]) определяют по уравнениям [c.145]

В работах [13] и [76] приводятся данные по абсорбции раствором сульфит-бисульфита натрия в производстве пиросульфита натрия и сульфитно-содовым раствором в производстве бисульфита натрия. Степень поглощения сернистого ангидрида почти не зайисит от скорости газа и плотности орошения и составляет 90—97%. Коэффициент массопередачи, отнесенный к сечению колонны, в зависимости от скорости газа и плотности орошения изменяется в пределах 40—70 кг/(м -ч) мм рт. ст. и эта связь выражается формулой [c.156]

Рис У.б, Сопоставление рйультатов абсорбции НР содовым раствором в полом скруббере при орошении его через эвольвентную (а)- и цельнофакельную (б) одиночные форсунки и при разных системах орошения через центробежные форсунки (виг). [c.223]

Распределение газа в полых скрубберах. Многие исследователи п 5идают большое значение равномерности распределения газа по поперечному. сечению скруббера. Ф. А. Кульков и Е. Л. Яхонтова [20] изучали этот вопрос в колоннах диаметром 250 и 400 мм при отношении /1а.з/< ап= 1,4, используя вместо газа вбду. Они установили, что при боковом вво 1е таз направляется к противоположной стенке аппарата, поднимается до его верха и затем спускается вдоль передней стенки На некотором расстоянии от входа наблюдается полное перемешивание газа. Вследствие этого авторы приходят к выводу о низкой эффективности полых колонн и предлагают для выпрямления потока устанавливать в ее нижней части слой насадки. И. Е. Идельчик [21 ] предлагает использовать для этой цели направляющие лопатки. В. М. Рамм [4] также придерживается точки зрения, что неравномерность распределения газа снижает эффективность полого скруббера. Это положение, однако, до сих пор не имеет практического подтверждения. В случае, когда перемешивание фаз не влияет на движущую силу процесса, неравномерность распределения газа может сыграть даже положительную роль. Отдельные капли, Попадая за счет поперечных пульсаций газа из зон высоких скоростей газового потока в зоны низких скоростей или в зоны возвратного движения, могут за счет изменения своего движения увеличить время контакта с газом. Следует отметить, что организация специальных устройств для выпрямления газового потока несколько повышает гидравлическое сопротивление скруббера, а при работе с загрязненными средами может и затруднить эксплуатацию установки. Как показано в [14], в колонне диаметром 1 м на расстоянии 3,6 м от оси входного газохода распределение таза носит е неравномерный характер, несмотря на наличие направляющих лопаток. В то же время в колонне диаметром 2 м без направляющих лопаток происходит самопроизвольное выпрямление газового потока на расстоя- -НИИ 7 м от оси входного газохода [18]. Поскольку демонтаж направляющих лопаток в колонне диаметром 5,5 м никак не повлиял [16] на показатели абсорбции фтористого водорода содовым раствором (см. рис. У.б), то можно считать, что установка направляющих лопаток в полых скрубберах является излишним мероприятием. Также сомнительна и целесообразность организации специального слоя насадки. [c.229]

Принятое допущение, разумеется, не может быть распространено на форсунки, ориентированные факелом разбрызгивания вверх. Известное ограничение на подобный подход к вопросу накладывает и величина линейной скорости газа. При очень высоких значениях абсорбцией в надфорсуночном пространстве пренебрегать нельзя. На рис. У.9 представлены результаты вышеописанной обработки данных соответственно для скруббера диаметром 1 м при абсорбции фтористого водорода содовым раствором и скруббера диаметром 2 м при абсорбции хлора известковым молоком. Средние значения у составляют при приме- [c.232]

Конструкция колонны позволяла определять раздельно объемные коэффициенты скорости абсорбции хлора содовым раствором для центрального и пристенного объемов Kv н Kv )- Как видно на рис. V IО и V.ll, при прочих равных условиях значения Kv в 1,5—2,5 раза выше, чем Это явление можно объяснить лишъ образованием вторичных капель у стен, что наблюдалось и визуально. [c.234]

Уравнение ( .15) получено в пределах изменения параметров даг = 2,7—8,0 м/с, ор=15—46 мЗ/(м2 ч), /1а.з=4,3—9,0 М, ап = = 1,0—5,5 м. Расхождение с практическими результатами не превышает, как правило, 10%. Характер полученных зависимостей позволяет рекомендовать применение этого уравнения до значений 1ор = 50—60 мЗ/(м -ч), /1а.з= 10—11 м и с(ап=7 ММ. ПрИ больших диаметрах скруббера следует считать его автомодельным по отношению к диаметру. Коэффициент А. зависит от рас-лоложения форсунок и природы поглоЩаемого компонента. Для случая абсорбции фтористого водорода содовым раствором значения А составляют для системы орошения № 1 — 1465, № 2 — 1640И № 3—1740. , [c.237]

Теоретический учет природы газа затруднен тем обстоятельством, что разные теории абсорбции дают разную зависимость коэффициента массопередачи от коэффициента скорости диффузии в газовой-фазе. По теории обновления /Сй пропорционален корню квадратному из О, а по классической пленочной теории между этими величинами должна наблюдаться прямая пропорциональность. Кроме того, неизвестен коэффициент диффузии фтористого водорода, с которым были проведены основные исследования по полым скрубберам. Для возможности учета природы газа были проведены специальные опыты по абсорбции фтористого водорода, хлора и двуокиси серы содовым раствором в колонне диаметром 120 м. При всех гидродинамических режимах значения объемных коэффициентов скорости абсорбции СЬ и ЗОа совпадали между собой и были в 3 раза ниже, чем лри поглощении НР. Поэтому для расчета процессов абсорбции хлора и двуокиСи серы,, а также других газов, имеющих тот же коэффициент диффузии в газовой фазе, можно пользоваться уравнением (У.15), уменьшая в 3 раза значения А, полученные для НР. Следует подчеркнуть, что применение уравнения (У.15) допустимо лишь для процессов массопередачи, в которых отсутствует сопротивление в жидкой фазе. Концентрации газовогр компонента и хемосорбента, обеспечивающие эти условия, определяются, как правило, экспериментально. [c.237]

Модернизация аппаратуры цеха кальцинированной соды на Славянском содовом заводе обеспечила к 1930 г. увеличение выработки соды до 40 тыс. т и превысила довоенный уровень на 48% [1, с. 207]. В 1935 г. выпуск соды достиг 58 тыс. т [1, с. 208]. К этому времени были установлены новые, более мош,ные элементы абсорбции—дистилляции, поршневые компрессоры с электрическим приводом и более мощные компрессоры КПС-2 с паровым приводом, изготовленные Сумским машиностроительным заводом, а также ротационные компрессоры фирмы Демаг . В отделении карбонизации установлены две дополнительные системы кар-бонаторов, в отделении кальцинации — три содовые печи и декарбонатор для обеспечения содовым раствором цеха каустической соды и производства бикарбоната натрия. Реконструировано и расширено энергетическое хозяйство завода. [c.88]

Как уже указывалось, при отсутствии равновесного парциального давления поглощаемого компонента над абсорбентом сте.-пень его извлечения может быть определена по уравнению (V.9). Однако уравнения типа (V.8) и (V.9) не совсем удобны для практического использования. Обычно заранее известны количество очищаемого газа Q и требуемая степень извлечения т)а. Задача сводится к определению параметров /la.a, dan и расхода абсорбента L . Уравнения (V.8) и (V.9) могут быть легко решены относительно тюбого из этих параметров. Так, при абсорбции фтористого водорода содовым раствором в скрубберах с центробежными форсунками, расположенными по системе орошения № 3, эти уравнения будут иметь вид [c.238]

Мышьяково-содовый раствор, содержаш,ий сложную смесь окситиоарсенатов, является сравнительно малоустойчивым. По-зтому для каждого опыта нами отбиралась свежая порция непосредственно из цикла циркуляции рабочего раствора в цехе очистки газа от сероводорода на газосланцевом заводе в г. Сланцы. Для исследования мы пользовались насыщенным раствором после второй ступени абсорбции. [c.199]

Для поглощения сероводорода из газа вместо содового раствора можно применять 15—20%-ный раствор поташа (КгСОз). Степень очистки при поглощении НгЗ поташом выше, чем при поглощении содовым раствором. Если в качестве поглотительной жидкости употребляют раствор поташа, то отработанный циркуляционный раствор регенерируТЕОт продувкой двуокисью углерода, которая вытесняет из него сероводород. При этом образуется бикарбонат калия, который в специальном подогревателе разлагается с образованием поташа и двуокиси углерода. Химизм абсорбции НгЗ [c.302]

На втором этапе абсорбция проводилась содовым раствором с концентрацией на выходе из абсорбера 100 г/л (в пересчете на Naa Og). Из абсорбера раствор сливался в отстойник и далее перекачивался в баки, в которые добавлялась сода, после чего раствор вновь поступал на абсорбцию. Так как в процессе абсорбции происходило значительное испарение воды, в баки добавляли воду так, чтоб концентрация раствора перед абсорбером была — 50 г/л (в пересчете на Nag Og). Результаты опытов представлены в табл. 2. На этом этапе сопротивление аппарата поддерживалось в пределах 110—140 мм вод. ст. и степень извлечения фтора составляла 76—97% (в среднем 86%), т. е. была примерно такой же, как и при водной абсорбции. [c.228]

Изучен процесс щелочной абсорбции фтористых газов, выделяющихся в производстве суперфосфата, обесфторенных кормовых фосфатов и при упарке фосфорной кислоты. При ирименении содового раствора для улавливания фтора из газов образуется раствор фторида натрия в результате реакций [c.249]

Пересыщенные по NaF растворы получались в процессе опытов поглощения отходящих газов на установке циклонной печи Джамбулского суперфосфатного завода. Газы от производства кормовых обесфторенных фосфатов, содержащие в среднем 1,92 г/мж фтора, 2,51 г/нм сернистого ангидрида и пыль фосфорита (3—5 г м ), абсорбировались в механическом дисковом абсорбере, рабочей емкостью 4,7 м . Орошение абсорбера производилось либо 15 %-ным, либо 10%-ным раствором Naa Og при щелочной абсорбции 1%-ным содовым раствором — при проверке возможности поглощения фтора в кислой среде. [c.250]

Насыщенный раствор фторида натрия для технических целей — антисеп-тирования древесины, осаждения криолита и др.— можно получить либо путем абсорбции фтористых газов содовым раствором, либо при нейтрализации кремнефтористоводородной кислоты, либо нри обработке влажного осадка кремнефторида натрия содовым раствором. Эти способы могут быть использованы для утилизации фторсодержащих газов. [c.251]

Содовый раствор добавляют во вторую по ходу газа башнЮ системы щелочной абсорбции (см. рис. УИ-5), образующиеся питрит-нитратные щелока отводят в сборник первой башни этой системы. Раствор, циркулирующий в системе щелочной абсорбции, содержит избыток соды (5 г/л). [c.373]

Коррозия стали Х18Н9Т связана с накоплением в циркулирующей кислоте значительных количеств ионов хлора, который попадает в систему в основном с содовым раствором, подавае-мы.м в бащни щелочной абсорбции в виде МаС1. Содержание Na l в соде колеблется от 0,5 до 10%. В связи с этим основной задачей является выведение ионов хлора из системы кислой абсорбции. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология