Катализаторы материальный баланс для сло

В настоящее время большое внимание уделяется изучению влияния металлов, отлагающихся на поверхности катализаторов в промышленных условиях, на свойства катализатора, материальный баланс процесса и качество продуктов крекинга. Металлы могут влиять не только на выход и химический состав продуктов крекинга. Накапливаясь на поверхности катализатора и обладая иными каталитическими свойствами, чем сам катализатор, они могут определенным образом влиять на характер распределения кокса по радиусу частиц в стадии крекинга и на кинетику и механизм выгорания кокса в стадии регенерации катализатора. [c.109]

Результаты любого процесса нефтепереработки в значительной степени зависят от качества перерабатываемого сырья особенно это относится к каталитическим методам переработки и, в частности, к процессу каталитического крекинга. Исследованиями последних лет установлено, что в нефтяных дистиллятах, применяемых в качестве сырья каталитического крекинга, содержатся компоненты, которые в значительной степени ухудшают работоспособность катализатора. Материальный баланс изменяется в сторону уменьшения выхода целевых продуктов и ухудшения их качества. [c.15]

Каталитический реформинг. Исходная схема завода включала установку нерегенеративного реформинга на платиновом катализаторе, на которую направлялась фракция 93— 19Г прямогонного бензина. Процесс проводили при давлении 35 ати и молярном отношении циркулирующего газа к сырью 10 1. В этих условиях максимальная глубина реформинга была ограничена октановым числом дебутанизированного реформинг-бензина, равным - 94 (после добавки 0,8 мл л ТЭС 99,9), вследствие быстрой дезактивации катализатора. Материальные балансы и характеристики дебутанизированного реформинг-компонента автомобильного бензина можно легко вычислить при любой жесткости условий процесса, вплоть до жесткости, дающей 94-октановый бензин. [c.225]

Так как степень превращения 50г в двух ступенях составляет 99,0—99,8%, то неизбежны некоторые его потери. Для восполнения их предусмотрена подпитка ЗОг из баллона, постоянная или периодическая. Контроль и регулирование ведутся через вентиль 41 регулятором 42 от расходомера 43. Разогрев и отдувку контактной массы в аппаратах КС и СС ведут воздухом через вентиль 44, при этом газовые линии перекрывают вентилями 45 и 46, воздушные линии — вентилями 47—50 и включают все электронагреватели контактных аппаратов. Основные технологические параметры температура в печи разложения 800- 850° С температуры в слоях катализатора аппарата КС 480-4-620° С температуры на выходе из слоев катализатора аппарата СС 410- 500° С скорости газа в рабочих условиях на полное сечение 0,3-=-0,7 м/с концентрации ЗОг на входе в аппарат КС 8-ь 15 об.% размер зерен катализатора в аппарате КС 0,3-г-1,5 мм. В аппарат КС загружают износоустойчивый ванадиевый катализатор, а в аппарат СС — любой ванадиевый промышленный катализатор. Материальные балансы рассчитывают применительно к конкретным размерам контактных аппаратов и абсорберов. [c.272]

Общий подход к расчету простых изотермических реакций типа Ау А 2 используется и в более сложных случаях. Пусть г (с) — скорость реакции на единицу поверхности катализатора тогда уравнение материального баланса для плоской пластины имеет вид [c.135]

Под термическими процессами подразумевают процессы химических превращений нефтяного сырья — совокупности реакций крекинга (распада) и уплотнения, осуществляемые термически, то есть без применения катализаторов. Основные параметры термических процессов, влияющие на ассортимент, материальный баланс и качество получаемых продуктов, — качество сырья, давление, температура и продолжительность термолиза. [c.7]

В табл. 10.10 приведены для сравнения данные по материальному балансу и качествам продуктов установок каталитического риформинга с периодической и непрерывной рег( Нерацией катализатора. [c.197]

III. Технологическая часть проекта с пояснительной запиской— в ней изложены основные положения, исходные и исследовательские данные, принятые для проектируемого предприятия (рекомендуемый технологический режим, где и когда апробирован, технологическая характеристика сырья, побочных и конечных продуктов, катализаторов и реагентов) материальный баланс и расходные показатели состав предприятия, техноло- [c.47]

Математическая модель. Уравнения этой модели при условии изотермичности процесса находят из уравнений материального баланса для потока газа. Для составления их выделим в реакторе, имеющем высоту насыпного и рабочего слоев катализатора VI Ь ш площадь сечения Р, элемент объема длиной 1 (рис. 42). В соответствии с двухфазной моделью представим этот элемент в виде двух составляющих — одной для плотной фазы (индекс 1 ) — другой для фазы пузырей (индекс 2 ), Введем следующие обозначения [c.121]

Запишем уравнение материального баланса для твердой фазы на нижней границе слоя катализатора, т. е. при I = 0 [c.125]

При этом уравнения чаще получаются не решением дифференциальных уравнений двухфазной модели, а прямо из уравнения материального баланса в слоях катализатора. [c.130]

Материальные балансы однократного каталитического крекинга дестиллатов над алюмосиликатными синтетическими катализаторами [c.74]

Материальный баланс установки каталитической очистки зависит от условий проведения технологического процесса, а также от фракционного и химического составов исходного сырья и активности применяемого катализатора. Изменение основных факторов процесса при каталитической очистке приводит к тем же результатам, которые наблюдаются при аналогичном изменении факторов в процессе каталитического крекинга керосино-соляровых дестиллатов. Например, с увеличением температуры степень превращения сырья увеличивается, а с ростом объемной скорости она уменьшается при сохранении постоянными других условий процесса. [c.160]

В связи с вовлечением в переработку тяжелого и вторичного сырья были проведены исследовательские работы с целью определения содержания азотистых, сернистых и других соединений в тяжелых соляровых дистиллятах и выяснения влияния этих соединений на свойства катализаторов крекинга. Кроме того, были уточнены материальные балансы и скорости превращения сырья различного группового хи.мического состава, а также подобраны оптимальные режимы крекинга тяжелых видов сырья. [c.96]

Выходы продуктов крекинга зависят также от химического и фракционного состава сырья. Несмотря на довольно большое число опубликованных материальных балансов по каталитическому крекингу прямогонных керосино-соляровых дистиллятов в системах с циркулирующим катализатором, вопрос о влиянии химического состава сложного, многокомпонентного сырья на выходы и качества продуктов крекинга все еще не уточнен. Ясность в данный вопрос может быть, по-видимому, внесена только после более детального изучения химического состава сырья и разнообразных превращений, протекающих при. термо-каталитических процессах. Требуется также усовершенствовать методы классификации сырья. Поэтому ниже приведены только отдельные выводы по рассматриваемому вопросу. [c.204]

В табл. 30 в качестве примера сопоставлены материальные балансы крекинга легких и тяжелых фракций, выделенных путем вакуумной перегонки из нефти Ромашкинского месторождения [54]. Опыты проводились на лабораторной непрерывно действующей установке с применением промышленного алюмосиликатного катализатора. [c.206]

В табл. 39 приведен материальный баланс такой двухступенчатой переработки одного из видов сырья — керосина с высоким содержанием нафтеновых углеводородов. Керосин подвергали однократному крекингу в слое естественного катализатора (процесс термофор) при 454°, давлении 0,7 ати и объемной скорости 0,4. Выделенный из продуктов крекинга тяжелый бензин первой ступени после дебутанизации, нагрева и полного испарения пропускали через реактор с синтетическим катализатором. В результате каталитической очистки с рециркуляцией лигроиновых фракций (80% на сырье второй ступени) при 454°, давлении 0,7 ати и объемной скорости 0,35 из тяжелого бензина было получено 32,3% вес., считая на исходный керосин, депентанизированного базового авиабензина. Характеристики исходного сырья, промежуточных дистиллятов и базового авиабензина даны в табл. 40. [c.221]

Исходным сырьем для производства базовых авиабензинов являются обычно прямогонные керосино-соляровые фракции. При переработке дистиллятов нафтенового основания получается больше базового авиабензина и с более высоким октановым числом, чем при переработке сырья, богатого парафиновыми углеводородами. Материальный баланс переработки парафинистого дистиллята (удельный вес 0,875, пределы кипения 258—440°) одной из нефтей приведен в табл. 41. В обеих ступенях применялся синтетический катализатор [55]. [c.223]

Материальный баланс крекинга малосернистых дистиллятов на цеолитсодержащем катализаторе приведен ниже [7] [c.38]

Нами было установлено, что разогрев слоя для различных модификаций оксида алюминия (у-, т]-) при хлорировании примерно одинаков. Движение теплового фронта не коррелирует в полной мере со скоростью насыщения катализатора хлором. Был рассчитан тепловой эффект реакции хлорирования на основании материального баланса хлорирования, который составил около 125 кДж/кг катализатора. Максимальная температура разогрева слоя катализатора при хлорировании в выбранных условиях, по данным расчета, может составить 70 20 °С. На основании полученных данных о движении теплового фронта, изменении концентрации хлора в слое оксида алюминия, расчетного значения теплового эффекта была разработана математическая модель процесса хлорирования оксида алюминия парами четыреххлористого углерода в интервале температур 240-260 °С [89]. [c.71]

А1 - Со - Мо - Р). Он обеспечивает обессеривание сырья на 98%. Для второй ступени процесса предложен новый катализатор ГИ-13. Характеристика используемого сырья — фракции летного дизельного топлива, вьщеленного из смеси восточных сернистых нефтей, - а также составы полученных продуктов по обеим ступеням и материальный баланс процесса представлены в табл. 4.11 и 4.12. [c.126]

Во ВНИ И НП разработаны и опробованы в пилотном масштабе процессы гидродеметаллизации и гидрообеесеривания мазута в стационарном слое катализатора и гидропереработки гудрона в трехфазном кипяшем слое катализатора. Материальный баланс и данные о качестве продуктов гидрообеесеривания мазута с предварительной деметаллизацией с целью получения сырья для каталитического крекинга приведены в табл. 130 и 131, соответственно. При расходе водорода 1,05% мае. получается 76% мае. остатка выше 350°С с содержанием серы 0,36% мае., коксуемостью 3,2% мае. и содержанием тяжелых металлов 12 г/т. [c.300]

Бумер, Седингтон и Эдвардс [53] опубликовали материальный баланс продуктов гидрогенизации тринадцати канадских углей от антрацита до лигппта. Гидрогенизация проводилась в автоклаве периодического действия при 450° с тетралином в качестве растворителя и в прпсутствии окиси молибдена как катализатора. Материальный баланс показывает (табл. 20, рис. 4), что для данного способа гидрогенизации выход веществ низкого молекулярного веса увеличивается с понижением степени обуглероживания угля. [c.291]

Далинейшее улучшение процесса разделения катализата риформинга достигается при использовании холодной сепарации газа на I ступени и абсорбции газа стабильным катализатором на II ступени [23]. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1У-24. Катализат охлаждают и частично конденсируют при 120 °С и направляют в I ступень сепарации, где под давлением 0,97 МПа он разделяется на газовую и жидкую фазы. Газовую фазу компримируют до 1,4 МПа и при 160 °С подают на разделение в абсорбер, на верх которого подают стабильный катализат при 38°С. Разделение катализата по данной схеме обеспечивает получение водородсодержащего газа с концентрацией 81,2% (об.) Нг при снижении зисплуатационных затрат по сравнению со схемой двухступенчатой сепарации на 10—15%. В табл. IV.13 приведены состав и параметры основных потоков блока разделения по схеме, изображенной на рис. 1У-24, на основе которых может быть рассчитан материальный баланс процесса. [c.234]

Основы управления процессом сернокислотного С - алкилирования. Важными оперативными параметрами, влияющими на материальный баланс и качество продуктов С — алкилирования, являются давление, температура, объемная скорость сырья, кон — ц нтрация кислоты, соотношения изобутан олефин, кислотахырье и интенсивность перемешивания сырья с катализатором. [c.142]

Результаты гидрокрекинга (материальный баланс и качество про, уктов) нефтяного сырья в сильной степени определяются свой — ствс ми катализатора его гидрирующей и кислотной активностями и и соотношением. В зависимости от целевого назначения могут применяться катализаторы с преобладанием либо гидрирующей, либо крекирующей активностью. В результате будут получаться продукты соответственно легкого или глубокого гидрокрекинга. [c.225]

Учитывая, что исходное сырье представляет собой сложную систему как в химическом, так и в физическом отношении, а все основные и побочные реакции протекают на поверхности полидисперсных катализаторов в условиях нарастающей дезактивации, исследование проблем кинетики процессов каталитического гидрооблагораживання остатков строится на двух уровнях теоретических представлений. На первом уровне не учитывается гетерогенность протекания процесса, т. е. используются формальные подходы гомогенного катализа, основанные на различных эмпирических моделях, описывающих формальную кинетику основных реакций [55]. На втором уровне используются макро-кинетические методы гетерогенного катализа с учетом закономерностей диффузионных процессов, протекающих на зерне и в порах катализатора и использующих математические модели, связьшающие материальные балансы изменения концентраций реагентов с диффузионными характеристиками зерна и сырья, объединенные известными приемами. диффузионной кинетики [27]. [c.70]

Помимо упомянутых компонентов, сухие газы каталитического крекинга содернсат большое количество (до 25% объемн.) неуглеводородных соединений (азот, углекислота, окись углерода, пары воды). Их не включают в материальный баланс процесса крекинга, но учитывают при расчете соответствующих аппаратов и определении мощности газовых компрессоров. Неуглеводородные компоненты, поступая в реактор вместе с циркулирующим катализатором, присоединяются к потоку продуктов реакции. [c.16]

Количества (в тп1час) поступающего в реактор регенерированного катализатора Н, выходящего из него закоксованного катализатора и собственно катализатора Но могут быть определены разными путями и, в частности, из рассмотренного ниже материального баланса (рис. 5). [c.20]

Материальные балансы процесса каталитического крекинга йа промышленных установках с циркуляцией ялюмолнликатных катализаторов. Углубленный крекинг с рециркуляцией каталитического газойля [c.208]

При проектировании установок каталитического крекинга обычяо пользуются опытными материальными балансами, полученными на пилотных и полупромышленных уст 1новках. При распространении этих балансов на крупные установки иногда вносят коррек- тивы, поскольку баланс, снятый на опытной установке, не всегда полностью дублируется на промышленной. В частности, на последней вследствие менее тщательной продувки закоксованного катализатора водяным паром выход кокса может оказаться более высоким, чем на пилотной. установке. [c.226]

Выделим в зерне катализатора бесконечно малый элемент толщиной йг (рис. У1П-18). Нижняя круглая поверхность его имеет радиус г. Из материального баланса (по исходному веществу А) такого элемента при установивщемся режиме диффузии и необратимой химической реакции А —> В следует [c.286]

Одним из направлений исследований была разработка технологии термокаталитической переработки высокомолекулярного нефтяного сырья с использованием железоокис-ного катализатора. В результате проведенных исследований были разработаны научные основы технологии переработки мазута на природном железоокисном катализаторе [1.54-1.59], установлено влияние технологических параметров на материальный баланс процесса, построена математическая модель, позволяющая оптимизировать режимные показатели и получать максимальный выход того или иного продукта, разработаны и предложены комплексные схемы переработки продуктов по нефтехимическому и топливному варианту, исследованы превращения железоокисного катализатора. С целью внедрения технологии в производство были разработаны исходные данные для проектирования реконструкции действующих установок каталитического крекинга [1.60, 1.61], проведены полупромышленные испытания технологии [1.62] и подтверждены возможиостт. и перспективность использования железоокисного катализатора для переработки тяжелого нефтяного сырья. [c.18]

Катализат выгружают из газосепаратора низкого давления через каждые 2 ч, собирая отдельно продукты каждого опыта. Катализат, получающийся во время перехода от опыта к опыту, собирают отдельно, по ие анализируют. После окончаиия испытания катализатора составляют материальные балансы опытов. Потери не должны превышать 3%. В противном случае опыты повторяют с той же пробой катализатора. [c.175]

Для сопоставлени ( л таблицах представлен также материальный баланс перегонок нефтей с вь(Д( лением продуктов, подобных полученным на катализаторах, а также ях характеристика. [c.235]

Эффективность подобного ввода мазута в реактор подтверждена непрерывным 21-дневньвт пробегом установки на синтетическом алюмосиликатиом катализаторе с активностью 19,5. Средний материальный баланс переработки мазута в этом пробеге следующий (%) [c.247]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.295 , c.296 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.295 , c.296 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.309 , c.310 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.295 , c.296 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология