Распределение по толщине трубы

Рис. 5.47. Распределение напряжений по толщине трубы

Процесс центрифугирования влияет на распределение прочностных и деформативных свойств полимербетона по толщине труб. [c.77]

Последние две причины, а также неравномерное распределение газо-сырьевой смеси по потокам, которое наблюдается в основном при значительном снижении производительности установки, приводят к образованию кокса в трубках змеевиков. Расчеты показали, что пленка кокса толщиной 2 мм повышает температуру стенки трубы на 110—170 °С при теплонапряжениях 23 300—35 000 Вт/м . В результате температура стенки трубы может повыситься до 800 С (против принятой в проекте 550—570 °С), и труба прогорает. [c.142]

Расчет оптимального числа типоразмеров основан на формировании комплекса теплообменников поочередно при различном числе типоразмеров с последующим сравнением эффективности работы каждого из этих комплексов. При формировании комплекса теплообменников для каждого из них среди всех его вариантов выбирается один после анализа распределения комплекса аппаратов по элементам (либо параметрам, показателям) типоразмера. Например, у кожухотрубчатых аппаратов таких параметров девять внутренний диаметр аппарата До, наружный диаметр и длина теплопередающих труб 1с, их толщина 8 , впд пучка, технологическое назначение аппарата Т, число ходов в пучке М, ориентация аппарата в пространстве, условное давление Ру. Уменьщение (сокращение) числа типоразмеров обычно производится по ограниченному числу параметров, например, для кожухотрубчатых аппаратов по Дв, я, /с, Т, М, Ру. При этом наблюдается два предельных случая [c.53]

Поскольку во время эксплуатации печи возможно попадание в отдельные потоки окалины и грязи, распределение газопродуктовой смеси по трубам станет неравномерным, что может привести к перегреву и даже прогару этих труб. Для контроля температуры стенки труб все радиантные трубы в своей верхней части у коллекторов выхода продукта из печи оснащены поверхностными термопарами, показания которых вынесены на щит в операторной. Футеровка радиантных камер выполнена из сборного легкого жароупорного бетона, конвективной камеры и боровов—из монолитного бетона. Каркасы всех трех секций — рамной конструкции нз сортового проката, обшивка — из листовой стали толщиной 4 мм. [c.170]

Стекание конденсата каплями или небольшими прерывистыми струйками, с одной стороны, вызывает только локальные утолщения пленки на нижележащих трубах при несколько меньшей средней толщине ее по сравнению с равномерным распределением конденсата по длине трубы, и, с другой стороны, падающие капли и струйки вносят возмущения и нарушают ламинарное течение конденсата, способствуя образованию- волн и локальной турбулизации течения. Эти факторы обусловливают. соответствующее качественное изменение механизма переноса тепла в пленке, вследствие чего действительное влияние изменения толщины пленки на теплоотдачу в пучке горизонтальных труб оказывается значительно меньшим, чем это вытекает из упрощенной схемы стекания конденсата, принятой Нуссельтом. [c.137]

Кольцевой режим течения. В горизонтальных кольцевых течениях пленка жидкости асимметрично распределяется вокруг трубы, будучи толще и имея более высокую скорость течения в нижней части трубы. Неравномерность распределения можно проиллюстрировать результатами, представленными в [52] и показанными на рис. 30—32. Толщину пленки измеряли датчиками контакта, которые дают вероятность распределения контакта с пленкой как функцию расстояния от стенки. Средняя толщина пленки соответствует вероятности 0,5 ниже будет показано, что эта вероятность сильно изменяется от верхней образующей [c.201]

Для установления причин отказов были проведены исследования макро- и микроструктуры металла труб в очаге разрушения, распределение микротвердости по толщине стенки трубы, твердости наружней и внутренней поверхности трубы, а также определены основные показатели механических свойств на растяжение и ударный изгиб. [c.230]

Кольцевой режим в горизонтальных и вертикальных трубах имеет ряд отличительных особенностей. В частности, в горизонтальных имеет место асимметричность распределения фаз по сечению даже при очень высоких скоростях толщина пленки вдоль нижней образующей на порядок больше, чем вдоль верхней, где она имеет менее стабильное состояние. [c.254]

Если жидкость из какого-либо резервуара поступает в прямую трубу постоянного диаметра и движется по ней ламинарным потоком, то распределение скоростей вблизи входа получается практически равномерным, особенно, если вход выполнен с закруглением (рис. 1.49). Но затем под действием сил вязкости происходит следующее перераспределение скоростей по сечениям слои жидкости, прилежащие к стенке, тормозятся, а центральная часть потока (ядро), где еще сохраняется равномерное распределение скоростей, движется ускоренно, что обусловлено необходимостью прохода через неизменную площадь определенного расхода. При этом толщина слоев заторможенной жидкости постепенно [c.81]

Представляло интерес выяснить распределение пластификатора по толщине пленки после длительного пребывания ее в качестве изоляции на действующем трубопроводе. Эксперименты проводили на круглых образцах пленки диаметром 11,2 мм, снятых с различных мест трубопровода (табл. 3). Количество пластификатора определяли на образцах толщиной 10 мкм, полученных путем продольных срезов покрытия с помощью биологического микротома. В слое покрытия, обращенном к поверхности трубы, процесс миграции пластификатора протекает значительно медленнее, чем в слое, обращенном к грунту. [c.10]

Отмечалось различие твердости металла по периметру трубы и в зонах, непосредственно примыкающих к трещинам, от твердости металла вдали от очага разрушения (рис. 1.1). Так, значение микротвердости металла очаговых зон для труб, изготовленных из стали группы прочности Х60 (газопровод Средняя Азия - Центр), удаленных на расстояние более 1 мм от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм- и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки, на боковых поверхностях трещин - 2000 Н/мм , в вершине и местах ветвлений трещин -2300 Н/мм2, что объясняется локальным охрупчиванием примыкающих к ним зон металла. Подобное распределение твердости по толщине листа не может быть объяснено локальным растворением сульфидных включений на поверхности стали. В последнем случае наблюдалось бы равномерное изменение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине), по полуокружности или полуэллипсу с центром в коррозионной язве, которая, по предположению некоторых исследователей [68, 84, 211], образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты при катодной поляризации. Тогда источником водорода явилась бы реакция взаимодействия стали с сероводородом, образующимся при растворении сульфидных включений. [c.7]

Поскольку качество и свойства электрохимических покрытий наряду с прочими факторами определяются и толщиной покрытия, вопрос о распределении металла на поверхности катода имеет большое практическое значение. Особенно неравномерно осаждается металл на изделиях сложной конфигурации. Это отрицательно сказывается на антикоррозионных, механических, электрических и других свойствах покрытия, поскольку на отдельных участках его толщина может быть меньше минимально допустимой. При некоторых обстоятельствах, чаще в глубине пустотелых деталей (в трубах, глубоких отверстиях и т. д.), покрытие вообще отсутствует. [c.259]

Подставляя вместо г конкретные значения текущего радиуса, можно получить величину напряжений в любой точке толстостенной трубы, подверженной внутреннему давлению. Распределение напряжений по толщине стенки показано на рис. 3-5. Как видно из рисунка, радиальное и тангенциальное напряжения достигают максимальной величины на внутренней поверхности толстостенного цилиндра, а осевое одинаково по всей толщине стенки. Следовательно, наиболее опасное напряженное состояние получается на внутренней поверхности сосуда. [c.91]

Экраны парогенераторов ТП-17 покрываются связанными отложениями относительно равномерно по всему периметру топки. Такое равномерное загрязнение вызвано симметричным расположением горелок и равномерным распределением интенсивности излучения факела по стенам топки. Толщина слоев отложений имеет максимум в районе расположения горелок на расстоянии 1—2 м над ними. На уровне нижнего края фестона интенсивность загрязнения экранных труб меньше. Выше этого уровня фронтовая стена и боковые стены покрываются отложениями лишь локально. [c.141]

При установке горелок в топке котла необходимо, чтобы газовый коллектор располагался строго по оси щели. Если коллектор расположен не по оси или труба, из которой он изготовлен, покороблена, нарушается равномерное распределение воздуха и факел вытягивается. Отверстия в колосниках не должны быть засорены или забиты при выкладке щелей, так как уменьшение живого сечения отверстий приводит (при сохранении разрежения в топке) к недостатку воздуха для горения. Сама щель должна выкладываться по деревянному шаблону из шамотного кирпича с минимальной толщиной швов. Верхний горизонтальный ряд кирпича по обе стороны от щели должен обеспечивать достаточную плотность, чтобы весь воздух, проходящий через колосниковую решетку, направлялся только в щель, в которой происходит горение газа. [c.94]

При ламинарном движении теплоносителя, равномерном распределении скорости и температуры на начальном участке трубы у поверхности стенки образуются (рис. И-12,а) пограничные слои толщиной 8 (гидродинамический) и 8 (тепловой). Толщина этих слоев по мере удаления от входа увеличивается, и на некотором расстоянии, называемом длиной участка гидродинамической (4) и тепловой (/ ) стабилизации, они смыкаются. При этом коэффициент теплоотдачи изменяется (рис. 11-12,6) от максимального значения на входе до практически неизменного после смыкания пограничных слоев. Явление резкого увеличения скорости переноса субстанции (в данном случае - теплоты) при входе потока в аппарат получило название входной эффект . Очевидно, что для создания условий повышенных значений коэффициентов теплоотдачи целесообразно формировать теплообменники с длиной труб, незначительно превышающей / . [c.293]

Деструкцию щелочной целлюлозы проводят в аппаратах различного типа бункерах, вращающихся трубах, ленточных и пластинчатых транспортерах, неподвижных трубах с шнековыми мешалками. Наибольшее распространение нашли трехъярусные пластинчатые транспортеры и двухтрубные аппараты с планетарно-вращающимися шнеками. Трехъярусный пластинчатый транспортер показан на рис. 3.9. Измельченная щелочная целлюлоза с помощью ленточного транспортера подается в распределительную воронку I, установленную над верхним транспортером, с помощью которой происходит равномерное распределение щелочной целлюлозы на транспортере 2 в виде слоя 3. Толщина слоя 50—70 см, ширина 3—5 м. Длина одного транспортерного яруса составляет 70—80 м. Линейная скорость перемещения от 8 до 37 м/ч. С верхнего яруса щелочная целлюлоза пересыпается на пластинчатый [c.75]

На рисунке 5 показано распределение эквивалентных напряжений в зоне стыка двух новых бездефектных труб, которое согласуется с распределением напряжений, рассчитанных по моментной теории. При соединении разнотолщинных труб (рисунок 6) наблюдается уменьшение пиковых напряжений в самом сварном шве, но область более высоких напряжений смещается в область новой трубы. При этом длина участка с повышенными напряжениями увеличивается с увеличением разности толщин сопрягаемых труб. Увеличение эквивалентных напряжений на этом участке линейно зависит от разности толщин труб и достигает при разности 4 мм 45 МПа. [c.14]

Часто используются следующие формы распределения тепловой нагрузки участки с всплесками постоянного теплового потока, перемежающиеся участки с постоянным тепловым потоком и ненагреваемыми длинами, линейное изменение теплового потока (или линейное изменение толщины трубы, которое дает гиперболическое изменение для s[c.244]

НЫХ к цепочечным изоляторам, защищенны.м масляными затворами, анаж)гичными описанным выше. Газ входит сбоку внизу аппарата через патрубок диаметром 80 см и, для равномерного распределения по трубам, проходит слой кварцевой гальки толщиной 50 см. Галька лежит на покрытой свищом деревянной решетке. Скорость газа в электрическом поле 1 м/сш. [c.207]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Рис. 11-30. Распределение Стемпера-тур в охлаждаемой снаружи трубе диаметром й при толщине стенок / в случае экзотермической реакции.

Рис. 11-30. Распределение Стемпера-тур в охлаждаемой <a href="/info/1444549">снаружи трубе</a> диаметром й при <a href="/info/64604">толщине стенок</a> / в случае экзотермической реакции.

В качестве примера рассмотрим экстракционную колонну для деасфальтизации пропаном, работающуюподдавлением4,7МПа (рис. 125). Сравнительно высокое давление обусловливается необходимостью поддерживания пропана при температуре 70— 90° С в жидкой фазе. Внутренний диаметр колонны 3000 мм, толщина стенки 70 мм. В колонне в зоне экстракции установлены девять жалюзийных тарелок 1. Между тарелками имеются коллекторы из перфорированных труб для ввода и распределения сырья 2 и растворителя, 3. [c.151]

Для нормальной работы плоскопараллсльиой насадки и других насадок листового типа необходимо реализовать такие начальные условия распределения жидкости, нрн которых достигается полная смоченность поверхности каждого листа н одинаковая толщина жидкостной пленки на всех листах [67]. Для обеспечения этих условий исследователи применяли различные устройства дырчатые нлиты с параллельными рядами отверстий [114], разбрызгивающие стаканы [90], форсунки [72], дырчатые трубы (иногда с наложением вибраций на них [72]) и др., однако достаточно полное соответствие фактического распределения требуемым условиям смачивания листовой насадки при использи-вании этих устройств не достигалось. [c.171]

Качественный параметр косвенно определяет энергетические яатраты, величины /Сер и 0ср, состояние поверхности теплообмена в зоне, теплообменной секции или всего аппарата. Отклонение величины Q от расчетного значения свидетельствует об ухудшении работы теплообменных секций и вместе с зависимостями Q = f i) и I2=f(l) дает возможность обоснованно подойти к определению причин неудовлетворительной работы АВО. В АВО значения параметров Vn, /2 и характер их распределения по поверхности могут существенно изменяться. Для случая изменения агрегатного состояния вещества, когда температура теплоносителя и термическое сопротивление пленки конденсата по длине трубы примерно постоянны, отклонение параметра Q незначительно и редко превышает 10%. Наибольшее отклонение, в основном, наблюдается со стороны выхода конденсата, где в большей степени сказывается влияние толщины слоя флегмы и условия ее отбора. [c.85]

Количество ребер. Число ребер должно быть кратно 4, что обусловлено способом производства оребренных труб. Максимальное число ребер зависит от диаметра трубы, толщины ребра и ширины желоба у основания ребра (см. рис. 1). Прннаренные ребра обычно имеют ширину основания желоба 1,8—2 мм, т. е. 27у. Расстояние между соседними желобами должно быть также не менее 27 у. Это обеспечивает хорошее распределение потока между ребрами. [c.21]

Но и при турбулентном движении (рис. 6-10,6) в очень тонком граничном слое у стенок трубы движение носит ламинарный характер. Этот слой толщиной Ъ называется ламинарным пограничным слоем. В остальной части (ядре) потока, вследствие перемешивания жидкости, распределение скоростей более равномерно, чем при л-аминарном движении, причем и ср. = 0,85 датах- [c.143]

Нефтеловушки. На рис. ХП-4 представлена конструкция типовой нефтеловушки, предназначенной для очистки нефтесодержащих сточных вод от нефти, нефтепродуктов и твердых механических примесей. Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Каждая секция состоит из корпуса 1, в котором установлен скребковый транспортер 4 с приводом 3 для сгона вспльшающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок 7. Частота включения скребкового механизма должна быть такой, чтобы толщина слоя накопившихся нефтепродуктов не превышала высоты бруса скребкового транспортера (100 мм), но не реже одного раза в смену. Перфорированная перегородка 2 предназначена для равномерного распределения потока по сечению аппарата, а глухая перегородка 6 — для отделения слоя чистой воды от зоны отстаивания. Нефтеловушка оборудована нефтесборными трубами 5 с ручным приводом. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором 8 или через донные клапаны. Подача воды в гидроэлеватор и отвод осадка регулируются задвижками 9 с электроприводом. В каждую секцию сточная вода подводится независимо от других. Применяются нефтеловушки нескольких типов, различающихся пропускной способностью одной секции 18, 36, 54, 81 и 198 мVч. Средняя скорость движения сточных вод в нефтеловушке 5 мм/ч. [c.367]

Нефтесборная выкидная линия по существу является продолжением подъемной трубы скважины. При совместном рассмотрении их профилограмм распределение отложений на линии скважина - нефтесборная линия приобретает следующий вид. Парафиновые отложения, начинаясь в подъемных трубах скважины, постепенно увеличиваются по толщине и достигают максимума на участке, близком к устью, после чего толщина отложений начинает уменьшаться и парафинизация заканчивается в выкидной линии на расстоянии 100-800 м от устья. Такая картина носит наиболее общий характер, хотя, как было показано выше, бывают исюгючения по расположению максимума. [c.126]

При определенных сочетаниях температурного режима и гидродинамической ситуации в скважинах характер распределения отложений в вьпсидных линиях может отличаться от рассмотренного выще. Так, в условиях месторождений Западной Сибири, для которых характерен повышенный тепловой режим на устье скважин и в системе промыслового сбора нефти, были выявлены три формы распределения отложений по длине выкидного трубопровода /21/. Первая форма с расположением максимума отложений у устья скважины наблюдается в случае скважин с низкой температурой на устье (8-17 С) и относительно малыми дебитами. Вторая форма с распределением отложений на всю длину выкидной трубы и расположением максимума отложений на некотором удалении от устья характерна для скважин с более высокой температурой на устье (26-3ГС). Характерным для третьей формы является то, что процесс парафинизации начинается в отдаленной от устья скважины части трубопровода. Далее толщина отложений достигает максимума и полого снижается. Третья форма отложений наблюдалась для мегионской нефти, обладающей низкой вязкостью и температурой застывания (-39 С) в холодное время года (-28°С). В этом случае из скважины нефть выходит ненасыщенной и процесс формирования дисперсной фазы начинается лищь после некоторого дополнительного охлаждения [c.126]

Так, анализ и визуальный осмотр возникающих дефектов в змеевиках трубчатых печей установок термокрекинга АО НУНПЗ показал, что наиболее распространенным является деформирование (прогиб) печных труб на величину более 2 О. Отложение кокса на внутренней поверхности деформированных участках змеевиков происходит неравномерно по периметру трубы. Причиной тому является односторонний нагрев печных труб. Неравномерное распределение теплового потока способствует наиболее интенсивному отложению кокса на более нагретой поверхности. Кроме этого, образовавшийся кокс вследствие значительного термического сопротивления приводит к перефеву печной трубы, а неравномерность его отложения вызывает деформацию. Величина деформации трубы определяется разницей толщины кокса (следовательно, и температур) в диаметрально противоположных точках [I]. [c.265]

Горизонтальные и наклонные каналы. В горизонтальных и наклонных (под малым углом к горизонту) каналах различают расслоенный, волновой, пузырьковый, снарядный, эмульсионный и дисперсно-кольцевой режимы течения. Структура потока при этих режимах ясна из рис. 1.95. Специфика течения в горизонтальных каналах состоит в том, что здесь всегда наблюдается значительная несимметри1 -ность в распределении фаз по сеченич канала. В дисперсно-кольцевом режиме течения, например, даже при очень высоки,- скоростях смеси толщина жидкой пленк внизу трубы оказывается почти на порядок больше, чем в ее верхней част . Эмульсионный режим течения в горизонтальных каналах сохраняет известные че -ты волнового движения, когда амплитуда последнего превосходит диаметр канал . При этом жидкие перемычки (гребни волн) насыщены газовыми пузырьками, а газовмл снаряды (впадины волн) содержат мне жество жидких капель, т. е. в цело.м иа [c.102]

Для трубы с постоянной толщиной стенки и малой зависимостью электрического сопротивления от температуры реализуется граничное условие (7с=сопз1 по длине трубы. Заданный закон распределения до можно реализовать, применяя профилирование толщины стенки путем обточки на станке наружной поверхности трубы. Важным моментом является проведение предварительных измерений равномерности сопротивления трубы по ее длине. Для тонкостенных труб существенное осложнение может вызвать разностенность трубы по окружности, в результате чего температура в местах с малой толщиной оказывается ниже, чем в местах с большей толщиной, из-за неравномерности тепловыделения. Методика определения разностенности труб по периметру разработана в [55]. [c.421]

В процессе сульфирования (сульфатирования) возможно протекание побочных реакций вследствие отклонения от оптимального мольного соотношения реагирующих компонентов, неоднородности толщины пленки жидкости внутри труб реактора, неравномерности распределения сырья по трубам, нарушения температурного режима реакции и ДР- В целях снижения образования побочных продуктов необходимо ого контролировать мопьное соотноишние реагирующих компонен-давление и расход осушенного воздуха, обеспечивая концентра- [c.201]

Кривая распределения ско рости в области гидравлически стабилизированного потока для Ке= 1 00000 хорошо описывается формулой (6-32), если вместо толщины пограничного слоя подставить радиус г Это соответствует гипотезе, что пограничный слой смыкается по оси трубы. В этом случае обозначает скорость движения по оси. Справедливо также уравнение (6-33) для определения напряжения трения у поверхности плиты и уравнение (6-36) для определения скорости движения на границе между турбулентным пограничным слоем и ламинарным подслоем. Последний образуется в трубах так же, как и на поверхности плит. Если в упомянутых уравнениях радиус г заманить диаметром й и скорость средней скоростью и , интеприро ванием уравнения (6-32) находим, что Um= Щus, то получим следующие соотношения, которые будут использованы нами позже [c.197]

Аппарат представляет собой кожухотрубный вертикальный одноходовой теплообменник, который имеет две трубные решетки нижнюю толщиной 15 мм и верхнюю толщиной 155 мм. В горячей камере устанавливается распределитель потока. Нижний корпус футерован жаропрочным бетоном. ЗИА соедп-нен циркуляционными трубами с барабаном-паросборником.. Удовлетворительные эксплуатационные характеристики работы и простота обслуживания способствуют широкому распространению аппаратов, несмотря на необходимость применения массивного прочного корпуса (в условиях получения пара высоких, параметров) и ряд конструктивных недостатков. Ввиду того,, что трубные решетки работают при различных температурных перепадах (нижняя 650—450 °С и верхняя 260 °С, температура испарения воды 330°С) возникают трудности в креплении концов труб за счет разницы в величине линейного расширения. Кроме того, возникают осложнения, связанные с газодинамикой потока, который, выходя из центрального штуцера с температурой 800—870 °С, должен быть равномерно распределен по всем трубам. Неравномерность потока пирогаза по охлаждающим трубкам ЗИА вызывает местное переохлаждение пирогаза и как результат — конденсацию компонентов тяжелых смол, их полимеризацию, захват ими частиц кокса и сажи, содержащихся в газе, что способствует забивке труб, расположенных преимущественно по периферии распределительной решетки. [c.122]