Скорость скольжения и трения

Рассмотрение кривых 1 и 3 показывает, что часть плоскости, ограниченная осями координат W и V, разделена этими кривыми на три характерные области. Сочетание параметров и V, отвечающее области, расположенной над кривой 1, соответствует условиям возникновения горячего заедания. Область, заключенная между осью абсцисс и кривыми 1 я 3, соответствует таким режимам трения, когда действуют неизвестные нам пока факторы, способствующие при высоких скоростях, судя по омическому сопротивлению, разобщению трущихся поверхностей пленкой смазочного материала или иными поверхностными пленками. Наконец, область, ограниченная кривыми 5 и / и осью ординат, представляет область собственно граничного трения. В зависимости от изменения скорости скольжения трение в этой области может приводить к холодному или горячему заеданию. Естественно, что положение границ между рассмотренными областями определяется геометрией и условиями контактирования тел трения, а также многими другими факторами. Это, в частности, иллюстрируется изменением положения кривой при переходе от опытов на воздухе к опытам в вакууме. [c.118]

В области очень высоких скоростей скольжения трение в присутствии элементарной серы сопровождается процессами схватывания и заедания, в связи с чем вышеприведенные соотношения становятся недействительными. Наоборот, реакционная способность дисульфидов при этих скоростях увеличивается, что находит отражение в увеличении Дибензилдисульфид по эффективности действия, как правило, превосходит дифенилдисульфид 15]. Как видно из рис. 14, константа скорости изнашивания суль- [c.133]

При низких и сверхнизких скоростях скольжения трение стали сопровождается новым видом заедания. Для этого вида типичны следующие особенности незначительный износ трущихся тел и отсутствие температурных вспышек в месте контакта. Тем не менее оказалось, что несмотря на отсутствие тепловых эффектов некоторые активные фосфорорганиче-скне соединения способны полностью снимать этот вид заедания. Поэтому сомнительно, что для проявления активности противозадирных присадок их нужно термически разложить. [c.200]

В топливных агрегатах пары трения не работают при постоянных условиях, так как меняются скорости скольжения или качения, контактные напряжения, объемная температура. [c.67]

С увеличением скорости скольжения износ металлов в среде топлив уменьшается, что видно из рис. 40. Аналогичная зависимость имеет место и при трении качения. [c.67]

Рис. 70. Зависимость износа и температуры поверхности трения сталей от скорости скольжения при граничном трении

При трении металлов их поверхностные слои разогреваются до значительных температур. Количество тепла, выделяющегося при трении, зависит от скорости скольжения, нагрузки на трущиеся поверхности, свойств металлов, из которых изготовлены детали и свойств смазки. При увеличении скорости скольжения или нагрузки увеличивается количество тепла, выделяемого в процессе трения, — повышается температура граничной пленки масла. При достижении критической температуры, характерной для каждого сорта смазки, граничная пленка теряет смазывающую способность. Происходит разрыв граничной пленки и резко увеличивается износ металлов. При постоянных значениях нагрузки и скорости скольжения аналогичная закономерность получается при повышении внешней температуры испытания, что видно из рис. 70 и 71. [c.132]

Смазывающая способность масел должна проявляться в двух положительных качествах масла во-первых, в способности предотвращать износ поверхностей трения в условиях устойчивой граничной пленки масла в области окислительного (по классификации Б. И. Костецкого) износа, т. е. масло должно обладать противоизносными свойствами во-вторых, в способности отодвигать в сторону больших нагрузок, больших скоростей скольжения и более высоких температур момент разрыва граничной пленки масла и наступления схватывания металлов, т. е. масло должно обладать противозадирными свойствами. [c.158]

Для узлов трения авиационных двигателей характерны большие скорости движения. Так, например, скорость скольжения основных трущихся деталей находится в пределах 6—15 м/сек. Масло в двигателе приходит в соприкосновение с самыми разнообразными металлами и сплавами сталями различных марок и различной обработки, алюминиевыми сплавами, баббитами, свинцовистой бронзой, кадмиево-серебряными сплавами и др. [c.178]

Наиболее часто моделируется трение скольжения на небольшой поверхности. В ходе испытания постепенно повышается нагрузка и/или скорость скольжения (деформация сдвига) и измеряется или регистрируется сила трения и ее изменение, а также износ поверхностей трения. Из полученных данных рассчитываются критические параметры - критическая нагрузка, нагрузка сваривания, нагрузочная способность масла, показатель степени износа, показатель скорости износа и др. [c.54]

Ни один из приведенных методов не позволяет определить абсолютные параметры трения и износа или подобрать масло для конкретного применения в двигателях внутреннего сгорания, но дает возможность сравнивать качество применяемых присадок в определенных рабочих условиях (малые скорости скольжения и высокие нагрузки). Определение смазывающих свойств моторных масел возможно только при проведении испытаний на реальных двигателях. [c.57]

Теория граничной смазки и граничного трения. Увеличение нагрузки на смазочную пленку, снижение вязкости масла или скорости скольжения трущихся поверхностей приводят к уменьшению толщины пленки. Это уменьшение может достигнуть такого предела, при котором законы гидродинамики становятся неприемлемыми. Возникают условия граничного трения. [c.236]

Граничный режим трения (смазки), как правило, реализуется в сопряженных деталях двигателей и механизмов, работающих в условиях высоких удельных нагрузок, повышенных температур и сравнительно низких скоростей скольжения (тяжело нагруженные передачи, цилиндро-поршневая группа в районе верхней мертвой точки и т. п.). Наиболее отчетливо граничный режим трения проявляется в период запуска и остановки двигателей и механизмов. Этот режим характеризуется самым высоким износом и коэффициентом трения. [c.239]

В дальнейшем математическая интерпретация уравнения износа претерпела изменения в части учета таких параметров как скорость скольжения, путь трения и др. В частности,. И. В. Крагельским были получены уравнения для случая пластического и упругого контактов [253]. [c.241]

Существуют и другие подходы к оценке эффективности противоизносного действия при граничном трении в присутствии химически активной среды. Так, на основании представлений об упруго-пластической деформации, вызванной трением, рассматриваются границы перехода от нормального процесса трения к повреждаемости. При этом связывают нагрузочный критерий (критическое давление Ркр) и температурно-скоростной критерий (критическая скорость скольжения Vкp, при которой происходит десорбция смазки, обусловленная повышением температуры). [c.246]

Реакционная способность присадок и ее роль в механизме противоизносного действия. При значительных скоростях скольжения и больших удельных давлениях, характерных для большинства современных узлов трения, на площадях контакта происходит значительное генерирование тепла, интенсифицирующее развитие различных химических процессов на трущихся поверхностях. В этих условиях большое значение наряду с адсорбционной способностью присадок приобретает их химическая активность. С ней связана способность присадок предотвращать задир трущихся поверхностей, между которыми по разным причинам нарушается масляная пленка [276. [c.258]

Как отмечалось выше, эффективность противоизносного действия присадок не является однозначным понятием и существенно зависит от условий трения. Так, применительно к экстремальным условиям трения, характеризующимся высокими контактными давлениями и скоростями скольжения, предпочтение должно быть отдано соединениям, в механизме действия которых доминирует химический фактор. При умеренном же режиме трения целесообразнее использовать присадки, обладающие высокой адсорбируемостью и умеренной реакционной способностью. [c.265]

Мощность сил трения скольжения представляет собой произведение силы трения скольжения P f на среднюю скорость скольжения катка ио материалу. Ее можно найти, рассмотрев распределение скоростей точек Л, Б и С (в бегунах с вращающейся чашей) (рис. 6.34) 0 1 or ыг, . Поскольку каток в сред- [c.196]

Мощность сил трения скольжения скребков зависит от усилия прижима скребков Ря, числа скребков z,., коэффициента трения скребков о чашу /с и скорости скольжения скребков ио чаше v == со/ [c.197]

Испытания в условиях трения скольжения на приборе УПС-01 проводят на паре трения шар — шайба при скорости скольжения 1,18 м/с и температуре топлива 60°С в течение 30 мин. Противоизносные свойства оценивают обобщенным показателем К, для подсчета которого требуется определить ха-рактеристики топлива как смазывающей среды величину износа элементов пары трения в условиях испытания (по среднему диаметру пятен износа на шарах) и предельное значение осевой нагрузки на пару трения, при которой развивается процесс схватывания. Показатель К характеризует противоизносные свойства топлива относительно пентадиена, принятого в качестве эталона. Пара трения представляет собой плоский диск и закрепленные в обойме три шара диаметром 25,4 мм все детали выполнены из стали ШХ-15. Критическая нагрузка, при которой происходит схватывание пары трения, определяется по результатам пяти определений. [c.209]

Здесь представлены значения предельно допустимого давления Р и предельно допустимой скорости скольжения V. Произведение Pv определяет возможное увеличение температуры вследствие трения, т. е. долговечность работы подшипника. [c.47]

Невысокая износостойкость и увеличенные потери на трение в условиях бурения с применением утяжеленных и абразивных промывочных жидкостей и высоких (свыше 150° С) забойных температурах ограничивают возможности применения резино-металлических опор. Потери на трение в этих опорах особенно возрастают с уменьшением скорости скольжения, в связи с чем турбобур может устойчиво работать на сравнительно высокой частоте вращения (подробнее об этом говорится в 30). [c.55]

Влияние различных параметров уплотнения на его работу определяют на испытательных стендах. Самыми распространенными и простыми являются стенды для промышленных испытаний торцевых уплотнений, на которых измеряют износ и степень герметичности уплотнения. Для более полных исследований применяют специальные испытательные стенды, позволяющие определить точку, износ, потери на трение, зазор в паре трения, скорость скольжения, давление среды, температуру и т. д. [c.119]

Недостатки стенда СИТУ - консольное расположение пар трения, сложность разборки и сборки испытываемой головки, применение дополнительного торцевого уплотнения, приводящее к дополнительной утечке уплотняемой среды, необходимость смены шкивов для проведения экспериментов при различных скоростях скольжения. [c.123]

Торцовые уплотнения по ряду эксплуатационных преимуществ (не требуют обслуживания, работают практически без утечки, долговечны, экономичны) в последние годы широко применяют в промышленности. Торцовые уплотнения способны работать при давлении до 45 МПа, температуре от —200 до 450 °С, скорости скольжения в парах трения до 100 м/с, в условиях агрессивных и абразивных сред. [c.41]

Метод [103] основан на измерении продолжительности сохранения в условиях трения пленки, создаваемой топливом на поверхности металла. Определение проводят в приборе ПФ-1 (рис. 55). Трущейся парой служит вращающийся стальной ролик и съемная пластинка из алюминиевого сплава. Пара работает по принципу кулачкового механизма, в котором кулачком служит ролик 7 (его ось смещена относительно геометрической оси), а плоским толкателем — пластинка 5. Скорость скольжения в машине грения 0,72 м/с, удельная нагрузка 5,1-Ю Н/м2. [c.125]

Следовательно, точки 1 тарелки и катка будут скользить относительно друг друга со скоростью Аш1. Средняя скорость скольжения по всему ободу катка будет Асо/2. Сила трения скольжения равна [c.122]

Для сухого трения в простейшем случае коэффициент трения равен отношению силы трения к величине нормальной нагрузки, приложенной к трущимся поверхностям. В более общем случае коэффициент трения выражается суммой, слагаемые которой зависят от давления и, кроме того, от механических и физических характеристик материала трущейся пары и геометрической формы контактирующих поверхностей. Таким образом, на величину коэффициента сухого трения оказывают влияние шероховатость поверхности, давление, размер поверхности, скорость скольжения и другие факторы. В зависимости от действия этих последних абсолютная величина коэффициента сухого трения варьирует в широких пределах, но она никогда не бывает меньше нескольких десятых, повышаясь иногда до единицы или даже выше. [c.142]

Антифрикционное действие масел (уменьшение силы или коэффициента трения) основано на объемном и граничном эффектах. В случае высокой скорости скольжения и малых контактных нагрузок поверхности соприкасающихся тел разделены непрерывным объемным слоем смазочного материала, и его антифрикционное действие определяется значением вязкости. При этом высокое внешнее трение между твердыми поверхностями заменяется низким внутренним трением вязкостного течения масла. [c.31]

Влияние скорости скольжения. Трение не зависит от скорости скольжения лишь в ограниченном диапазоне скоростей. Шутер и Томас не обнаружили заметного различия в величинах [х при изменении скорости скольжения от 0,01 до 1,0 см/сек для политетрафторэтилена, полиэтилена, полистирола и полиметилметакрилата. При изучении этой зависимости всегда имеется трудность, связанная с тем, что изменение скорости скольжения сопровождается изменением температуры. При увеличении скорости всегда происходит большее выделение тепла и возрастает температура трущихся поверхностей. Из-за более низкой теплопроводности пластмасс этот эффект выражен для них в значительно большей степени, чем для металлов. Милз и Сарджент изучали соотношение между трением и скоростью скольжения на приборе со скрещенными цилиндрами, причем один цилиндр был изготовлен из стали, другой из пластмассы. При увеличении скорости скольжения от 4 до 183 см/сек обнаружено увеличение от 0,15 до 0,25 для найлона и уменьшение х от 0,26 до 0,12 для полистирола. Комментируя эту статью, Шутер обратил внимание на то, что при таких скоростях температура на поверхностях истинных контактов легко может подняться до тем- [c.315]

Условия работы масла в трансмиссионных передачах совершенно отличаются от условий работы масла в двигателе. Основным узлом трения в трансмиссии является зубчатое зацепление червячной, конической и гипоидной передач. При передаче больших мощностей, например в редукторе вертолета, на зубьях шестерен развиваются сверхвысокие давления при достаточно большой скорости скольжения. На узкой полоске контакта зубьев развиваются высокие температуры. Таким образом, пленка масла, находящаяся между зубьями шестерен в момент их контакта, подвергается воздействию сверхвысоких давлений, высокой скорости скольжения и высокой температуры. Одним из основных требований, предъявляемых к трансмиссионному маслу, является макси.мальное уменьшение износа и полное устранение схватывания поверхностей зубьев шестерен. Трансмиссионные масла должны обладать высокими противоизносными и противозадирными свойствами. [c.182]

На воздухе МоЗг окисляется до МоЗз и серы или 50г. Окисные пленки начинают образовываться при 350° С, а при температуре выше 480 С происходит быстрое окисление МоЗг. В вакууме М0З2 стабилен до температуры 1100° С. Дисульфид молибдена обладает высокой радиационной стойкостью. Коэффициент трения при смазке М0З2 уменьшается при увеличении скорости скольжения и удельного давления. Присутствие,воды снижает смазывающие свойства М0З2. [c.205]

Метод Алмен-Виланд Almen Wieland). Метод аналогичный методу Фалекс, но зажимы имеют форму полувтулок и изготовлены из того же металла, что и валик (рис. 2.15). В этом случае контактирующая поверхность трения не линейная, а плоская. В ходе испытания при постоянной скорости вращения валика (200 об./мин, скорость скольжения 6,6 см/с), непрерывно увеличивают нагрузку до начала задира или до окончания ресурса прижимной силы. Измеряется сила трения и максимальная нагрузка до начала задира. [c.57]

Детальное изучение влияния адсорбционной способности. масла на величину износа в условиях граничного трения было проведено Кингсбери [260], который сделал попытку связать определенной математической зависимостью вели чину износа ш с теплотой адсорбции Q, используя скорость скольжения V и период вибрации о молекул в адсорбированном состоянии [c.243]

Испытания в условиях трения скольжения на стенде СИССТ-1, как и на приборе УПС-01, также проводят на паре трения шар — шайба. Различие состоит в режимах испытания и материалах шаров и шайбы. Противоизносные свойства топлив оценивают по величине среднего диаметра пятна износа, полученного на шарах из стали ХВГ в результате трения о шайбу из стали ШХ-15 при скорости скольжения 0,36 м/с и температуре топлива 20 °С. Противозадирные свойства топлив определяют по величине критической нагрузки схватывания шаров из стали Х12М и шайбы из стали ЭИ-347 при тех же скорости скольжения 0,36 м/с и температуре топлива 20 С. [c.209]

При восстановлении вкладышей подшипников с целью замены высокооловянистых баббитов могут применяться антифрикционные сплавы, получаемые в процессе металлизации. Эти псевдосплавы выдерживают высокие удельные нагрузки и скорости скольжения и имеют коэффициент трения ниже, чем у бронзы и баббита. Для получения покрытия используется проволока — стальная, медная, свинцовая, латунная, алюминиевая. [c.163]

Мощность сил трения скольжения представляет собой произведение силы треиия скольжения на среднюю скорость скольжения катка по материалу. Ее можно найти, рассмотрев распределение скоростей точек А, В и С (в бегунах с вращающейся чашей) (рис. 6.34) Пд = сог = аг V(, = озГр. Поскольку каток в средней точке В не имеет скольжения относительно чаши, а окружные [c.196]

Испытания на машине трения показали, что в зависимости от свойств масла коэффициент трения при уменьшении скорости скольжения может изменяться по-разному (рис. 7. 19). При работе дисков на масле с плохими фрикционными свойствами в момент переключения скоростей наблюдается периодическое проскальзывание и схватывание. Работа на таком режиме приводит к сильной вибрации механизма и, в конечном счете, к его поломке (криваярис. 7. 19) [c.439]

Марка давление Р, МПа скорость Саольже- НИЯ V, м/с температура, С коэффициент трения давление Р. МПа скорость скольжения V, м/с температура, °С коэффициент трения [c.240]

Углеродные (углеграфитовые) антифрикционные материалы предназначены для изготовления подшипниковых олор, уплотнительных устройств, поршневых колец и других деталей в парах трения в интервале температур —200ч-+ 2000 °С при скоростях скольжения до 100 м/с и в агрессивных средах. Свойства этих материалов приведены в табл. 4.41. [c.241]

Частично графитизированные материалы сочетают свойства обожженных и графитизированных материалов, подвергнутых дополнительной пропитке полимерным связующим. Выпускаются марок НИГРАН и НИГРАН-В. Предназначаются для работы в узлах сухого трения, для уплотнений в агрессивных средах при высоких температурах (до 300°С), нагрузках и скоростях скольжения. [c.243]

Смазочную способность исследуемых галоидполиорганосилокса-нов оценивали на вибрационном трибометре фирмы "Optimo -". Преимуществом данного прибора является небольшой расход исследуемого материала (не более 0,5 г). Прибор позволяет оценивать изме-вевие коэффициента тревия в процессе испытания в зависимости от нагрузки, скорости скольжения, длительности испытания и температуры в условиях граничного режима трения. Общий вид прибора представлен на рис.1. Прибор SRV состоит из механической и электронной частей. Механическая часть представляет собой испытательную камеру, где находится узел трения и посредством съемных держателей могут создаваться различные виды контакта плоскостной, точечный и линейный в зависимости от геометрии трущихся пар [c.10]

При стационарном движении частиц с установившейся средней вертикальной скоростью v средняя сила, действующая на каждую частицу, равна нулю. Иными словами, и при пневмотранспорте и при стесненном оседании суспензий вес твердых частиц уравновешивается силой трения со стороны потока и они так же взвешены в потоке, как и в кипящем слое. Следует ожидать, что общими будут тогда и закономерности хаотического движения частиц, возникновения неоднородностей и сил трения при одинаковой объемной концентрации твердой фазы ст = 1 —е. Эта одинаковость 8 должна достигаться при одинаковой скорости скольжения потока относительно частиц и/г —v =idem. [c.43]