расширении жидкостей в связи

Во-первых, часть рабочего объема рабочих камер занимает газ, поступающий вместе с жидкостью и выделяющийся из нее во время всасывания, а также пузырьки, заполненные парами жидкости, если насос действует в кавитационном режиме (см. 50). Некоторая часть рабочего объема полезно не используется в связи с запаздыванием закрытия клапанов в начале всасывания в цилиндр поступает жидкость из полости нагнетания, а в начале хода нагнетания — вытесняется обратно в полость всасывания. Наконец, отрицательное влияние на подачу насоса оказывает расширение жидкости, остающейся в рабочей камере после закрытия нагнетательного клапана, а также податливость стенок рабочей камеры. [c.109]

И твердые, и жидкие тела растянуты тепловым движением, но, как показано недавно Бурштейном [12], поверхностный слой растянут больше, чем объем жидкости, что и приводит к поверхностному натяжению а = Г 1)Н, где I — расстояние между частицами в поверхностном слое. Связав это расстояние с удельным объемом жидкости, Бурштейн объяснил температурную зависи- мость а (постоянство парахора) тепловым расширением и связал поверхностное натяжение простых жидкостей с параметрами потенциала Леннарда- Джонса. [c.16]

Все описанные модели позволяют интерпретировать специфические свойства воды и, прежде всего, зависимость удельного объема от температуры примерно сходным образом. Минимум удельного объема при 4 °С объясняется конкуренцией двух процессов. Первый — ослабление или разрушение упорядоченной льдоподобной структуры с малым координационным числом 4, сопровождающееся уменьшением объема. Это — продолжение плавления. Второй процесс — термическое расширение жидкости вследствие возрастания амплитуд ангармонических, межмолекулярных колебаний. В модели смеси мономеров и роев предполагается, что последние имеют больший объем, чем во льде. В модели Самойлова уменьшение объема связано с заполнением полостей решетки мономерными молекулами. В модели Попла изгибание водородных связей приводит к сближению соседних молекул, т. е. к уменьшению объема. [c.206]

Простое выражение для поверхностного натяжения (170) с учетом равенства (171) показывает, что имеется четыре источника температурной зависимости а. Во-первых, температура явно входит в это выражение. Во-вторых, тепловое расширение жидкости вызывает небольшое изменение с. Кроме того, это изменение с приводит к изменениям т с.( ) и диэлектрической проницаемости D. Поскольку тепловое расширение расплавленных солей невелико, можно предположить, что изменение о с температурой в основном связано с первым эффектом, так что возникает простой способ оценки коэффициентов в линейном температурном законе [68], который наблюдается при изучении поверхностного натяжения расплавленных солей. [c.172]

Связь между объемной вязкостью и структурой должна приводить к тому, что гидратация ионов в растворах электролитов будет влиять на величину т). Теоретические расчеты Фишера и Зайцевой [32] показывают, что гидратация ионов изменяет объемную вязкость в четыре раза сильнее, чем динамическую. Это можно объяснить тем, что существенным моментом при гидратации является сжатие воды под действием электрического поля ионов. Кроме того, при сжатии или расширении жидкости молекулы внутри гидратной оболочки также перемещаются относительно друг друга. Однако можно считать, что при обычном вязком течении гидрат-ная оболочка участвует в нем как нечто целое, и поэтому движение молекул внутри оболочки не имеет большого значения в динамической вязкости. [c.129]

Жидкостные манометрические термосистемы. Эти системы (рис. 38,6) обладают меньшей инерционностью. Поскольку жидкость практически несжимаема, перемещение стержня на выходе АЛ определяется изменением объема жидкости при нагревании. Однако перемещение это очень мало в связи с малым коэффициентом объемного расширения жидкости (около 0,(Ю1 на ГС), поэтому относительная погрешность у жидкостных термосистем выше, чем у газовых. Ввиду того что при тепловом расширении жидкость может развивать большое усилие, жидкостные термосистемы применяют в регуляторах температуры прямого действия. [c.77]

Газ при движении в подъемной трубе расширяется от начального давления Рх до давления атмосферного ра в устье подъемной трубы его расширение протекает по изотермическому закону, так как в подъемной трубе газ достаточно хорошо перемешан с жидкостью и теплоемкость последней настолько значительна, что температура газа заметно не изменяется при расширении. В связи с этим полная энергия, расходуемая на работу эргазлифта, может быть определена по формуле [c.256]

МПа и выше. Высокое давление в системе уменьшает также погрешность, связанную с изменением атмосферного давления. Существенный недостаток газовых термометров — высокая инерционность из-за низкого коэффициента теплоотдачи от термобаллона к газу. Жидкостные манометрические термометры обладают меньшей инерционностью. Поскольку жидкость практически несжимаема, величина перемещения стержня на выходе Ак определяется изменением объема жидкости при нагревании. Однако величина эта очень мала в связи с малым коэффициентом объемного расширения жидкости (около 0,001 1/°С). Поэтому относительная погрешность у жидкостных термоэлементов выше, чем у газовых. Так как при тепловом расширении жидкость может развивать большие усилия, жидкостные термоэлементы применяют в регуляторах температуры прямого действия. [c.199]

Для анализа жидкостей, кипящих при низкой температуре, может быть использована кювета (рис. 4.22), а входе и (выходе которой установлены отсечные клапаны 2, одновременно перекрывающие входной и выходной каналы кюветы после ее заполнения [28]. Клапаны жестко связаны с одним приводом — ручкой 1. Поршень 3 передвигается при расширении жидкости в результате ее нагревания и тем самым снижается давление внутри кюветы. [c.168]

Одно из самых существенных влияний на точность измерения вязкости оказывает стабильность поддержания заданного температурного режима опыта. Так, изменение температуры на 0,1 К приводит к изменению вязкости жидкостей от 0,2 до 3%. Следует иметь в виду, что существует, по крайней мере, две погрешности в термостатировании. Одна из них связана с неточностью поддержания температуры в элементе объема термостата и вызвана погрешностью в абсолютных значениях температуры термометров, по которым устанавливается режим нагрева, а вторая - с градиентом температуры по объему термостата. Первая погрешность может быть снижена за счет использования образцовых термометров и систем термостатирования на основе ВРТ-3 и РТ-2, вторая - надежной системой перемешивания в термостате. При этом необходимо исключить его вибрацию. Подробно вопрос конструкции термостатирующей системы для капиллярных вискозиметров рассмотрен, например, в работе [14]. Весьма распространенная ошибка связана с неучетом расширения жидкости при измерении ее вязкости в широком интервале температур. Как правило, вискозиметр заполняется раствором при одной температуре, а вязкость измеряется при другой, нередко отличающейся на несколько десятков и даже сотен градусов. Это приводит к изменению уровня жидкости в сообщающихся сосудах вискозиметра и вызывает появление дополнительной ошибки. Так, если температура опыта отличается от температуры, при которой проводилось заполнение вискозиметра на 50 К, то при коэффициенте расширения жидкости 7 10 ошибки измерения равны 0,5 0,24 0,08% для вискозиметров ВПЖ, ВПЖ-4 и ВПЖ-2 соответственно. При высоко- [c.55]

Связь между расширен, жидкостей [c.785]

О расширении жидкостей в связи с их температурою абсо-лютного кипения. (Заметка в ответ на статью М. Авенариуса) [ Об общем законе расширения жидкостей ]. — ЖРФХО, СПб., 1884, т. 16, в. 5, [ч.] физ., отд. 1, с. 282—291. [c.75]

Об отношении модуля расширения к температуре абсолютного кипения жидкостей. (Выписка из протокола заседания Отделения химии Русского Физико-химического общества от 3 мая 1884 г.) 146—148 О расширении жидкостей в связи с их температурою [c.17]

Основным фактором, определяющим величину является величина свободного объема , в котором полимерная цепь или сегмент цепи могут совершать движения. Этот параметр, однако, не поддается непосредственному измерению. Полагают, что величина свободного объема связана с коэффициентом термического расширения материала. Поэтому величину можно считать эмпирическим параметром, вычисляемым как разность (а —ag), где я и — коэффициенты термического расширения жидкости и застеклованного материала соответственно. Обсуждение вопроса о связи между температурой стеклования и свободным объемом можно найти в монографии Ферри [6]. [c.188]

Рассмотрим теперь диаграмму, изображающую те же фазы, но где в качестве координат, согласно (22), взяты температура Т и удельный объем V. Эта диаграмма представлена на рис. 22. Равновесие между жидкостью и паром изображается на этой диаграмме кривыми ОС и О1С. Кривая О1С изображает связь между Т и V для жидкой фазы благодаря тепловому расширении жидкости эта кривая идет вверх до критической точки С. Кривая ОС изображает эту же связь для насыщенного пара при повышении Т насыщенный пар становится более плотным вследствие испарения жидкости, и поэтому его удельный объем с повышением Т уменьшается. В критической точке С удельные объемы жидкости и насыщенного пара становятся друг другу равными. [c.32]

Связь между расширением жидкостей и их техмпературой абсолютного кипения. [c.150]

У жидкостных манометрических термометров баллончик 2 и капилляр 4 (рис. 94, 6), а также упругий элемент 5 полностью заполнены жидкостью. При повышении температуры среды 1 объем, занимаемый жидкостью, увеличивается соответственно разности теплового расширения жидкости и баллончика. Увеличение объема раскручивает упругий элемент 5, представляющий собой трубку Бур-дона (см. разд. 10.4), которая связана с механизмом [c.178]

Иными словами, большинство рудных залежей на дне океана должно сопровождаться кристаллизацией больших объемов магмы за сравнительно короткое время. Эти времена можно представить по данным, приведенным в табл. 6.5. В соответствии с оценками [187] здесь приведены температуры выхода Гв, скорости истечения Кв, расход массы воды Ум, вынос тепла Q, связанный с этим расходом массы, концентрация железа С в жидкости, которая сильно меняется с температурой. В 6-м столбце таблицы приведена масса воды М в килограммах, необходимая для образования месторождения типичных размеров в 3 млн т при 70% эффективности осаждения металла из воды. В 7-м и 8-м столбцах приведены соответственно времена Г(лет), необходимые для этого процесса, и полное количество тепла, требуемое при этом. В столбцах 9, 10 приведены объем жидкой магмы 7 км , при кристаллизации которого вьщеляется требуемое количество тепла д, и скорость кристаллизации магмы (продвижения фронта кристаллизации) Ккр(км/1 ООО лет). В качестве исходных параметров при расчете данных табл. 6.5 использована температура выхода Г =350° С при массовом расходе 7м= 140 кг/с и скорости на выходе струи У= 1,9 м/с, характерных для черных курильщиков. Все дальнейшие изменения параметров в таблице связаны с зависимостью коэффициента расширения жидкости и ее плотности от температуры. [c.216]

Весьма существенно, что физические свойства, характеризующие структуру большинства жидкостей, подчиняющихся закону А. И. Бачинского, связаны с температурой аналогичными закономерностями. Мак-Леод обратил внимание на обратную зависимость в гомологических рядах между коэфициентом вязкости и так называемым свободным пространством между молекулами, или коэфициентом термического расширения жидкостей [36]. Его формула является другим способом выражения уравнения А. И. Бачинского, и наблюдавшаяся зависимость непосредственно вытекает из соотношения (IV, I), выражающего связь между вязкостью и удельным объемом. [c.131]

Объем нефти в пластовых условиях превышает объем сепарированной нефти в связи с повышенной пластовой температурой и содержанием большого количества растворенного газа в пластовой нефти. Однако высокое пластовое давление само по себе обусловливает уменьшение объемного коэффициента, но так как сжимаемость жидкостей весьма мала, это давление мало влияет на значение объемного коэффициента нефти (рис. 38). При снижении первоначального пластового давления от /7() до давления насыщения объемный коэффициент нефти незначительно увеличивается в связи с расширением жидкости (кривая а6 на рис. 38). В точке б начала выделения газа значение h достигает максимума, и дальнейшее падение давления приводит к выделению газа из нефти и уменьшению объемного коэффициента. [c.104]

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

В настоящее время иромышленностью освоены процессы с движущимся слоем адсорбента в потоке жидкости и регенерация отработанного адсорбента методом выжигания в кипящем слое. В связи с этим становится возможным осуществлять непрерывные процессы адсорбционной очистки смазочных масел, парафина и моторных топлив. Адсорбционная очистка создает большие возможности для улучшения качества, увеличения выхода и расширения ассортимента масел. Преимуществом этого процесса по сравнению с селективной очисткой является больший выход высококачественных готовых масел. Однако из-за низкой термостойкости силикагелей использовать их в процессах адсорбционной очистки не представляется возможным. [c.128]

Общий вывод из работ по расширению однородных систем газ — твердые частицы заключается в том, что зависимость между порозностью и скоростью газа имеет тот же вид (II, 9), что и для системы жидкость — твердые частицы , но показатель степени п больше вычисленного по уравнениям (II, 12). Это, возможно, связано с отклонением формы частиц от сферической и с полидисперсностью смеси . При отставании мелких частиц в жидкости в ряде [c.56]

Учет деформации стенок трубопровода. Это явление возникает при кавитации или гидравлическом ударе. Схематически ему соответствует третья зона трубопровода (см. рис. 2.23). Здесь расход равен разности расходов и 7 и обусловливает накопление жидкости на этом участке (и, следовательно, его расширение за счет деформации стенок трубы), что приводит к пропорциональному (при небольших возмущениях) росту давления (которое совпадает по величине с / 5 и Р7). Коэффициентом пропорциональности служит модуль объемной упругости Еу. Таким образом, связь между переменными I) и Р (г) можно записать в виде [c.170]

Проявление водородной связи в ИК-спектрах. При образовании водородного мостика А—Н---В происходит ослабление связи А—Н, в результате чего характеристичная частота валентного колебания А—Н уменьшается, наблюдается низкочастотный сдвиг, сопровождаемый обычно расширением полосы. В ИК-спектрах жидких карбоновых кислот и их паров, спектрах воды и им подобных ассоциированных жидкостей вместо узкой полосы характеристического колебания связи О—Н (3670 см" ) наблюдается полоса водородной связи шириной до нескольких сотен см", смещенная в область низ- [c.178]

Местные сопротивления. В ряде случаев сопротивление движению потока жидкости локализуется на относительно коротком участке трубопровода и связано с изменением конфигурации потока или направления его движения. Такие сопротивления называются местными. К ним относятся вход в трубу и выход из нее, участки сжатия и расширения потока, различные фитинги, диафрагмы, запорные и регулирующие устройства. Величину потери напора в местном сопротивлении рассчитывают по формуле [c.54]

Согласно [8] удельный объем жидкости можно связать с приведенным давлением рг и приведенной температурой Тг с помощью коэффициента расширения ш, используя уравнение [c.149]

В разделе У11.5 отмечалось, что многослойные адсорбционные смачивающие пленки на твердой поверхности в известной мере сходны с граничными жидкими слоями, несмотря на то, что внешней границей пленок является фаза пара, тогда как граничные слои переходят по мере удаления от твердой подложки в объемную жидкость. Для исследования граничных слоев применяются равновесные и неравновесные методы. К первым относятся измерения плотности (пикнометрия) теплового расширения жидкостей в пористых телах оптической анизотропии граничных слоев сил взаимодействия при равновесном сближении твердых тел с перекрытием граничных слоев. Вторые связаны с измерениями вязкости, скорости течения и диффузии в граничных слоях. Большие достижения в разработке и использовании всех этих методов принадлежат Дерягину, Чураеву и сотр. [c.179]

Амплитуду а можно связать с температурным коэффициентом линейного расширения жидкости а] а = 2а17. В то же время амплитуду можно связать со свободным о емом жидкости Уг [c.207]

Алквист и Смит [3] сконструировали прибор, в котором использован эффект охлаждения за счет внезапного расширения жидкости, протекающей через сужение. Время, по прошествии которого сужение забивается пробкой из замерзшей воды, связано со степенью влажности некоторых газообразных углеводородов. Авторы приводят результаты анализа пропана с содержанием влаги в интервале 7—75 млн . (См, также метод Паппаса в разд. 11.6.) [c.581]

Распределение жидкости, вводимой и выделяющейся в камере вихревой трубы, между охлажденным и нагретым потоками экспериментально исследовано на углеводородных газоконденсатных смесях (природный газ, смесь метана с углеводородным конденсатом) при среднем и высоком давлении (3,0—14,5 МПа). Отдельные результаты исследований М. Бродянского и А. В. Мартынова, Т. С. Алексеева, Ю. Д. Райского приведены на рис. 52 в виде зависимости в от доли охлажденного потока ц(в = <7г/<72, где q —количество конденсата, вых,одящего с одним из потоков, <72 —суммарное количество конденсата, выводимого из вихревой трубы). Основная масса конденсата выходит с нагретым потоком через дроссель. При увеличении доли охлажденного потока до ц=0,4...0,5 жидкости в этом потоке не обнаружено. Достаточно высокая эффективность сепарации сохраняется и при дальнейшем росте д,. Лишь при ц>0,8 и относительно низких степенях расширения смеси начинается интенсивный унос жидкости охлажденным потоком. Снижение эффекта сепарации при уменьщении степени расширения смеси связано, очевидно, с неоптимальностью геометрических характеристик испытанных вихр ых труб, в первую очередь, относительной площади Рс соплового ввода. Так, результаты, соответствующие кривым 1 VI 2 рис. 52, получены на вихревых трубах с равными значениями и идентичными параметрами исходной смеси, но во втором случае значение е меньше на 26 %. Резкое снижение эффективности работы при е=3 и [c.135]

Хоррокс и Маклафлин [63, 97] доказали, что 1п Х1) йТ должно быть связано с коэффициентом теплового расширения жидкости. По их корреляции приблизительно [c.457]

К.п.д. цикла Ранкина, как и цикла Карно, повышается с увеличением разности температур пара при адиабатическом расширении. В связи с этим важное значение приобретает стабильность рабочих жидкостей, нагреваемых высокотемпературным источником тепла. [c.65]

Вязкость (или текучесть) и дырки в жидкостях р]. Если для течения жидкости необходимы дырки, как это было постулировано на стр. 461, то можно принять, что текучесть жидкости должна быть пропорциональна числу дырок. При интерпретации закона прямолинейного диаметра Кайете-Матиаса было сделано предположение [1], что расширение жидкости в значительной степени обязано появлению в системе дырок. Если верно, что текучесть связана с числом дырок, то отсюда следует, что при постоянном объеме текучесть жидкости должна оставаться постоянной независимо от изменения температуры и давления. И действительно, данные по вязкости при высоких давлениях показывают, что для неассоциированных жидкостей температурный коэфициент текучести при постоянном объеме незначителен по сравнению с температурным коэфициентом при постоянном давлении [ ]. [c.466]

А. В. Мартынова, Т. С. Алексеева, Ю. Д. Райского приведены на рис. 52 в виде зависимости 0 от доли охлажденного потока = где — количество конденсата, выхюдящего с одним из потоков, —суммарное количество конденсата, выводимого из вихревой трубы). Основная масса конденсата выходит с нагретым потоком через дроссель. При увеличении доли охлажденного потока до (1 = 0,4...0,5 жидкости в этом потоке не обнаружено. Достаточно высокая эффективность сепарации сохраняется и при дальнейшем росте ц. Лишь при (х>0,8 и относительно низких степенях расширения смеси начинается интенсивный унос жидкости охлажденным потоком. Снижение эффекта сепарации при уменьшении степени расширения смеси связано очевидно, с неоптимальностью геометрических характе ристик испытанных вихр ых труб, в первую очередь относительной площади Рс соплового ввода. Так, ре зультаты, соответствующие кривым ] и 2 на рис. 52 получены на вихревых трубах с равными значениями Р , и идентичными параметрами исходной смеси, но во втором случае значение е меньше на 26%. Резкое снижение эффективности работы при 8 = 3 и [c.135]

ЛИШЬ около 30% имеюшихся в нем водородных связей. Жидкая вода не состоит из изолированных, несвязанных между собой молекул напротив, она содержит области, или кластеры, молекул, связанных водородными связями. Таким образом, в жидкой воде частично сохраняется структура водородных связей кристаллического льда. По мере повышения температуры кластеры разрушаются, и объем жидкости продолжает уменьшаться. Но при дальнейшем повышении температуры начинает сказываться тепловое расширение. Поэтому жидкая вода имеет минимальный молекулярный объем, т.е, максимальную плотность, при 4°С. [c.621]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология