Поля скорости и температуры в трубах

На рис. 1.19 дана схема структуры установившегося движения потоков в ВТ с ВЗУ при д = 0,5. Поступая в ВЗУ, сжатый газ движется по сужающимся винтовым каналам, разгоняясь до скоростей порядка звуковых. В этом случае имеются условия для возникновения и сверхзвуковых течений по выпуклой стороне каналов, в первую очередь, за счет значительных поперечных градиентов давления при общем снижении термодинамической температуры за счет непрерывного перераспределения поля скоростей, действия центробежного поля и возникающих вторичных циркуляционных течений и вихрей различного вида по высоте канала происходит и температурное разделение слоев. При этом наиболее низкие термодинамические температуры следует ожидать в средней части слоев. После истечения из каналов ВЗУ газ в виде ленточных спиральных струй движется по цилиндрической поверхности трубы, сохраняя приобретенный характер распределения скорости и температуры по высоте. Центробежное поле создает в области сопловых вводов большие градиенты гидростатического давления в радиальном и меньшие — в осевом направлениях. Нижние и средние слои струй, испытывая различной интенсивности торможение, делают реверс осевой скорости на различном удалении от диафрагмы и образуют охлажденный поток. Нижние слои струй, имеющие относительно средних несколько пониженное давление и повышенную термодинамическую температуру, попадая в области малых давлений за срезом ВЗУ, делают поворот на меньшем удалении от диафрагмы и большем радиусе. [c.49]

Выражение (2.7) справедливо для свободного вихря, у которого тангенциальная скорость связана с радиусом траектории частицы и дает постоянную величину, что возможно лишь при отсутствии противотока в вихревой трубе. Возникновение противотока и его влияние на основной поток приводит к изменению распределения его тангенциальной составляющей скорости (2.37). При перестройке поля скоростей кинетическая энергия передается противотоку, что и приводит к уменьшению температуры торможения основной струи на величину [c.46]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

Исследования строения газового факела, образующегося при сжигании генераторного газа в горизонтальной цилиндрической камере с горелкой типа труба, в трубе со снятием полей концентраций, температур и динамических напоров описано в работе ВНИИМТ (Л. 6]. В этой работе указывается, что наиболее интенсивное горение протекает на границе встречи потоков газа и воздуха, где имеют место максимальные величины СО2 и выделения тепла. К концу факела происходит выравнивание концентраций газов и температур. Профили динамических напоров непрерывно деформируются от профилей в выходном сечении горелки до профиля установившегося потока в трубе. Анализируя профили динамических напоров в различных сечениях, авторы приходят к выводу о том, что нет никаких оснований ожидать подобия скоростей в различных сечениях камеры со скоростью на основном участке свободной струи. Далее, сравнивая холодную продувку камеры и горящий факел, авторы приходят к выводу, что горящая и холодная струи имеют одинаковый непрямолинейный профиль. [c.18]

Рис. 11-12. Формирование полей скоростей и> и температур г (а) и изменение коэффициента теплоотдачи а (5) на начальном участке труб при ламинарном движении теплоносителя

Если горячей канифолью (160—165°) наполнить деревянную бочку, то в середине бочки канифоль длительное время будет находиться при температуре, благоприятной для кристаллизации. Поэтому канифоль в бочки разливали послойно. В настоящее время на заводах для разлива канифоли применяют охладитель, в котором температура канифоли снижается в тонком слое до 60—65° за 15—20 сек. Охладитель представляет собой полый медный барабан с водяным охлаждением (рис. 56). На Барнаульском канифольно-терпентинном заводе применяются барабаны, изготовленные из стали. На станине под барабаном находится ванна. Для того чтобы канифоль не застывала в ванне, по дну ее проходит змеевик глухого пара, а торцовые стенки ванны снабжены паровыми рубашками. Горячая канифоль подается в ванну по обогреваемому трубопроводу через поплавковый регулятор уровня. Вода в барабан поступает через полую цапфу по трубам, из которых разбрызгивается по внутренней поверхности барабана. Отводят воду из барабана также через полую ось, которая на середине длины барабана разделена глухой перегородкой. Барабан приводится во вращение от электродвигателя через редуктор и трансмиссию. Скорость вращения 5—6 оборотов в минуту. Барабан соприкасается с расплавленной канифолью, находящейся в ванне. При вращении он захватывает тонкий слой канифоли, которая быстро охлаждается на его поверхности до температуры ЬО—65° и в виде густой текучей массы (ленты) снимается с барабана специальным ножом и поступает в тару. Техническая характеристика охладите- [c.230]

Граничные условия определяются следующими равенствами при г = Я Я — радиус трубы) и л > О / = /ст и Т = 1 при X = 0 / = /н и Г = 0. Последнее условие означает, что на входе в трубу температура по сечению потока постоянна и равна /н. Решением уравнения (IV. 48) является функция Т — [х, г), описывающая поле температур в потоке жидкости. Для получения этого решения нужно проинтегрировать уравнение (IV. 48) с учетом гидродинамической обстановки, которая характеризуется зависимостью Шх = х, г), описывающей поле скоростей. [c.309]

Процесс протекания жидкостей в трубах с внутренним оребрением (см. рис. 1У-19, а и б) был исследован в работах [79, 102]. Была установлена зависимость поля скоростей и температур от относительной высоты ребра /г = Ыг (г = й12 — внутренний радиус гладкой трубы). [c.112]

Рассмотрим следующую задачу. Однородная жидкость с температурой фо(0 вытекает из резервуара в прямую достаточно длинную трубу с произвольным профилем поперечного сечения В, и на начальном изотермическом участке трубы (а <0) формируется стабилизированное течение, так что в активной зоне трубы (х О) поле скорости мг в потоке жидкости становится установившимся и стационарным. На внутренней поверхности трубы Г задано условие теплообмена с внешней средой, которое описывается дифференциальным оператором I. Внутренняя задача конвективного теплообмена сводится к определению изменения температурного поля в потоке жидкости, обусловленного внешними тепловыми воздействиями через поверхность трубы по закону оператора I или внутренними воздействиями в форме теплоты трения, сжимаемости и других источников выделения или поглощения теплоты в потоке жидкости. [c.210]

Исследование гетерогенных течений в каналах (в частности в трубах) не является тривиальной задачей. Изучение движения частиц в поле течения несущего их газа, когда имеют место градиенты осредненных и пульсационных скоростей и температур (в случае неизотермического потока) в радиальном направлении, не простая проблема сама по себе. Градиент-ность профилей осредненных и пульсационных параметров несущего газа ведет к неоднородности действующих на частицу силовых факторов в продольном и радиальном направлениях. Это является причиной формирования существенно неоднородных профилей осредненных и пульсационных скоростей, температур и концентраций частиц. Наличие сдвиговых профилей характеристик частиц существенно затрудняет изучение их обратного влияния на характеристики несущей среды. Таким образом сложность гетерогенных течений в трубах привела к тому, что они остаются малоизученными, несмотря на значительное количество имеющихся исследований. [c.96]

Рассмотрены основы теории конвективного теплообмена в по- точных аппаратах и приведен их расчет. Главное внимание уделено исследованию полей скоростей й температур - основным характеристикам, связывающим гидродинамику с теплообменом. Эта взаимосвязь рассмотрена для случая плоских и гофрированных каналов и труб. [c.2]

Хотя основания для требования соблюдения геометрического-подобия при моделировании гидродинамических систем общеизвестны, следует все же особо подчеркнуть его роль для камер сгорания с перфорированными жаровыми трубами в связи с большой зависимостью как эффективности горения топлива, так и формирования полей скоростей и температуры газов от размеров и формы отверстий в жаровых трубах, относительного расположения отверстий, соотношения между площадью поперечного сечения кольцевых каналов, в которых расположены жаровые трубы, и площадью отверстий, а также от характера поля скоростей при входе в камеру сгорания. При геометрическом подобии и одинаковых соотношениях расходов воздуха и топлива в сходственных сечениях камер сгорания одинаковы соотношения скоростных напоров в воздушных струях и в сносящем потоке продуктов горения, а также начальные углы наклона воздушных струй и их относительные размеры. Следовательно, при этом одинаковы значения всех параметров, определяющих траектории воздушных струй в жаровой трубе и турбулентный обмен в сходственных точках зон смешения воздуха с продуктами горения. [c.216]

Разработаны инженерные методы расчетного моделирования сложных закрученных течений в кольцевых каналах и трубах с завихрителя-ми различной геометрии, позволяющие получить количественные оценки влияния завихрителей на изменение полей скорости, давления, температуры, а также на увеличение гидравлического сопротивления и теплоотдачи в тепловыделяющих каналах ЯЭУ. Определение оптимальных геометрических параметров завихрителей связано с выбором критерия эффективности и может быть проведено на основе вычислительного эксперимента. [c.63]

Алгоритм (3-42) предусматривает возможность проведения расчета для ряда фракций полидисперсного адсорбента, позволяет учесть изменение гидродинамических, тепло- и массообменных характеристик адсорбента и сушильного агента по длине трубы-сушилки. В предлагаемой методике учитывается стесненность движения высушиваемого адсорбента. Проведением сравнительных расчетов показано существенное влияние на расчет таких факторов, как столкновение и соударение твердых частиц, а также трение твердых частиц о стенки сушилки. По предложенному алгоритму составлена программа для ЭЦВМ, работающих с языками АЛГОЛ-бО и ФОРТРАН. Блок-схема алгоритма представлена на рис. 3-3. Программа для ЭЦВМ реализует расчет по методам численного интегрирования Эйлера. Результатом расчета является высота трубы-сушилки Ь, полученная с учетом полей скоростей газа и твердых частиц, полей температуры и влажности твердых частиц и других параметров, изменяющихся по высоте сушилки. [c.127]

Таким образом, оба пучка встречаются на экране. Если предмет Н нагрет и вокруг него образуется поле температур и плотностей, то скорость света на пути L подвергается изменениям, в результате чего лучи двух пучков, отличающиеся друг от друга на половину длины волны (или на нечетную кратность половин), взаимно погашаются, образуя темную линию интерференции. Лучи же соразмерные усиливают друг друга и дают на изображении светлые линии, как видно на рис. 3-53 и 3-54. Темные линии происходят от слоев с одинаковой плотностью, значит, и с одинаковой температурой. Таким образом, система темных линий дает картину изотерм, уплотнения же соответствуют градиенту температуры. Разработаны точные методы, позволяющие пользоваться такими снимками для численного определения профилей температурного поля. Вокруг нагретой трубы изотермы распределяются так, как показано рис. 3-55. На фотографии (рис. 3-54) показана естественная [c.225]

При температурах выше 800° С скорость конденсации до углерода становится важным фактором и так как углерод катализирует разложение бензола, и быстро покрывающиеся углеродом поверхности реактора, то кинетика реакции усложняется. Однако можно сказать, что реакция является, по-видимому, реакцией второго порядка, причем имеет место адсорбция на поверхности контакта.В полом цилиндре углерод не только отла-,гается в виде прочно пристающего к стенкам налета, но также образуется в струе пара и оседает на дно трубы в виде мягкого объемистого осадка. В связи с этим Айли и Райли [22] дают описание трех форм углерода, отлагающегося при пиролизе углеводородов, включая бензол, при температурах от 800 до 1300° С. Таковыми являются отложения стекловидные, мягкая сажа и волокнистые, располагающиеся зонально от нагревающегося до охлаждающегося концов трубы соответственно. На качество конденсирующихся структур углерода, а также и на их количество преимущественное влияние оказывает температура. [c.96]

Большей областью применения обладает модифицированная аналогия переноса тепла и импульса, которую предложили Т. Карман и Р. Мартинелли для расчета теплообмена при турбулентном движении внутри труб теплоносителей со значительно отличающимся от единицы числом Прандтля. Ими принято допущение о подобии механизма турбулентного переноса тепла и импульса, что позволило распространить модифицированную аналогию на случай отсутствия подобия полей температуры и скорости в потоке. Применимость этой аналогии для шероховатых труб с более сложной гидродинамикой потока, чем в гладких трубах, была отмечена еще в работе Р. Мартинелли. [c.358]

Внутри непо,п,вижного стального цилиндрического кожуха вращается стальной барабан с дырчатыми стенками. Снаружи барабан обтянут латунной сеткой. Питание шариками осуществляется через полую ось. Порошок просыпается через сито в кожух и собирается в бункере. Воздух просасывается через мельницу в результате естественной тяги, скорость потока регулируется шибером на вытяжной трубе. Температура воздуха в кожухе достигает 120— [c.501]

Уравнения в табл. 3.2 описывают поле температур Т и концентраций с (или степеней превращения х) в слое катализатора. Характерный вид профилей Гих в слое показан на рис. 3.14. В адиабатическом процессе (рис. 3.14, а) температура и степень превращения в слое возрастают. Если экзотермический процесс протекает в охлаждаемой трубе, то температурный профиль имеет вид кривой с экстремумом (рис. 3.14,6). Вначале, когда концентрация исходного вещества высокая, процесс протекает интенсивно и температура повышается. По мере увеличения степени превращения скорость реакции и, следовательно, интенсивность тепловыделения уменьшаются, начинает превалировать теплоотвод и температура понижается до температуры охлаждающей среды (холодильника). При заметной интенсивности продольного смешения профили температур и степеней превращения выравниваются (пунктир на рис. 3.14,6). Если радиальный перенос тепла недостаточно интенсивен, то возникает градиент температур по радиусу (рис. 3.14, в), а поле температур имеет сложную форму (рис. 3.14, г). Поскольку стенки слоя для вещества непроницаемы, радиальное смешение выравнивает концентрации по радиусу и, как показывают многочисленные расчеты, радиальный профиль концентраций почти плоский и практически малочувствителен к Это позволяет при расчетах использовать значения Пд = П . [c.118]

На рис. 6-1 значения чисел Нуссельта и фактора трения представлены для течений с полностью стабилизированными профилями скорости и полями температуры в трубах различных сечений простой геометрии. [c.85]

При внешнем обтекании тел и при течении в начальном участке трубы определение теплового потока на поверхности теплообмена можно производить на основе измерений полей температуры и скорости, используя интегральные соотношения для пограничного слоя. Так, при течении газа с постоянной теплоемкостью [c.424]

В работе [122] представлены результаты расчета турбулентной смешанной конвекции конечно-разностным методом. Расчетные результаты для вынужденной конвекции не согласуются с известными экспериментальными данными, по-видимому, вследствие неопределенностей использованного в работе метода замыкания уравнений. В последующей работе [123] дополнительно учтены источники объемного тепловыделения при использовании иной модели турбулентной вязкости. Было установлено, что объемные источники тепла оказывают пренебрежимо малое влияние на профили скорости, однако профили температуры существенно изменяются. Данные экспериментальных исследований турбулентной смешанной конвекции [10,11] показали, что противодействующие выталкивающие силы вызывают появление сильных возмущений в поле температуры и в итоге интенсификацию теплообмена. Работа [171] посвящена расчету влияния выталкивающей силы и ускорения вследствие теплового расщирения жидкости в вертикальной трубе. Это ускорение играет особенно важную роль для жидкостей в окрестности их критических точек. Был сделан вывод, что выталкивающая сила и ускорение оказывают примерно одинаковое влияние на перенос тепла. [c.634]

Поля скоростей безусловно необходимы для получения конкретных полей температур, коль скоро мы отошли от простого задания риг, ри и рш. Знание полей скорости позволяет точнее рассчитать значения i/j, поскольку коэффициенты конвективной теплоотдачи зависят от локальных значений относнтельной скорости. В действительности наши знания о зависимости коэффициента теплоотдачи от относительной скорости еще недостаточно полны, особенно в тех случаях, когда течение направлено ни перпендикулярно и ни параллелыш пучку труб или когда средние линии тока сильно искривлены. Тем не менее полезно знать зоны, где относительные скорости высоки, а где низки, чтобы по крайней мере представлять степень неравномерности распределения коэффициента теплоотдачи. [c.32]

Настоящая статья носвящепа построению приближенного метода газодинамического расчета и экспериментальному исследованию свободного турбулентного диффузионного газового факела, образованного горелкой типа труба в трубе . При этом задачей расчета были нахождение полей средних по времени скоростей, температур и концентраций, а также координат осредненной поверхности фронта пламени в любом поперечном сечении факела без разделения его на участки. [c.52]

Рассчитайте температурное поле и длину теплового начального участка для турбулентного потока через трубу, заменяя действительное поле скорости постоянной скоростью по всему поперечному сечению трубы. Считайте, что кривая распределения температуры у стенки аппроксимируется законом седьмой степени и используйте уравнение (11-14), чтобы оиисать локальный тепловой поток через поверхность трубы. [c.286]

Основная зависимость гидродинамической теории теплообмена, устанавливающая количественную связь между процессами переноса тепла и количества движения в условиях турбулентного режима течения, при значениях Рг=1, когда во многих практически важ-ньгх случаях (обтекание пластины, течение по трубам, течение между двумя пластинами) имеет место подобие полей скорости и температуры, получает особенно простую форму [c.40]

При расчете теплообменных аппаратов часто допускают ошибку, полагая, что при йе < Е320 обязательно наступает ламинарное течение. Однако, во-первых, ламинарное течение наступает при неизменной температуре жидкости и за участком гидродинамической стабилизации. Б промышленных теплообменных аппаратах длина прямых участков канала значительно короче участка стабилизации, следовательно, ламинарное течение установиться не может. Во-вторых, при нагревании жидкости горячая стенка оказывает большое влияние на поле скоростей. Опытная проверка показывает, что при нагревании воды в стеклянной трубе, расположенной вертикально и обогреваемой по всей высоте, слои, расположенные у стенки, опережают основной поток, что приводит к турбулизации. При горизонтальном расположении той же трубы возникают конвективные токи в радиальном направлении, что также приводит к турбулентному перемешиваншо жидкости. В-третьих, в зависимости от температурного напора резко изменяется длина канала, необходимая для нагрева жидкости. Так, при температуре пара = 105°С вода нагревается при налой скорости от [c.8]

Наряду с описанной выше технологией эмалирования труб для систем горячего водоснабжения в СССР применяется и другой способ эмалирования. Он отличается в принципе тем, что обжиг трубы с нанесенным внутренним эмалевым покрытием осуществляется не в печи, а с помощью высокочастотной установки с индукционным нагревом. Обжиг шликера производится в вертикальной шахте при прохождении трубы сверху вниз через кольцевой индуктор. Труба нагревается токами, которые индуцируются высокочастотным электромагнитным полем индуктора, до температуры плавления эмали 820-880ОС. Скорость нагрева регулируют, изменяя скорость движения трубы через индуктор с помощью клиноременного вариатора. При обжиге эмалевый слой прочно соединяется с металлом. После обжига трубу поднимают из шахты и переводят в горизонтальное положение, в котором она остывает. [c.44]

Трансформация уравнения переноса теплоты к безмерному виду. Покажем, каким станет уравнение (4.17) с условиями единственности (4.18) и (4.21) после приведения переменных к безразмерному виду. Это уравнение переноса энергии в объекте, который характеризуется протяженностью I (линейный масштаб) диаметром трубы, в которой движется поток со скоростью W x, у, Z, t), или высотой цластины, по которой стекает пленка жидкости. Кроме того, поле скорости потока тоже имеет характерный масштаб Wq, например, расходное значение (объемный расход теплоносителя делится на все сечение канала). Для простоты рассуждений будем считать начальную температуру потока постоянной Т х, у, z, t = 0) = Tq = onst, равно как и температуру внешней среды Тс- Введем новые переменные, которые по своему построению не имеют размерности [c.270]

Рис. 9-3 Данные Вулфендена [99] для потока в верхней части горизонтальной трубы. Верхняя кривая относится к патю температур, нижняя — к полю скоростей

III. Определение коэффициента теплопроводности Хг по профилю температур прн смешении параллельных потоков с разной температурой. В работе [13] потоки имели одинаковое сечение в работе [32] нагретый газ вводили по центральной трубе в наших опытах [33] создавался линейнйй источник теплоты, который обеспечивал нагревание узкой полосы газа на входе-в слой (см. стр. 121). Методы расчета Хг по экспериментальным профилям температур аналогичны расчету коэффициентов диффузии из поля концентраций (см. раздел III. 5) на основе решения задачи при соответствующих граничных условиях. Общий недостаток данного метода связан с неизбежной неравномерностью скоростей потока, имеющего разную температуру. [c.114]

V. Определение Хг и Х1 по результатам измерения температур в трубе с зернистым слоем, охлаждаемой снаружи, при параллельном и встречном направлении потоков тепла и газа. Схема зксперимента показана на рис. IV. 4, в., В торце цилиндрического аппарата помещен электронагреватель, создающий равномерный тепловой поток. Стенки аппарата охлаждаются интенсивным потоком воды. В зернистом слое создается двухмерное температурное поле. Каждый опыт проводят при двух направлениях потока газа, имеющего одинаковую скорость. Ниже ар иведено аналитическое описание методики, разработанной в [23]. [c.115]

Большой вклад в изучение в СССР вихревого эффекта внес А.П. Меркулов. В предложенной им гипотезе процесса энергетического разделения большое внимание уделено турбулентному энер-гообмену. Энергия турбулентности используется для осуществления работы охлаждения вынужденного вихря, так как за счет радиальной составляющей турбулентной пульсационной скорости элементарные турбулентные моли перемещаются по радиусу в поле высокого радиального градиента статического давления . При адиабатном сжатии или расширении турбулентные моли изменяют свою температуру, соответственно вызывая нафев или охлаждение газа при смешении со своим слоем. Передавая тепло из зоны низкого в зону высокого статического давления, они осуществляют элементарные турбулентные циклы. Охлаждение имеет место только в приосевом потоке, так как в нем и статическая температура, и окружающая скорость падают, обеспечивая снижение полной температуры . Основная доля кинетической энергии исходного потока зафачивается на закрутку вынужденного вихря и дисси-пирует в турбулентность. Энергия на закрутку передается до тех пор, пока не наступит равновесие со свободным вихрем в сопловом сечении . Считается, что формирование центрального потока происходит по всей длине фубы и завершается в сопловом сечении. Учет поля центробежных сил проводится через радиальный фадиент статического давления. Передача кинетической энергии направлена от периферии к оси, и часть ее расходуется на турбулентность. Термодинамическая температура в приосевой области ниже, чем в периферийной области вихревой трубы. [c.23]

Размер частиц в монодисперсном аэрозоле можно опредетить также по ско рости оседания аэрозоля в целом двумя методами В одном из них измеряется скорость оседания верхней границы аэрозоля находящегося в осадительнои ка мере при устранении конвекционных токов Удобна камера в форме трубы нз стекла пирекс диаметром 75 мм и длинои 450 мм закрытой сверху латунной крышкой приклеенной к стеклу а снизу — резиновой пробкой Труба погружена в сосуд с не содержащей пыли водой температура которой бл <годаря переме шиванию одинакова во всем ее объеме Аэрозоль поступает в трубу сверху че рез латунную трубку припаянную к латунной крышке и выходит снизу через такую же трубку С помощью игольчатых вентилей приводимых в действие из Дали проволокой или шнуром находящийся в трубе аэрозоль может быть пол иостью изолирован от внешних возмущений Прибор устанавливают в защищен ной от сквозняка и других возмущений затемненной комнате и наблюдают верх нюю границу аэрозоля с помощью конуса Тиндаля от лампы находящейся в руке наблюдателя или на подвижной стоике и включаемой лишь на время на бтюдения Тепловые лучи от лампы поглощаются с помощью кюветы с водо i или специального стекла Уровень верхней границы аэрозоля отмечается чере определенные интервалы времени восковым карандашом на стенке сосуда с во дой Из четырех измерений можно определить скорость оседания аэрозоля с точ ностью порядка 5% Метод пригоден при скоростях оседания от 4 до [c.240]

Для аналогичных условий эксплуатации предназначен и электрофильтр ЭТМ 4-7,3-0,1 ПФ (рис.5.29). Его осадительные электроды выполнены из поливинилхлордных непластифицированных труб длиной 3,8 м и наружным диаметром 250 мм. Коронирующие электроды ленточно-зубчатые из нержавеющей стали. Общая площадь осаждения составляет 464 м . Электроды очищаются периодическим орошением 5%-й серной кислотой с температурой около 50°С и расходом 15 л/с. Пропускная способность электрофильтра при скорости газов 1 м/с составляет 7,4 м с. Корпус аппарата стальной цилиндрический, диаметром 4,6 м. Маркировка электрофильтра означает, электрофильтр с трубчатыми электродами, мокрый первое число после букв - высота (активная длина) электрического поля, м, второе -площадь активного сечения, м , третье - модель корпуса, П - полимерные материалы, Ф - футерованный корпус. Остальные характеристики аналогичны электрофильтрам ЭВМ. [c.284]