Течение перепады давлений в трубопровода

Аномалия вязкости может благоприятно влиять на уменьшение сопротивлений при работе механизмов. В результате снижения вязкости масла (смазки) с ростом скорости его деформирования увеличение энергетических затрат на деформирование замедляется. Иными словами, чтобы вдвое увеличить объем перекачиваемой по трубопроводу ньютоновской жидкости, необходимо вдвое увеличить перепад давления (при ламинарном течении). Для аномально вязкой жидкости, в частности для загущенных масел и пластичных смазок, удвоение перепада давления приведет не к двукратному, а к существенно большему увеличению расхода. [c.277]

Течение жидкости в трубопроводе характеризуется режимом (ламинарный или турбулентный) и потерями давления. При малых скоростях наблюдается ламинарный режим, а при больших— турбулентный. Переход от одного режима к другому определяется по величине числа Рейнольдса при Ке 2320 — ламинарный, а при Ке > 2320 — турбулентный. Потеря давления (или перепад давления) вызывается сопротивлением движению жидкости за счет трения, вязкости и шероховатости поверхности труб. Для ньютоновских жидкостей в турбулентном режиме перепад давления, коэффициент сопротивления и другие параметры, характеризующие течение, связаны уравнением Бернулли [741 [c.274]

Для моделирования изменения удельной теплоотдачи с погонного метра трубы в зависимости от толщины слоя АСПО используем хорошо зарекомендовавший себя подход Лейбензона [3] и эмпирические зависимости Абрамзона [3] и Кутателадзе [2] (кривая 1). Но в отсутствии достоверных данных по режиму течения нефти по трубам возникает необходимость использования двух моделей - ламинарного (кривая 2) и структурированного течения нефти (кривая 3). Для прогнозирования толщины АСПО на стенках трубопровода используем зарегистрированные значения перепада давления на концах трубопровода по диспетчерским данным (ДР с [4.0... 13.5], атм). По трубопроводу перекачивается нефть с содержанием парафина более 20%. Оценка осредненного по длине диаметра проходного сечения в предположении ламинарного движения нефти лежит значительно левее [0,19...0,27], что ставит под сомнение сущест- [c.165]

На практике в нефтяной промышленности при транспорте нефтяного газа наиболее вероятен пробковый режим течения, который может обеспечить надежное смачивание внутренних стенок трубопровода ингибитором при наличии необходимой его концентрации в жидкой фазе. При содержании жидкости, недостаточном для осуществления поршневого или кольцевого режимов течения газожидкостного потока, ингибиторная защита газопровода может осуществляться принудительным смачиванием его внутренней поверхности ингибированной жидкостью, заключенной между двумя поршнями, перемещение которых осуществляется за счет перепада давления по газопроводу. [c.180]

На участке 2 трубопровода температура возрастала с 60 до 72,5 °С в течение 30 мин, т. е. за это время был зафиксирован перепад температуры 12,5 °С. Затем наблюдалось понижение температуры вновь до 60 С в течение 15 мин. Перепад давления газа составил за этот промежуток времени 49 кПа. Начало подвижки трубопровода было зафиксировано через 12 мин после нача- [c.21]

На участке 3 трубопровода температура возрастала с 52 до 56 °С в течение 18 мин, затем был отмечен скачок температуры с 56 до 61,5 °С, и вновь монотонное ее повышение до 63 °С. Через 42 мин после начала повышения температуры был зарегистрирован ее резкий спад с 63 до 55 °С, а затем монотонное уменьшение температуры до 52 °С. Таким образом, максимальный перепад температуры составлял 11°С. Перепад давления газа не превышал 490 кПа. [c.22]

При математическом описании внутренних переходных процессов в двухпозиционных гидро- и пневмоприводах принимают допущения. Нестационарное течение рабочей среды через трубопроводы и дроссели рассматривают как квазистатическое. Мгновенное значение расхода при переходном режиме принимают равным той величине, которая имеется при установившемся течении рабочей среды и одинаковом перепаде давления. Такое допущение приходится принимать в связи с тем, что сведения о некоторых коэффициентах местных сопротивлений и аппаратов в условиях нестационарного течения рабочей среды крайне ограничены. При проектировочном рас гете объемных приводов приходится пользоваться экспериментальными данными, полученными при установившемся течении рабочей среды. Второе допущение — реальная рабочая среда с распределенными параметрами заменяется приближенной моделью с сосредоточенными параметрами. Упругость рабочей среды рассматривается в полости объемного двигателя, а масса в трубопроводах приводится к выходному звену. Такое допущение считают приемлемым (1] при условии [c.126]

Будем здесь анализировать течение жидкости по трубопроводу под действием перепада давлений, возникающего за счет разницы напоров — геометрических, пьезометрических и скоростных (рис.2.18) работа других побудителей движения изучается в последующих разделах учебника. Пусть длина прямых участков трубопровода /, сечения резервуаров и трубопровода (соответственно /ь и /), вид и число местных сопротивлений — известны. Требуется связать расход жидкости V (или ее скорость в трубопроводе и ) с напором и геометрическими характеристиками тру провода. [c.168]

Дросселирование газа производится в дросселях, которые представляют собой устройства (шайбы, сопла), уменьшающие поперечное сечение трубопровода, по которому движется газ. В результате резкого сужения сечения трубы увеличивается скорость газа и уменьшается давление и температура. Падение температуры примерно пропорционально падению давления. Коэффициент пропорциональности определяется из термодинамических соотношений в соответствии с эффектом Джоуля — Томпсона. Для углеводородных природных газов он имеет порядок 0,3 град/атм. Так, для охлаждения газа на десять градусов необходим перепад давления в 3 МПа. Низкая термодинамическая эффективность эффекта дросселирования ограничивает срок его использования, поскольку с течением времени эксплуатации месторождения пластовое давление падает, а следовательно, падает давление и на входе установки комплексной подготовки газа. Примерно через десять лет эксплуатации месторождения при существующих темпах отбора газа дросселирование газа перестает давать необходимый холод, и в дальнейшем необходимо либо увеличивать давление с помощью дожимной компрессорной станции, либо использовать другие источники холода. [c.40]

Для инженерных расчетов процессов движения турбулентных потоков, требующих, как правило, определения величин необходимых перепадов давления на различных участках гидравлических систем, теоретические методы анализа турбулентных потоков не дают возможности получить необходимые для практики расчетные формулы (аналогичные, например, формуле (1.57) для ламинарных потоков). Поэтому гидравлические расчеты для турбулентного режима течения потоков на практике производятся по формулам, получаемым не из теоретических решений дифференциальных уравнений движения, а путем обобщения результатов экспериментальных измерений величин перепадов давлений (АРтр). скоростей движения вязких жидкостей (Ш), диаметров и длин трубопроводов (й и Ь), а также физических свойств жидкостей (молекулярной вязкости ц и плотности р). [c.75]

Диаграммы, представленные на рис, П-27, можно использовать также для подсчета перепада давления между двумя сечениями трубопровода. Пусть условия течения в данном сечении и массовая скорость потока известны. Необходимо определить давление в каком-либо сечении ниже по течению. Обозначим известные условия через Т и ри Таким образом, отношения г, Р2/Р1 2/ 1 выражают известные нам условия и могут быть соотнесены с величинами О /Окр, , Р1/Р0 и 1/ 0- Следовательно [c.148]

Наличие течения газа- по трубопроводу означает, что на газ, молекулы которого находятся в хаотическом тепловом движении, действует сила, обусловленная перепадом давлений Р) и р2 на концах трубопро-зода. Объем газа, протекающего через поперечное сечение в единицу времени, пропорционален разности рг —рь По аналогии с процессом прохождения, количества электричества в электрической цепи в вакуумной технике введено понятие сопротивления течению W. Под сопротивлением понимается отнощение перепада давлений в рассматриваемом участке вакуумной системы к потоку газа, проходящему через этот участок [c.35]

При вязкостном течении длина свободного пробега молекул значительно меньше характерного размера трубопровода, но в то же время течение носит упорядоченный характер. При таких условиях хаотическое тепловое движение молекул подавляется макроскопическим движением всей массы газа, которое вызывается силой, пропорциональной перепаду давлений на концах рассматриваемого трубопровода. [c.37]

Рассмотрим элемент трубопровода длиной (И. Выделим элементарную трубку радиуса х вдоль оси элемента (11 и примем, что скорость течения не меняется в каждой точке выбранного сечения. Тогда сила, обусловленная перепадом давлений по обеим сторонам выделенного элемента, [c.44]

Коэффициент сопротивления тем больше, чем меньше частота пульсаций и чем больше относительная амплитуда пульсаций. При больших частотах (г>10) потери энергии на трение значительно уменьшаются. Анализ выполненных исследований, показывает, что при пульсирующем течении жидкости вследствие затухания пульсаций возникают отрицательные перепады давлений. Это приводит к уменьшению общего сопротивления трубопровода и расходу энергии на прокачивание жидкости. [c.175]

Распределение жидкости в камерах обессоливания улучшается при наименьших скоростях течения, при которых обеспечивается небольшой перепад давления во внутренних трубопроводах. Выбранный диаметр для трубопроводов давал максимальную скорость течения 0,18 м/сек (впоследствии было найдено, что можно использовать скорость течения в трубопроводе до 1 м/сек см. гл. VI). [c.253]

Трубопроводы, соединяющие насосы с технологическими аппаратами, обладают сопротивлением. При течении жидкости по трубопроводам в них создается перепад давления, величина которого зависит от расхода жидкости Q. Содержащаяся в трубопроводе масса движущейся жидкости обладает инерцией. Гидравлическая емкость трубопровода пропорциональна количеству жидкости, удерживаемой в нем. Аппараты, с которыми соединены трубопроводы, обычно также обладают гидравлической емкостью. В этих объектах в качестве одного из элементов цепи должна учитываться сжимаемость жидкости. Клапаны представляют собой нелинейные сопротивления потоку. Сопротивление дросселей часто превышает сопротивление длинных трубопроводов. [c.100]

Линия сжатия 1—2 является в общем случае линией политропы, показатель которой п в течение процесса сжатия изменяется. Изменение п обусловливается различием в направлении теплообмена в начале и конце сжатия. В начальный момент сжатию подвергается относительно холодный газ и процесс происходит с подводом тепла от горячих поверхностей цилиндра поршня и клапанов в сторону газа. В заключительной стадии сжатия поток тепла меняет свое направление. Горячий газ отдает тепло через поверхности и процесс сжатия происходит с отводом тепла. Сжатие газа заканчивается в точке 2, давление газа в которой равно Р2 и больше давления в напорном трубопроводе ра- Перепад давления Лр = Ра—Рз соответствует тому приращению давления, на которое необходимо повысить давление в конце сжатия для обеспечения открытия нагнетательного клапана, т. е. процесса, вязанного с преодолением силы напряжения пружины клапана и сил инерции рабочей пластины и пружины клапана. [c.210]

Представляющим собой зависимость расхода от перепада давления для случая течения через трубу. Во-вторых, строгай метод использования таких данных для конструирования трубопроводов. [c.86]

При элементарном анализе электрической цепи измеряют поток электронов (силу тока) и напряжение (э. д. с.) в различных ее частях и по этим данным определяют ее характеристические сопротивления (соединенные последовательно или параллельно). Течение газа в непрерывной системе трубопроводов можно описать с помощью соответствующей электрической цепи [42]. Ток газа в трубке можно сопоставить с током электронов в проводнике. Ток газа испытывает сопротивление, определяемое геометрическими размерами трубопроводов (например, диаметр отверстия или сужения), так же как и электрический ток испытывает сопротивление проводника. Величина потока газа Q пропорциональна перепаду давлений АР, так же как и сила электрического тока I пропорциональна приложенному напряжению А У. В вакуумной технике [42] трубопроводы характеризуют проводимостью С (или величиной, обратной сопротивлению) [c.200]

Течение в трубопроводе. В этом случае турбулентность обусловлена градиентом скорости, так как скорость потока равна нулю на стенке и не равна нулю в центре потока. Для чисел Рейнольдса, превышающих значение 2000, силы вязкого трения не в состоянии подавить неустойчивости импульса в результате происходит переход течения от ламинарного к турбулентному. При таком переходе наблюдается значительное увеличение осевого и радиального перемешивания. Увеличение переноса импульса проявляется в виде большего перепада давления для турбулентного потока по сравнению с ламинарным при одинаковом объемном расходе. [c.194]

Измерение расхода жидкости методом переменного перепада давления требует установки в. трубопроводе сужающего устрой ства (диафрагмы, сопла Вентури). Увеличение скорости течения в этом устройстве обеспечивает перепад давления, величина которого является "мерой скорости и, следовательно, мерой расхода. [c.142]

Оказывается, что относительное изменение структуры раствора полимера и отражающей ее приведенной вя зкости для данного полимера не зависят от температуры, концентрации и вида растворителя [45,46]. Этой кривой очень удобно пользоваться для различных технологических и гидравлических расчетов. Например [47] для расчета перепада давления АР на прямом участке трубы при течении прядильного раствора достаточно измерить максимальную ньютоновскую вязкость т1о при необходимых температурах и концентрациях полимера и получить кривую течения для одного из растворов. На основе кривой течения строится инвариантная кривая. Зная расход жидкости Q и радиус трубопровода й, можно рассчитать величину у. [c.53]

Перепад давлений в транспортном трубопроводе при течении транспортирующего газа с материалом [c.69]

Таким образом, мы разбиваем весь перепад давления на две составляющие йр = йр + (1рм, т. е. на перепад давлений, вызванный течением транспортирующего газа в трубопроводе, и на перепад давлений, вызванный транспортированием материала. [c.70]

Перепад давлений, вызванный течением транспортирующего газа в трубопроводе, имеет три составляющих. [c.70]

Математический анализ выведенных зависимостей для адиабатического течения газа в трубопроводе дает возможность также доказать, что существует максимум расхода газа, который соответствует условиям, возникающим тогда, когда газ на выходе трубопровода достигает скорости звука. Оказывается также, что уравнение адиабатического течения газа по трубопроводу дает практически такие же результаты, как и уравнение изотермического течения. Для очень коротких труб и больших перепадов давлений адиабатический расход будет больше (но не будет превышать 20% ) изотермического расхода. [c.83]

Кинетические кривые изменения температуры газа на выходе трубопровода из компрессорной станции, построенные самопишущими приборами в период проведения экспериментов, приведены на рис. 5. На рис. 6 показаны в натуральную величину направление и перемещение участков трубопровода относительно первоначального положения оси трубы и первоначальной точки Ао (до начала изменения эксплуатационного режима трубопровода), записанные самописцем. Точка А соответствует предельному перемещению трубопровода при изменении температуры, а точка — предельному перемещению трубопровода при обратном ходе температуры. На участке / трубопровода температура монотонно возрастала с 53,5 до 83,5 °С в течение 13 мин, т. е. за это время был зафиксирован перепад температуры 30 °С. Затем температура постепенно стала понижаться и через 27 мин достигла прежнего уровня, т. е. 53,5 °С. Перепад давления газа при этом не превышал 490 кПа. Начало подвижки трубопровода было зафиксировано через 18 мин после начала подъема температуры, т. е. после прохождения температуры через максимум и в период ее понижения. При этом труба двигалась в сторону изгиба. Подвижка составила 3 мм, скорость подвижки— 0,15 см/мин. Перемещения трубы в обратном направлении зафиксировано не было в течение ближайщих 2 сут. Ось трубы в плане сместилась на 1,5—2 мм в сторону поворота трубы у ближайшего ее изгиба. Такие небольшие перемещения трубопровода в продольном и поперечном направлениях при довольно значительном перепаде температуры можно объяснить следующим.. Ранее по причине колебаний температуры и давления транспортируемого продукта на данном участке были зафиксированы продольные перемещения трубопровода до 20 см в месте выхода его на поверхность грунта так, [c.18]

При установке диафрагмы или сопла в конце трубопровода со свободным выходом струи необходимо, чтобы перед дросселирующими устройствами трубопровод был заполнен протекающей средой. Согласно норме ДИН 1952 перепад давления на дроссельном приводе определяется давлением перед дросселирующим устройством и атмосферным давлением. В этом случае давление в трубопроводе рассматривается как положительное. При измерениях выходной диафрагмой или сопло.м необходимо, чтобы на расстоянии 100 против дросселя и 50 в сторону от оси трубы не имелось каких-либо препятствий, искажающих форму струи. Если течение происходит при числе Рейнольдса большем предельного, в расчетах можно применять коэффициенты расхода, приведенные для нормальной диафрагмы или сопла, причем погрешности измерений составят для диафрагмы 1,5% и для сопла 1%. Условия течения при малых числах Ке до сих пор еще достаточно не исследованы. [c.49]

При гидравлическом расчете трубопроводов для подачи газовых составов различают два случая течение при относительно малых перепадах давления и течение при больших перепадах (перепад Дртр в начальном и конечном участках, трубопровода, отнесенный к среднему давлению). [c.312]

Для проверки топливного насоса-дозатора (только шестеренчатые насосы) устанавливают забитый фильтр, использованную нагревательную трубу и устанавливают нормальное течение топлива. После установления равномерного течения регулируют байпасный клапан фильтра на поддержание постоянного перепада давления 3,33 кПа (25 мм рт. ст.). Измеряют через смотровое стекло по секундомеру время падения 20 капель. Предполагают, что насос работает удовлетворительно, если время истечения 20 капель топлива составляет 9,0+1,0 с. Замеюпот насос, для которого это показание превышает 10 с. После установки нового насоса проверку повторяют. Если скорость течения низкая, чистят все нитки трубопровода и фитинги от испьггательного фильтра через насос-дозатор до резервуара для топлива тройным растворителем. При необходимости заменяют все нитки трубопровода. Повторяют проверку насоса. [c.596]

Описанный выше ротаметр представляет собой ротаметр в главном течении. В этом приборе все количество газа протекает через градуированную стеклянную трубку. Для нижних и верхних положений поплавка прибор имеет одинаковую потерю напора, так как поплавок при возрастании напора поднимается, открывая кольцевую щель, причем перепад давления остается постоянно равным весу поплавка. Потеря напора в ротаметре составляет 5—50 мм вод. столба. Этого типа ротаметры изготовляются для трубопроводов внутренним диаметром до 80 мм и газовых потоков от 0,1 до 200 м 1час. Они могут быть установлены в вертикальных и горизонтальных трубопроводах. [c.164]

Схема испытания. При испытании насоса жидкость совершает замкнутый цикл (см. рис. 112). Забираемая насосом из резервуара, она подается в напорную сеть, состояш,ую из участка трубопровода с расходомером и дроссельной задвижкой, и вновь возвращается в резервуар. При этом вся энергия, получаемая жидкостью в насосе, поглощается преимущественно в дроссельной задвижке. Закрывая и открывая задвижку, можно изменять подачу насоса от нуля до некоторого максимального значения. Число оборотов насоса в течение одного опыта сохраняют постоянным. При разных открытиях дроссельной задвижки производят замеры подачи, давления нагнетания, давления всасывания, температуры жидкости и мощности, потребляемой насосом. Замер подачи большей частью осуществляется мерной дроссельной шайбой или соплом по величине перепада давления до и после прибора перепад давления измеряется дифференциальным манометром. Зная отметки расположения манометров для измерения давления нагнетания и всасывания и диаметры присоединительных трубопроводов, по данным наблюдения производят определение напора насоса согласно уравнению (1. 1). По данным замеров подачи, напора и мощности насоса и формуле (1. 3) определяют его к. п. д. В результате получают таблицу значений напора, мощности и к. п. д. для последовательного ряда значений подачи насоса от нуля до некоторого максимального значения. Если по ходу ведения испытания возможны некоторью колебания числа оборотов, то при каждом отсчете для всей группы параметров насоса производится также замер числа оборотов. В этом случае результаты испытания по формулам подобия (1. 22), (1. 23) и (1. 24) приводятся к постоянному числу оборотов. [c.280]

В трубопроводах с Dy до 500 мм на условное давление до 6,4 МПа ставят фланцевые камерные (рис. 175, а), а с Dy 600 мм и более — фланцевые дисковые (рис. 175, б) диафрагмы, поставляемые вместе с контрольно-измерительными приборами. В комплект поставки фланцевых измерительных диафрагм входят фланцы 4 с приваренными к ним патрубками 1, прокладки 6, болты 3 с гайками и монтажная шайба (рис. 175, в). Монтажная шайба заменяет у фланцевых дисковых диафрагм диск 2, а у камерных — диск и входную (плюсовую) и выходную (минусовую) камеры 7 на время монтажа. Для удобства разборных фланцевых соединений изме-зительных диафрагм во фланцах имеются два отжимных болта. Лринцип действия измерительных диафрагм и сопл основан на изменении перепада давления при прохождении продукта череа отверстие меньшего диаметра. При прохождении продукта череа диафрагму (сопла), диаметр которой меньше внутреннего диаметра трубопровода, скорость его течения возрастает, а давление падает, причем с увеличением количества проходящего продукта увеличивается перепад давления. [c.253]

Сопротивление. чПри поступлении жидкости из аппаратов в трубопроводы или при движении ее по трубопроводам и через клапаны наблюдаются потери напора (создается перепад давления). Потерю напора, возникающую при истечении жидкости из, аппарата, называют потерей на выходе, а потерю напора, вызванную течением жидкости в трубопроводе,—потерей в трубопроводе. Потери напора имеют место также в клапанах, изгибах труб и других устройствах или при изменениях диаметра трубопроводов. В общем случае (полагая, что длина трубопроводов во много раз больше их диаметра) потери напора в трубопроводах сравнимы с потерями на входе в аппараты и на выходе из них. Что касается потерь напора в клапанах, изгибах труб и других устройствах, то они в общем случае превышают потери на коротких прямолинейных участках трубопровода, т. е. в любых прямых трубах средней длины. [c.100]

Определить диа.метр трубопровода длиной в 152,5 м, по которому при комнатной температуре транспортируется неньютоновская жидкость при расходе 76 см 1сек II перепаде давления 1,40-10 кгс1.ч (1,40-10 н .ч ). В лабораторных условиях были получены следующие экспериментальные данные для течения жидкости через трубу диаметром 0,25 и длиной 25,4 см [c.88]

Наличие течения газа в трубопроводе указывает, что на газ действует сила, вызванная перепадом давлений Р) и р2 в концах трубопровода. Объем газа, протекающего через поперечное сечение в единицу времени, пропорционален разности давлений р2—ри Сопротивление потоку газа представляет собой отношение перепада давлений Б цанном участке вакуумной системы к потоку газа, проходящему через этот участок [c.137]

Поскольку перепад давлений в газе для насадки высотой 2,3 м равен 0,87 кПа приО= 14 288 кг/(ч-м ), то для насадки высотой 1,9 м при G— 10 740кг/(ч-м )Х X ДР = 0,413 кПа. При использовании компрессора, к. п. д. которого составляет 65 %, расход энергии на поддержание потока через насадку равен 782 кВт, что составляет лишь 0,08 % мощности электростанции. Кроме того, имеется еще перепад давлений при течении жидкости через брызгоуловитель и трубопроводы. [c.636]

Перепад давлений, вызванный течениеи транспортирующего газа в трубопроводе [c.70]