Выбор коэффициента расхода воздуха

При выборе мощности вентилятора по аэродинамическим характеристикам необходимо иметь в виду, что эти характеристики применяются только до определенной температуры и что мощность должна быть приведена к температуре воздуха в поперечном сечении вентилятора. На рис. 7.2 показана типичная аэродинамическая характеристика осевого вентилятора. Для уменьшения объема работ при вычислениях аэродинамические характеристики построены с учетом динамического напора и коэффициента полезного действия вентилятора, и поэтому необходимо знать только статический напор и объемный расход воздуха, чтобы определить потребляемую мощность и угол наклона лопастей. [c.345]

ВЫБОР КОЭФФИЦИЕНТА РАСХОДА ВОЗДУХА [c.287]

Выбор горелки и сопла к ней производится по графику, изображенному на рис 29. График составлен для газа с температурой 20 °С, теплотой сгорания 35,6 МДж/м и плотностью 0,77 кг/м и для воздуха, имеющего температуру 20 С при условии сжигания с коэффициентом расхода воздуха а = 1,08. [c.168]

Снижение коэффициента избытка воздуха. Зависимость концентрации оксидов азота в дымовых газах от коэффициента избытка воздуха в топке Ст (см. рис. 2) имеет вид экстремальной функции в интервале ат=1,05—1,3. В то же время с увеличением т до значения, соответствующего максимальной концентрации оксидов азота, снижается концентрация 3,4-бензпирена, приближаясь к максимальной при ат=1. Отсюда выбор коэффициента избытка воздуха в указанных пределах должен обеспечивать минимальный суммарный токсичный эффект этих ингредиентов при их выбросе с учетом нагрузки печи по расходу топлива. По-видимому, такой оптимальный коэффициент избытка воздуха для нефтезаводских печей можно установить только экспериментально, учитывая конструктивные особенности и размеры печи, вид сжигаемого топлива и т. д. Поскольку от ост зависит и эффективность работы печи (ее к. п. д.), при его выборе должны учитываться и экономические факторы. Чем меньше т, тем меньше расход топлива и абсолютный выброс дымовых газов. Следовательно, с точки зрения охраны природы т целесообразно снижать до такого предела, когда рост удельных выбросов и их суммарный токсикологический эффект превысит снижение этого эффекта от сокращения расхода топлива. [c.39]

Исследования проводились на стендовом циклонном реакторе МЭИ и на некоторых промышленных установках с использованием различных сточных вод и модельных растворов. Ниже приводятся результаты этих исследований, позволившие выявить влияние отдельных режимных параметров на показатели процесса (табл. 2). В таблицу включены результаты опытов, в которых обеспечивались достаточно большие удельные нагрузки реакторов и высокая полнота окисления примесей (потери тепла от химического недожога не превышали 0,5%, а ХПК для конденсата дымовых газов было не более 100 мгОа/л) при температурах отходящих газов, близких к минимально допустимым, и при низких значениях коэффициента расхода воздуха. Данные табл. 2 могут быть использованы для выбора режимных параметров процесса обезвреживания при проектировании промышленных установок. [c.70]

При использовании газа с любым коэффициентом расхода воздуха а количество воздуха следует пересчитать с учетом заданного значения а, а выбор сопла и горелки производить также по графику (рис. 4-21). [c.139]

При правильном выборе горелок и хорошей наладке процесса сгорания топлива работа котлов без химического недожога возможна при коэффициенте расхода воздуха а = 1,1. Однако при колебаниях состава газа в моменты повышения теплотворности при работе с таким коэффициентом расхода воздуха возможно появление химического недожога. Поэтому рекомендуется работать с коэффициентом расхода воздуха за пароперегревателем а = 1,15— 1,20. [c.368]

Выбору объектов для внутрипластового горения, его широкому внедрению на том или ином месторождении должно предшествовать экспериментальное исследование на модели, максимально отражающей реальные геолого-физические условия пластовой системы. Например, на моделирующей установке ВНИИнефть типа УВГ-5000, по мнению создателей модели, можно исследовать и оценить динамику изменения температуры в различных зонах пласта эффект влияния гравитационного разделения пластовых и генерирующих флюидов на протекание процесса количество сгораемого топлива удельный расход воздуха коэффициент использования кислорода скорость перемещения фронта горения при различных темпах нагнетания рабочих агентов и т. д. [c.51]

Для выбора основных параметров гидравлического режима, который должен быть установлен при переводе печей на обогрев доменным газом, необходимо определить сопротивление отопительной системы. Расчеты сопротивления отопительной системы проводят с учетом нормативного удельного расхода тепла при обогреве печей доменным газом и принятого коэффициента избытка воздуха для горения. [c.163]

Таким образом, для расчета лопаточного регистра исходными данными являются расход воздуха и его параметры, диаметр внутренней втулки и угол установки лопаток. После определения суммарного коэффициента сопротивления по (5. 149)—(5. 150) либо по кривым рис. 118, по уравнению (5. 147) определяется диаметр наружной втулки регистра. Определенная таким образом величина гидравлических потерь учитывается впоследствии (после определения всех остальных потерь) при выборе воздуходувных средств. [c.240]

Насколько значительно влияние избытка воздуха на мощность, потребляемую электродвигателями дымососа и вентилятора, видно из зависимости, приведенной на рис. 5. Эта зависимость получена при испытании котлоагрегата ТП-35. Повышение избытка воздуха в топке с 1,0 до 1,2 приводит к увеличению мощности, потребляемой электродвигателем вентилятора, на 23 кет и дымососа — на 14 кет, т. е. суммарный расход электроэнергии увеличивается на 37 кет. Таким образом, ориентировочно можно считать, что увеличение избытка воздуха в топке на 0,05 приводит к возрастанию расхода электроэнергии на собственные нужды на 7—9 кет. Следовательно, при выборе оптимального коэффициента избытка воздуха в тоике должны учитываться не только величины потерь тепла от химического недожога и с уходящими газами, но и расход электроэнергии на привод тяго-дутьевых устройств. [c.539]

Достоинством воздуха как охлаждающего агента является его доступность и то, что он практически не приводит к загрязнению наружной поверхности охлаждения к недостаткам этого агента по сравнению с водой является сравнительно низкий коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха (до 58 Вт/(м - К)), который, однако, можно скомпенсировать значительным оребрением наружной поверхности аппарата. Недостатком является также сравнительно низкая теплоемкость (1,0 кДж/(кг-К)), вследствие чего массовый расход воздуха в 4 раза превышает расход воды. К недостаткам воздуха, как охлаждающего агента, следует отнести также существенные колебания начальной температуры воздуха, обусловливаемые как географическим местом расположения, так и временем года значительные колебания температуры имеют место также в течение суток. Все это необходимо всесторонне учитывать при выборе размеров поверхности аппаратов воздушного охлаждения. Кроме того, надо организовывать систему для возможного регулирования количества нагнетаемого воздуха. [c.145]

Формула для нахождения коэффициента, учитывающего перетекание в колесе, получена из анализа упрощенной схемы течения потока в межлопаточных каналах колеса. Проведенные расчеты дают хорошее совпадение с результатами испытаний всей серии экспериментальных колес, отличающихся между собой числом лопаток, углом лопаток колес на входе и высотой лопаток на входе и на выходе из колеса (рис. 7). Перетекание в колесе органически связано с рабочим процессом сжатия во вращающейся решетке радиальных пластин и сопровождается значительным (в области режимов ф < 0,3) повышением температуры торможения сжимаемого воздуха, что делает нецелесообразным выбор расчетного режима при малых коэффициентах расхода. [c.78]

При употреблении газа с любым коэффициентом избытка воздуха а количество воздуха следует определять по расчету горения с учетом заданного значения а. Выбор газового сопла производится как указано на стр. 117, а выбор горелки по левой части рис. 79 в зависимости от найденного расхода воздуха и давления воздуха перед горелкой. Подогрев воздуха допускается но выше 400° С. [c.118]

Наиболее высокий выход окиси этилена, какого можно ожидать, равняется 55—60%). Расходный коэффициент этилена на 1 кг полученной окиси равняется обычно 1,1 кг в нем учтены также потери окиси этнлена при ее выделении, составляющие около 5%. При замене воздуха на кислород расход последнего равняется 1,8 кг на 1 кг окиси этилена [8]. По сравнению с методом получения окиси через этиленхлоргидрин (гл. 10, стр. 187) расход этилена значительно выше, причем требуется высокая степень его чистоты. Капитальные затраты в случае прямого окисления этилена также значительно повышаются. Расходы на сырье понижаются, поскольку исключается применение хлора и гашеной извести, но могут появиться расходы на кислород. Выбор между этими двумя методами зависит в настоящее время от относительной стоимости этилена и хлора на месте производства. [c.160]

Расчет и выбор калорифера. Основной величиной для выбора калорифера из каталога является поверхность нагрева, которую можно определить по уравнению (1.50), для чего в это уравнение нужно подставить следующие величины Q — расход тепла на нагрев воздуха, Вт К — коэффициент теплопередачи, Вт/(м2-град) А ср=0 ср ср [c.165]

Расчетно-пояснительную записку рекомендуется выполнять в следующем объеме общая часть (основные положения) характеристика потребителей холода характеристика применяемых материалов антикоррозионные мероприятия защита компрессоров от гидравлического удара, блокировочная защита компрессоров, насосов и другого оборудования режим работы станции или установки по температурам холода в летний и зимний периоды подробное описание технологической схемы раздельно по температурам холода мероприятия по снижению уровня звукового давления и вибрации расчет и выбор холодильного оборудования механизация трудоемких процессов таблицы расходов промышленной воды, электроэнергии, вспомогательных материалов (хладоагент, масло, хладоноситель, пассиваторы, воздух сжатый технологический, инертный газ, воздух для КИП, пар) таблица расходных коэффициентов на 4,19 ГДж вырабатываемого холода раздельно по каждой температуре холода и на весь вырабатываемый холод штаты и их обоснование таблица аналитического контроля гидравлические расчеты по обоснованию выбора насосов и трубопроводов техника безопасности, противопожарные мероприятия охрана труда заявки на разработку нового холодильного оборудования. [c.235]

Использование такой функциональной зависимости для практического определения расхода рабочего пара в эжекторных холодильных машинах затруднено. Потери в элементах эжектора, характеризуемые коэффициентами ф, ф2 Фз Ф4, зависят от правильного выбора конструкции, чистоты поверхности этих элементов и других факторов. Эти потери можно оценить только приближенно. Кроме того, в приведенной функциональной зависимости не учитывается влияние воздуха, который попадает в машину с рабочим паром и водой, а также через неплотности в соединениях. Наиболее надежным источником для определения Од являются опытные данные, полученные при испытаниях эжекторных машин в различных условиях. [c.170]

Циклон с водяной пленкой (ЦВП) рассчитан на очистку запыленного вентиляционного воздуха от любых видов нецементи-рующейся пыли. По внутренней поверхности стенки циклона непрерывно стекает пленка воды, которая тангенциально вводится в аппарат через ряд трубок, расположенных в его верхней части. Выбор циклонов обусловлен заданным расходом воздуха и допустимым гидравлическим сопротивлением. Коэффициент гидравлического сопротивления ЦВП, отнесенный к скорости воздуха в свободном [c.422]

Гидравлическое сопротивление теплообменника зависит от квадрата скорости теплоносителя С повышением скорости, с одной стороны, растет коэффициент теплообмена, т. е. уменьшается поверхность нагрева, уменьшаются размеры и соответственно стоимость теплообменника, а с другой — увеличиваются расход электроэнергии и ее стоимость. Поэтому выбор оптимальной скорости теплоносителя в теплообменнике должен решаться на основании технико-экономических соображений. Однако в большинстве случаев последовательное соединение по воздуху ребристых калориферов и других теплообменных аппаратов нерентабельно и может быть оправдано только конструктивными условиями компоновки агрегата. [c.206]

Выбор того или иного варианта определяется конструктивными соображениями в зависимости от способа движения материала в сушилке. При движении материала на вагонетках в непрерывно работающей сушилке в ней нельзя разместить необходимые поверхности нагрева и их приходится выносить за пределы камеры это связано с увеличением габаритов сушилки, увеличением сопротивления движению воздуха и расходом энергии на вентиляторы, но дает возможность лучше использовать поверхности нагрева, работающие с большим коэффициентом теплопередачи. [c.46]

При проектировании циклонных реакторов для обеспечения устойчивой работы дутьевых прямоточных горелок предварительного смешения на природном газе и холодном воздухе следует принимать коэффициент расхода воздуха на горелках не более 1,4. Предельно допустимые коэффициенты расхода воздуха для короткофакельных горелок рассмотренного выше типа пока не установлены. Элективная работа газогорелочных устройств предварительного смешения и короткофакельных диффузионных горелок во многом зависит от правильного выбора числа и диаметра газовьшускных отверстий. [c.27]

Выбор форсунок низкого давления осуществляют по графику (рис. 12.75) в зависимости от заданной пропускной способности форсунки по мазуту, давления воздуха перед форсунюй и коэффициента расхода воздуха. График построен для полностью открытого воздушного клапана. [c.739]

Выбор горелки и сопла к ней производится по графику (рис. 4-21). График составлен для газа с температурой 20° С, теплотой сгорания 35,6 МДж/м и плотностью 0,77 кг/м и для воздуха, имеющего температуру 20° С при условии сжигания с коэффициентом расхода воздуха а=1,08. Сначала на правой части графика выбирают диаметр сопла в зависимости от необходимого расхода газа и давления его перед горелкой. Затем по левой части графика находят типоразмер горелки в зависимости от давления воздуха перед ней. Если используется газ другой плотности, то выбор сопла производят по расчетному давлению Ррасч = Рд(р/0,77), где Рд — давление используемого газа, Па р — плотность используемого газа, кг/м . [c.139]

При выборе составов экзогаза за основу принята диаграмма усреднешюго состава продуктов неполного сгорания углеводородных газов в зависимости от коэффициента расхода воздуха [34]. [c.15]

В схемах с подачей пыли горячим воздухом индивидуальные расходомерные устройства устанавливают на входных участках пылепроводов до врезки в них пылевых течек от пылепитателей. Для этого в компоновке пылепроводов необходимо предусматривать прямые участки с длиной, достаточной для размещения на достаточном удалении после него (не менее 5 диаметров) клапана для подрегулировки. Для измерения расходов могут быть использованы нормальные сопла и диафрагмы, пневмометрические зонды и др. Выбор типа расходомерного устройства связан с конкретными местными условиями. Так, воздух, подогреваемый в регенеративном воздухоподогревателе, содержит значительное количество золы, выносимой им из воздухоподогревателя. В этом случае не подходит установка нормальных диафрагм из-за искажения их расходных коэффициентов выпадающей из потока золой. Ненадежны здесь и пнев-мометрнческие зонды типа мультипликаторов ОРГРЭС, трубок Прандтля, или ВТИ из-за быстрого засорения в них импульсных отверстий. Более подходят в этих условиях сегментные диафрагмы, устанавливаемые на горизонтальных участках пылепроводов (рис. 35), сопла тина лемнискатных (рис. 36), зонды ЦКТИ (рис. 37). В большинстве случаев соблюсти все правила установки нормализованных дроссельных расходомерных устройств не удается. Поэтому требуется индивидуальная тарировка их измерением расхода воздуха в прямом участке пылепровода пневмометрическими зондами (трубками Прандтля). Такие тарировки проводят на неработающем парогенераторе с пересчетом полученных результатов на рабочие условия. Расход воздуха при тарировке выбирают по условию равенства чисел Рей- [c.108]

Многочисленные испытания котельных агрегатов малой мощности с различными горелками, проведенные под руководством автора, показали, что при номинальной нагрузке агрегата зависимость потерь тепла с химическим недожогом от коэффициента избытка воздуха имеет одинаковый характер. Аналогичные результаты были получены А. К- Внуковым [Л. 17] при обобщении испытаний котлов электростанций, работающих на природном газе. При этом можно считать установленным, что оптимальный коэффициент избытка воздуха на выходе из топки численно равен минимальному, при котором начинает появляться химический недожог. Исходя из полученных результатов, в упомянутой работе делается вывод о том, что исчерпывающей характеристикой топочно-горе-лочного устройства является этот минимальный избыток воздуха, названный критическим. Также в работе указывается, что сопоставление приращения потерь тепла на тягу и дутье в зависимости от принятого при выборе машин коэффициента избытка воздуха показало при уменьшении а на 0,1 происходит понижение расхода электроэнергии, эквивалентное 0,2—0,3% от низшей теплоты сгорания газа. Кроме того, изменение сопротивления горелки по воздушной стороне на 100 мм вод. ст. эквивалентно потере 0,14Уо топлива. [c.191]

Коэффициент использования пневмоприемника, принимаемый при расчете расхода воздуха, отличается от коэффициента использования, который принимается технологом при расчете (выборе) оборудования или инструмента. Отличие их заключается в том, что под временем работы пневмоприемника за смену технологи понимают время всех технологических операций, выполняемых этим пневмоприемником, в том числе вспомогательных, не считаясь с тем, что только часть операций происходит с расходом воздуха. Отсюда Кисп Для расчетов расхода воздуха меньше Кисп, принимаемого при выборе пневмоприемника. Коэффициенты использования в каждом отдельном случае могут быть различными, в зависимости от режима работы пневмоприемника и условий производства (индивидуальное, серийное или массовое). [c.110]

Выбор коэффициента концентрации смеси определяет в значительной мере энергоемкость пневмоустановок и их габариты. Обычно при малых значениях т резко возрастает энергоемкость пневмоустановок, увеличивается количество перемещаемого воздуха, а вместе с этим и габариты всего пневмооборудования. Поэтому принимать малые концентрации для пневмоустановок невыгодно. При больших значениях т уменьшается удельный расход воздуха и, следовательно, расход энергии при эксплуатации. Однако при больших значениях т установки работают с повышенным давлением, в связи с чем значительно усложняются конструкции загрузочных устройств и появляется необходимость в компрессорных установках с устройствами для очистки воздуха от масловодяных паров. [c.616]

Размер пузырька, зависящий от конструкции аэратора и давления (расхода) воздуха, влияет на интенсивность всех флотационных субпроцессов [12]. Гидродинамический коэффициент захвата Е возрастает с уменьшением размера пузырька. Вероятность закрепления частицы Ра, определяющая селективность флотации, зависит от соотнощения времени контакта частицы с поверхностью пузырька и времени индукции. Обе эти величины уменьшаются при снижении крупности пузырьков. Расчеты Г. С. Добби и Дж. А. Финча показывают, что для повышения вероятности закрепления частиц необходимо повышать дисперсность пузырьков воздуха. На основе этого обычно делают вывод о целесообразности получения тонкодисперсных пузырьков. Согласно формуле О. Н. Тихонова, скорость флотации пропорциональна удельной поверхности пузырьков, т.е. обратно пропорциональна их средней крупности. Ухудшение показателей флотации при чрезмерной диспергации воздуха происходит по следующим причинам. Во-первых, при малых значениях йь скорость подъема минерализованного пузырька может стать меньше скорости потока пульпы, которая увлекает флотокомплекс в хвосты во-вторых, приведенная скорость воздуха, при которой наблюдается захлебывание колонны (переход к поршневому режиму), согласно модели Г. Уоллиса, падает при уменьшении йь, поэтому повышение дисперсности пузырьков вынуждает снижать приведенную скорость воздуха. Таким образом, наблюдается экстремальная зависимость скорости флотации от размера пузырька при максимально возможной аэрации. Согласно расчетам Г. С. Добби и Дж. А. Финча, при йр = 0 мкм, р8 = 4 г/см и времени индукции т = 30 мс приведенной скорости противоточного движения пульпы V[=l,5 см/с соответствует оптимальное значение йь—0,8 мм, а Уг=0,25 см/с — ь=0,4 мм. Этот размер следует учитывать при выборе типа аэратора. [c.140]

При подборе испарителей и конденсаторов среднюю разность температур А/принимают равной 3—5 С для кожухотрубя э х аппаратов и 8—12 °С при охлаждении воздуха в камерах и конденсаторах с воздушным охлаждением. Если занижена площадь теплообменной поверхности при выборе аппарата или коэффициент теплопередачи уменьшился вследствие загрязнений и осадков при эксплуатации, средняя разность температур Ai возрастает. Для отвода необходимой теплоты в испарителях приходится поддерживать более низкую температуру кипения /д. а в конденсаторах растет температура конденсации 4- С повышением или снижением Iq всего на 1 °С расход электроэнергии увеличивается на 3—4 %. [c.99]

Нами для исследования степени загрязнения щелочными металлами поверхности кремниевых пластин, а также структур 3102—31 и 31п/к —ВЮз—31 был применен метод пламенной фотометрии, позволяющий определять натрий и калий с пределом обнаружения 2 10 ° и 10 г соответственно. Исследования проводили на спектрофотометре фирмы Регк1п-Е1тег (мод. 403) с использованием пламени пропан—бутан—воздух. Травление поверхности 31 проводили смесью плавиковой и азотной кислот, поверхность ЗЮд — 5%-ный НР. При поиске оптимальных условий анализа применяли математическое планирование эксперимента методом Бокса—Уилсона. Параметром оптимизации выбрана интенсивность излучения линий натрия и калия. При выборе условий возбуждения изучали влияние следующих факторов давление воздуха (давление пропан—бутана), размер щели спектрофотометра, скорость распыления раствора, расстояние края горелки от оптической оси. Была состав. ена матрица полного факторного эксперимента тина 2. Однородность дисперсии параметра оптимизации проверяли по критерию Кохрена, адекватность модели по / -критерию Фишера. После подсчета коэффициентов регресии коэффициент первого фактора оказался незначимым. Математическая обработка результатов опытов (подсчет коэффициентов регрессии, движение по градиенту) позволила получить наилучшие значения размера щели, расстояния края горелки от оптической оги, расхода раствора. [c.233]

Применение рециркуляции не дает экономии тепла в теоретическом процессе (кроме специальных случаев [Л. 39, стр. 106], так как при одинаковых начальных и конечных параметрах сушильного агента треугольники АВСх и МВ С подобны (см. I— -диаграмму на рис. 6-10), а следовательно, и расходы тепла в обоих теоретических процессах одинаковы. Однако при рециркуляции увеличивается скорость воздуха относительно материала, повышается коэффициент теплообмена и сокращается продолжительность сушки материалов, не склонных к растрескиванию, что приводит к уменьшению расхода тепла. При выборе кратности циркуляции сушильного агента в рециркуляционной сушилке экономию тепла и сокращение других эксплуатационных расходов на нее необходимо сравнить с увеличением расхода средств на электрическую энергию для привода вентилятора, как правило, значительной производительности. [c.182]