Деформация однородного сжатия

Отсюда видно, что появление вследствие сдвигов в объеме слоя дополнительного нормального напряжения Огг приводит к дополнительному изменению тангенциального напряжения и, следовательно, к изменению натяжения а. Это дает право разделять не только деформацию неоднородного слоя (или поверхности разрыва фаз) с нулевым модулем сдвига, но и деформацию слоя с ненулевым модулем сдвига на всестороннее сжатие (растяжение) однородного тела с тем же объемом под давлением Р и одновременное сжатие (растяжение) двумерной пленки с натяжением (поверхностным) ст. [c.21]

Приготовление резиновых смесей — один из основных и ответственнейших технологических процессов производства резиновых изделий. Сущность процесса заключается в равномерном распределении порошкообразных, твердых и жидких ингредиентов в каучуке и получении резиновой смеси, однородной по составу, технологическим свойствам и физико-механическим показателям в результате многократных деформаций растяжения, сжатия, сдвига и кручения многокомпонентной системы, возникающих в процессе смешения. [c.23]

Я2 = Лз=1/уГ, а при одноосном сжатии в) — в квадратную пластинку с Я2=Яз = Х и Л1=1Д2. Последний тип деформации нелегко осуществить практически, поскольку при сжатии вследствие трения на торцах обычно происходит смятие краев цилиндрического образца, образование бочки и возникает сильная неоднородность деформации. При небольшом сжатии цилиндрических образцов (испытания на сжимающих пластометрах) со смазкой торцов и их скольжением деформация может считаться приблизительно однородной и рассчитывается простым, указанным выше способом. На рис. 1.2 видно, что большие деформации одноосного однородного сжатия можно также осуществить, подвергая кубик двумерному растяжению. Это происходит, например, при раздувании резиновых оболочек (шаров). Если принять и для сжатия >11 =Я, то получим случай б, при этом Я<1 (0<Ясж<1). [c.12]

Для выяснения этого вопроса мы воспользовались рентгенограммами Лауэ, наблюдая интерференционные картины на флюоресцирующем экране или на фотографии. Проще всего изучать однородную деформацию (например, сжатие) кристалла каменной соли, постепенно увеличивая нагрузку на него с помощью электромагнита. [c.150]

Для улучшения свойств резин на основе фторкаучука СКФ-26 предлагается [109] проводить его предварительное вальцевание с ингредиентами (акцепторами галогенводорода и наполнителями) при 150—180 °С. При этом повышаются прочность, сопротивление раздиру вулканизатов и их стойкость к накоплению остаточной деформации сжатия. Это связано прежде всего с гомогенизацией структуры каучука, улучшением распределения указанных добавок в эластомерной матрице и, следовательно, с повышением однородности распределения поперечных связей в вулканизационной сетке. [c.162]

Поэтому мы приступили к исследованию однородной деформации одномерного сжатия и растяжения. Всестороннее давление, легко получаемое посредством гидростатического давления, должно быть исключено, ибо сдвиг является основной характерной чертой пластической деформации. Действительно, при однородной деформации понимание наблюденных явлений оказывается значительно легче. Вторым существенным усовершенствованием было визуальное наблюдение картины Лауэ па флюоресцирующем экране во время деформа- л [c.243]

Деформация при сжатии тем меньше, чем меньше боковая поверхность, так как объемный модуль (деформация приближается к объемной) велик. Если перемещения на торцах не стеснены, деформация сжатия осуществляется преимущественно в результате высокоэластического модуля, который на 4—5 порядков меньше объемного. Поэтому деформация велика и близка к однородной. Во всех промежуточных случаях внешнее трение может существенно исказить картину напряженного состояния. Все проведенные опыты по измерению динамических характеристик выполнялись либо с резино-металлическими образцами, либо резиновые образцы приклеивались к металлическим поверхностям. Вследствие этого трение образцов резины о контактирующие металлические поверхности практически исключалось. [c.96]

Члены в правой части уравнения (1.80) представляют собой последовательно силы инерции, упругости и внутреннего трения. Коэффициенты с я Ь зависят от размеров и формы образца и типа деформации. Для однородного сжатия связь между компонентами [c.42]

При испытании на сжатие в образцах полиэфиракрилатов наблюдалась сравнительно однородная деформация вплоть до разрушения, причем величина ее в несколько раз превышала деформации, развивающиеся при растяжении (рис. 63). Кроме того, максимальная деформация при сжатии для полиэфиракрилатов со сравнительно жесткой (МДФ-1) и эластичной структурой (МДФ-2) была практически одинакова и составляла — 40 о относительного удлинения. В то же время относительное удлинение при разрыве МДФ-1 не превышало 2,2%, а для МДФ-2 составляло более 8%. Возможно, что причиной столь разного механического поведения полиэфиракрилатов при растяжении и сжатии является своеобразная потеря устойчивости сетчатой структуры при сжатии, аналогично тому, как это наблюдалось для эпоксидных полимеров (см. рис. 51 и 52), но еще более резко выраженная. [c.136]

Фиг. I. Схема типов однородной деформации. а — сжатие б — растяжение в — сдвиг г — изгиб д — кручение (пунктиром показана начальная форма тела) нормальная сила — тангенциальная сила а — угол сдвига.

При достаточно большой площади сдвига и узком зазоре напряженное состояние полимерной системы можно считать соответствующим однородному сдвигу. Это означает, что соответствие между полем деформаций (или скоростей деформаций), с одной стороны, и полем напряжений — с другой, описывается с помощью трех величин, зависящих от времени относительной деформации сдвига Y. ее скорости у (или, что то же самое, градиента скорости в зазоре) и напряжения сдвига Р. Чаще всего исследование вязкого течения линейных полимеров проводится при деформации сдвига, реже—-при растяжении или сжатии, так как в этих случаях не удается достичь однородного напряженного состояния при больших напряжениях из-за потери устойчивости процесса течения. [c.155]

Представленные выше соотношения можно использовать для грубой оценки смесительного эффекта при работе технологического оборудования. В принципе, уменьшения полос разделения можно добиться не только путем деформации сдвига. Если, например, сжимать или растягивать тот же образец (рис. 4.9) вдоль оси у, то результат будет тот же, что и при сдвиге вдоль оси х. В первом случае образец сплющится, раздаваясь по осям х — 2, а во втором — вытянется, сжимаясь по тем же осям. Трудно себе представить техническое устройство, в котором можно было бы реализовать деформацию растяжения. Деформацию сжатия реализовать проще, но сконструировать машину, в которой в чистом виде можно было бы обеспечить многократное сжатие (с целью достижения необходимой однородности смешения) не просто. В существующих конструкциях резиносмесителей реализуются главным образом деформации сдвига и сжатия, при этом сдвиг доминирует. [c.100]

При механических деформациях и при перегреве пузырьки газожидких включений взрываются, вокруг первичного пузырька образуются мелкие паразитические включения, связанные с разрушением первичного включения, часто возникают трещинки с зазубренными краями. При сжатии кристалла пузырьки включений разрушаются, расплющиваются, механически нарушенное пространство перерождается, регенерируется, и система изометричных включений превращается в систему причудливой пластинчатой формы тел, часто изолированных друг от друга. В итоге кристалл оказывается переполненным всевозможной формы и величины нарушениями, которые прерывают однородность его строения и содержат большое количество жидкости и газа. [c.41]

Перечисленные экспериментальные методы могут использоваться для создания различных типов деформации, в том числе однородного растяжения — сжатия, простого сдвига, а также более сложных схем типа кручения, изгиба и т. д. Реализация того или иного способа нагружения часто зависит от жесткости исследуемого материала и приводит к различным конструктивным схемам создаваемых приборов. Основные принципиальные варианты известных измерительных устройств будут [c.108]

Для количественного описания этого утверждения в литературе предлагались три различные модели. Согласно первой из них, рассматривается чисто упругая деформация сжатия экструдата из состояния однородного растяжения, созданного напряжением Т, которое действовало на все поперечное сечение экструдата и должно быть идентифицировано со средним значением нормальной компоненты тензора напряжений <Рц> (рис. 1). Тогда, воспользовавшись обозначениями рис. 1, можно записать, что [c.179]

Таким образом, основная проблема — это трудность получения абсолютных значений прочности материала гранул по некоторой единой схеме испытаний для гранул всех типов, с использованием одного и того же однородного напряженного состояния. Для обычных конструкционных материалов в таких случаях могут быть привлечены известные теории прочности, позволяющие вычислить с помощью некоторых стандартных соотношений значения предела прочности (при однородном растяжении или сжатии) по данным испытаний в других, однородных или неоднородных напряженных состояниях [34]. В нашем случае упруго-хрупких материалов можно было <бы, например, воспользоваться гипотезой о предельных деформациях растяжения (вторая теория прочности). [c.26]

Предел упругости. Рентгенографическая картина проще всего истолковывается, если исследуемый кристалл подвергается однородной деформации. Большинство опытов относится поэтому к одностороннему растяжению и сжатию, при которых, как известно, появляются также и напряжения [c.188]

Симметричный тензор однородных деформаций е можно привести к трем главным осям, которые и после деформации остаются взаимно перпендикулярными. Иначе говоря, любую симметричную конфигурацию деформации можно свести к растяжению-сжатию вдоль трех взаимно перпендикулярных осей [c.248]

Для исследования остаточной деформации мы наблюдали на флюоресцирующем экране лауэвскую картину при однородной деформации (одностороннее сжатие). В момент перехода через предел упругости картина менялась. Отдельные пятна интерференционной картины вытягивались постепенно в длинные полосы. Сначала наблюдалось удвоение, затем увеличение каждого пятна, пока, наконец, вся картина не приобретала звездообразный вид волокнистой диаграммы , как это имеет место в случае вытянутой металлической проволоки. Только пятно, представлявшее отражение от плоскости ромбического додекаэдра (ПО), оставалось неизменным (рис. 1). Из этого мы вывели заключение, что остаточная деформация состоит в постепенном разрушении цель- [c.187]

Точный анализ больших деформаций неоднородного сжатия произвести чрезвычайно трудно. Практически результаты, оцениваемые изменением высоты образца (расстояния между сжимающими площадками) при определенной величине общей сжимающей нагрузки, зависят не только от величины нагрузки и времени сжатия, но и от размеров и формы применяемого образца, т. е. являются условными показателями. Имеются ра-боты в которых сделана попытка учета фактора формы и экстраполяционных расчетов однородного сжатия на основании данных неоднородного сжатия образцов с различным факторо.м формы. Однако такое испытание в большинстве случаев неудобно и слишком трудоемко. [c.196]

Динамика расширяющегося (сжимаюш егося) сферического пузыря, в химической технологии часто встречается задача о сферически симметричной деформации расширения — сжатия газового пузыря в безграничной вязкой жидкости. В приближении гомоба-ричности (однородности давления внутри пузыря) [115, 117] интерес представляет лишь движение внешней жидкости. Уравнения Навье — Стокса, описываюш,ие такое движение в сферической системе координат, имеют вид [c.60]

Инфвнитезимальный операторный элемент чистой деформации (сжатия или расширения). Предположим теперь, что интенсивная величина ау, характеризующая сплошую среду, не меняется от точки к точке, т. е. распределена равномерно по всему объему сплошной среды. Такая среда называется однородной. В этом случае Уду = = О и конвективный поток уУду отсутствует. Однако в силу эффекта сжатия скорость среды меняется от точки к точке, что обусловливает ненулевой поток накопления величины Ду в выделенном объеме сплошной среды. [c.66]

Задаче о напряженном состоянии мягкой прослойки посвящено достаточно большое количество работ, в частности [14, 15 и др.]. Л. Прандтлем [260] решена задача о течении тонкой однородной полосы (прослойки), сжимаемой жесткими шероховатыми плитами. Поле скоростей, соответствующее этому напряженному состоянию, дано А. Надаи [283]. В дальнейшем Р. Хилл анализировал напряженное состояние относительно толстых прослоек [283]. Е. М. Третьяковым [94] получено решение задачи об упруго-пластическом сжатии тонкой полосы при плоской деформации. А. И. Кузнецовым [157] рассмотрена задача [c.199]

Однородные деформации. Рассмотрим однородные деформации, когда тензор Деформации постоянен вдоль всего объема тела. Ими являются равномерное всестороннее сжатие (растяжение) и простое растяжение (сжатие) изотропного стержня. Пусть стержень расположен вдоль оси 2 и к его концам приложены силы, растягивающие его в противоположные стороны (см. рис. 68). Эти силы действуют равномерно на всю поверхность концов стержня сила, действующая на единицу поверхности, пусть будет а = СГ33 = a . Из общего выражения (256) мы видим, что отличными от нуля компонентами бр будут только = S23O3 [c.164]

Разработанные в настоящее время неразрушающие методы контроля прочности основываются на измерении затухания ультразвуковых колебаний в образцах. Частота колебаний связывается различными корреляционными зависимостями с прочностными свойствами, определяемыми при разрушении образцов, например, с пределом прочности при сжатии. Для различных технологических однородных групп углеграфитовых материалов, полученных по электродной технологии, предел прочности при сжатии и измеренный по частоте поперечных ультразвуковых колебаний динамический модуль упругости, как видно из рис. 25, прямо пропорциональны [47] а= еЕ. При этом значения прочности и модуля упругости нанесены без приведения к нулевой пористости, поскольку в обоих случаях учитывающие пористость коэффициенты равны [33] испытания проведены при комнатной температуре. Влияние совершенства кристаллической структуры материала в первом приближении не сказывается на величине е. Экспериментальные точки, соответствующие образцам обработанного при различных температурах полуфабриката ГМЗ, группируются вдоль общей прямой, хотя и с заметным разбросом. Многократное уплотнение пеком при получении материала существенно повышает его относительную деформацию. Наибольшая ее величина -у материалов на основе непрокаленного кокса. Различие учитывающих пористость указанных коэффициентов для материалов, прошедших термомеханическую обработку, определило нелинейный характер связи модуля с прочностью у отличающихся плотностью образцов, и здесь [c.69]

Другой механизм прорыва черных пленок предложен Кровлеем [171]. Представляя пленку как однородный эластичный слой, способный сжиматься под действием электрического поля. Кровлей предположил, что нестабильность пленки возникает при некотором критическом давлении в ней. Из анализа уравнения Гука вытекает, что при поперечном сжатии пленки электрическим полем и постоянстве модуля Юнга при некотором давлении, соответствующем критическому напряжению, наступает необратимая деформация и прорыв пленки. Критическое напряжение связано с модулем Юнга пленки У / и ее толщиной соотношением [1711 [c.142]

Показатели ця и Омин для каучуков и резиновых смесей могут быть приближенно оценены с помощью стандартного сжимающего пластометра с уменьшающей нагрузкой в условиях, близких к однородному одноосному сжатию при малых скоростях деформации (Ю" —10 с- ). Эти условия реализуются при сжатии образца под нагрузкой 10 Н (вместо 50 Н, соответствующих ГОСТ 415—75). [c.62]

Рассмотрение каландрования с учетом вязкоупругих свойств резиновых смесей является с одной стороны обобщением и развитием гидродинамического метода, а с другой — строится на использовании методов контактных задач теории упругости, теории качения и теоретических основ динамических испытаний резины. Приведенное в работе [5] обобщенное выражение для распорного усилия при каландровании, учитывающее гидростатическую Р и де-виаторную Хуу части нормальных напряжений, может быть использовано для инженерных расчетов. Гидростатическое сжатие, возникающее в результате отклонения реального поведения материала от однородной деформации, может быть учтено введением фактора формы. Формфактор может также учесть и такие сложные явления, как эффект конечных деформаций. Иногда этот учет делают введением дополнительного коэффициента нелинейности в реологическом уравнении для эластичного материала. [c.236]

Таким требованиям отвечает тонкостенный образец в виде круглой трубки, нагружаемой крутящим моментом. Если отношение внутреннего и наружного диаметров близко к 1, то соблюдается требование однородности напряженного состояния. В отличие от испьгганий на растяжение или сжатие температурная деформация не влияет на угол закручивания образца, поэтому программа задаваемой деформации может осуществляться путем измерения угла за1фучивания. Достаточно просто можно перейти от касательного напряжения х к а по углу закручивания образца — определить е , что отвечает одному из перечисленных вьпде требований. [c.462]

БИЯ работы элементов более приближаются к чистому продольному сжатию. При действии сжимающих усилий элемент такого типа должен обнаруживать потерю устойчивости с переходом к изгибным деформациям. Учитывая относительно высокую однородность структуры ППУ, сравнительно большую длину стержня по отношению к его сечению и малый объем узлов, для такого материала можно ожидать диаграммы сжатия со значительно более резким переходом после потери устойчивости и достаточно протяженным плато, т. е. на такой диаграмме должны быть три четко выраженных участка (рис. 2г). В направлении, перпендикулярном к ориентации ячеек, диаграмма должна иметь более плавнын характер. [c.325]

При неравномерной температуре в кристалле пузырек движется в сторону, направленную к потоку тепла, так как при повышенной температуре растворимость кристаллов выше. В результате одна стенка пузырька растворяется, а противоположная ей растет, так как происходит отложение того вещества, которое растворилось при повышенной температуре. Перепад температуры в области пузырька на расстоянии 0,01 мм ничтожен но его достаточно для продвижения включения внутри кристалла. Скорость движения пузырька определяется величиной перепада температур и изменением растворимости вещества при различной температуре. При движении пузырьки способны разделяться на несколько изолированных полостей, имеющих разное наполнение жидкостью. Эти макродефекты так же подвижны в кристаллах, как вакансии и дислокации, но длина перемещения их ничтожна. При движении газожидких включений внутри кристалла видимого ясного следа не остается. При механических деформациях и при перегреве пузырьки газожидких включений взрываются, вокр первичного пузырька образуются мелкие паразитические включения, связанные с разрушением первичного включения, часто возникают трещинки с зазубренными краями. При сжатии кристалла пузырьки включений разрушаются, расплющиваются, механически нарушенное пространство перерождается, регенерируется, и система изометричных включений превращается в систему причудливой пластинчатой формы тел, часто изолированных друг от друга. В итоге кристалл оказывается переполненным всевозможной формы и величины нарушениями, которые прерывают однородность его строения и содержат большое количество жидкости и газа. [c.29]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология