Проскок, точка

Дата Давление, МПа Темпера- тура, С Емкость адсорбента,при проскоке точки росы -5°С,% Примечание [c.50]

Вопрос о предотвращении проскока точки конца титрования особенно важен при потенциометрическом титровании, когда это определяет возможность реализации преимущества метода. Поэтому применительно к потенциометрическому титрованию и разработано большинство способов достижения плавного подхода к точке конца титрования. [c.147]

При начальном влагосодержании газа до 10 в течение всего периода осушки до проскока точка росы осушенного газа была стабильной, и равной —60°С. При осушке газа с температурой 20° С и влагосодержанием [c.247]

Дисперсность пыли. Во всех случаях промышленной фильтрации подвергаются полидисперсные аэрозоли. Из основного правила фильтрации — слой пыли непроницаем практически для всех пылинок, аналогичных тем, из которых он образовался — следует, что фракционные к. п. д. должны быть равны среднему к. п. д. улавливания всех фракций пыли. Работы различных авторов в основном подтвердили этот вывод [61 ]. Незначительные отклонения носят частный характер и обусловлены несколько большим срывом или проскоком той или иной фракции пыли через трещины в слое пыли. [c.39]

Реакция образования ацетилена протекает в пламени. В промышленных условиях для проведения этой реакции используется горелка особой конструкции [73]. Одной из особенностей процесса является необходимость тщательного смешения исходных компонентов — сырья (углеводорода) и кислорода. Перед поступлением на смешение метан и кислород нагревают раздельно до возможно более высокой температуры. Нагретые кислород и природный газ смешиваются в верхней части горелки при высоких линейных скоростях. Это необходимо для предотвращения их воспламенения и обратного проскока пламени через каналы. В любой точке горелки скорость газа должна быть выше скорости распространения пламени. [c.61]

Недостатком схемы 1 является то, что при медленном срабатывании или неплотном закрытии арматуры возникает проскок исходной реакционной смеси мимо слоя катализатора. Это может снижать среднюю за цикл степень превращения на выходе из реактора. Такой недостаток удается преодолеть, расположив вслед за основным слоем катализатора дополнительный слой А (рис. 7.5), на котором будет превращаться непрореагировавшая в слое А часть исходных веществ. [c.293]

Высота слоя сорбента. Для определения рабочей высоты адсорбера надо задаться длительностью стадии адсорбции 0 и рассчитать профиль концентрации в газе (или жидкости) при т = 0. Если задана концентрация проскока Сцр, то необходимую высоту слоя Н легко определить графически (рис. II 1.16). Повторяя расчет при разных 0, следует выбрать оптимальный вариант. [c.67]

Высота слоя сорбента. По условию, концентрация проскока составляет 0,05 Сд. Проведя на графике безразмерных профилей концентраций горизонтальную линию, имеющую ординату 0,05 и найдя точки пересечения ее с профилями концентраций, находим необходимую высоту слоя сорбента при различных скоростях газа [c.72]

Пузыри находятся в движении, так что поток не является установившимся относительно неподвижного наблюдателя (или стенок аппарата). Если скорость пузыря превышает скорость движения газа в просветах невозмущенной непрерывной фазы, то возникает интересное и важное явление. Поле давлений заставляет газ входить в пузырь через дно. Выйдя через его крышу, газ поступает в непрерывную фазу, быстро текущую вниз вдоль боковой поверхности пузыря газ увлекается ею к основанию пузыря и снизу снова входит в пего. В результате возникает сферический вихрь газа (концентричный пузырю), который поднимается вместе с пузырем как обособленное газовое образование (облако циркуляции). Наличие этого облака значительно изменяет время контакта газа и твердых частиц, являясь важной причиной проскока газа через слой. [c.157]

Из регенератора (диаметром 1,22 м) установки каталитического крекинга отбирали пробы газа в различных точках псевдоожиженного слоя катализатора . Входное отверстие пробоотборника было снабжено фильтром для задержки катализатора, а отводная трубка — рубашкой для охлаждения отбираемого газа. Скорость газа в регенераторе во время отбора проб составляла примерно 45 см/с, причем 72,5% частиц катализатора равномерно распределялись по размеру в диапазоне от 40 до 100 мкм. Состав газа во всех точках слоя был примерно одинаковым, что указывает на быстрое перемешивание. Содержание кислорода, измеренное в слое, составляло —0,2 мол.% (в отходящих дымовых газах — 1,1%). Это было объяснено проскоком газа, богатого кислородом, с пузырями, часто минующими пробоотборник. [c.258]

Для каталитических реакций скорость межфазного обмена газом и режим движения газа через непрерывную фазу взаимосвязаны. Если, например, скорость межфазного обмена газом мала и проскок, следовательно, значителен, то влияние перемешивания газа в непрерывной фазе становится несущественным и им можно пренебречь поскольку реакция фактически происходит только в непрерывной фазе. [c.336]

Отсюда следует, что если рассчитать работу фильтра на задержание катионов Са + и М +, то проскок N3+ в фильтрат произойдет раньше расчетного времени. Это наглядно проиллюстрировано на рис. 4, из которого видно, что проскок катиона N3+ в фильтрат происходит значительно раньше, чем проскок катионов, обусловливающих жесткость воды (т. е. катионов Са + и Mg +). [c.17]

Следует отметить, что в тех случаях, когда требуется толька удаление хлоридов, нельзя ограничиться частичным обессоливанием, так как удалить хлориды, не удалив сульфатов, не удается, поскольку энергия поглощения хлор-ионов значительно ниже, чем сульфат-ионов. Следствием этого является то, что фильтр, не рассчитанный на задержание суммарного количества хлор- и сульфат-ионов, дает фильтрат, в котором прежде-всего будет обнаружен проскок хлор-ионов. [c.30]

Если в фильтрат Н-катионитовых фильтров произойдет проскок катионов, энергия вхождения в катионит которых больше, чем катиона натрия (например, катионы Са и М ), то такие катионы будут заменены в На-катионитовом фильтре катионами Ма+ Если в фильтрат анионитовых фильтров произойдет проскок слабо концентрированных сильных кислот, то таковые нейтрализуются в буферном Ыа-катионитовом фильтре согласно следующим уравнениям [c.59]

С точки зрения однородности распределения времени пребывания все реальные системы можно разделить на две группы системы, в которых среднее время пребывания частиц в различных точках потока приблизительно одинаково, и системы с ярко выраженной неоднородностью распределения среднего времени пребывания. К последним относятся потоки с застойными зонами, проскоками, байпасированием и другими неоднородностями возрастных характеристик в объеме системы. [c.207]

На установках короткоцикловой адсорбции (КЦА), где в качестве поглотителя применяется силикагель, время проскока пентана составляет 12—20 мин. Метан и этан проскакивают практически мгновенно. Если продолжительность цикла адсорбции превышает 30—40 мин, все углеводороды, кроме наиболее тяжелых, будут вытеснены из слоя. В этом случае происходит лишь осушка газа. Таким образом, показатели адсорбционного процесса определяются продолжительностью цикла адсорбции. Если цикл адсорбции очень короткий, то из газа извлекаются и влага, и углеводороды. Извлечение углеводородов из газа в процессе КЦА снижает затраты на осушку газа или позволяет полностью отказаться от установки осушки. Установки КЦА с большим экономическим эффектом могут быть использованы для очистки газа от углеводородов и воды. Перспективы их применения велики. [c.242]

В этом случае глубина осушки газа при работе слоя до проскока влаги будет соответствовать точке росы газа по воде ниже —40° С. В тех случаях, когда необходимо осушать газ до точки росы заметно ниже —40° С (например па заводах сжижения), рекомендуется влагоемкость адсорбентов принимать несколько меньшей приведенной. Это связано с тем, что массообмен между газом и адсорбентом в концевой части слоя ухудшается из-за уменьшения движущей силы процесса адсорбции. [c.245]

С помощью уравнения (156) проверяем т — время работы слоя до проскока влаги. Если оно значительно отличается от принятой продолжительности цикла адсорбции, то повторяем расчет пп. 1—6 (необходимо помнить, что д не зависит от продолжительности цикла). [c.250]

Опыт эксплуатации установок адсорбционной осушки показал, что если осушенный газ предназначен для транспортировки по магистральным газопроводам, то цикл адсорбции целесообразно заканчивать после проскока влаги. Во время адсорбции вода вытесняет из пор адсорбента поглощенные тяжелые углеводороды по всему слою. Такая десорбция углеводородов при низкой тем- [c.251]

Пп. 1—4 зависят друг от друга. Если продолжительность цикла менее 15 мин, то из слоя адсорбента при регенерации не удается удалить достаточно полно вещества, которые определяют экономику процесса. Если окажется, что эти 15 мин превышают время работы слоя до проскока целевого компонента, то необходимо искать компромиссное решение. Как известно, время работы слоя до проскока зависит от скорости газа и высоты слоя. Экономика и нужды производства подскажут такой компромисс. При любом приближенном проектировании, основанном на общем методе расчета процесса от входа газа до склада продукции, можно получить вариант работоспособной установки, который редко оказывается оптимальным. [c.262]

В инжекционных горелках для смешения топлива с воздухом используется инжекционное действие газа, быстро вытекающего из сопла в смеситель. В промышленных печах чаще используются горелки среднего давления с давлением газообразного топлива 1,3—3 ama. В этих горелках инжектируется 80—100% воздуха, необходимого для горения (в соответствии с требуемой длиной пламени). Так как в камеру сгорания поступает хорошо подготовленная смесь газа с воздухом, то она быстро сгорает с образованием короткого и несветящегося пламени. Пламя можно получить еще более коротким или вообще устранить его путем пропускания смеси газа и воздуха через узкие отверстия или щели керамической вставки у устья горелки. Поверхность керамической вставки со стороны печи раскалена до высокой температуры, при которой смесь очень быстро сгорает. Газ горит только вблизи поверхности керамической вставки, так как теплопроводность этого материала настолько мала, что смеси, протекающей через щели со скоростью большей, чем скорость распространения пламени (в результате чего не может произойти проскока пламени в смесительную камеру), достаточно, чтобы охладить щели до температуры ниже температуры воспламенения. Оба типа этих горелок приведены на рис. А, Б. У некоторых новейших типов этих горелок используется пористый керамический материал, в котором поры выполняют функцию отверстий. [c.40]

Для очень разбавленных растворов или для растворов средних концентраций, для которых велика опасность гидролиза, описанные трудности можно в большинстве случаев устранить, добавляя к анализируемому раствору нужное количество кислоты. Нанример, раствор, содержащий ионы железа (III) наряду с фосфат- и сульфат-нонами, необходимо перед анализом подкислить [30, 35,37 1. Следует также иметь в виду, что поглощение ионов Hienesa (III) из разбавленных растворов в значительной степени зависит от скорости протекания. Если нри обычных скоростях происходит проскок, то нри значительном уменьшении скорости можно добиться количественного поглощения [38]. [c.164]

Следовательно, если устанавливать минимальное рабочее давление газа (минимальная производительность) для инжекционных горелок исследованных размеров, псходя из условий появления проскоков, то его следовало бы принять не ниже, 800 мм вод. ст., или 0,08 ати. [c.144]

Площадь сечения адсорбента определяется заданной производительностью установки О кг1ч и коэффициентом производительности а кг1м 1ч (количеством адсорбированного вещества в час на 1 сечения слоя). Так как последняя колонна работает до проскока, то а=си, где с — концентрация в кг/л V — скорость тока в л/ж /ч Р — площадь адсорбера. [c.542]

Введенные Мартином и Синджом [265в] величины R уочень удобны с практической точки зрения. Если 1 г материала, заполняющего колонку и занимающего объем 1 мл, содержит Да мл раствора и если отношение f( / (где с — концентрация раствора) представляет собой удерживаемый объем, или объем, соответствующий проскоку , то [265г] [c.138]

Есл и обеспечить отвод тепла, выделяемого в реакции, то, казалось бы, любое поступающее кошичество хлора и двуокиси серы будет поглощено, Однако по двум причинам это технически неосуществимо. При обычной и нтенси вности освещения в пр омышлеиной установке при слишком большой скорости подачи газов имел бы место проскок хлора, который уходил бы с отходящими газами. Одновременно сильное вспенивание реакционной жидкости потребовало бы установки слишком высоких колонн или же других соответственных мер. Тем не менее выгода снижения продолжительности реакции (поскольку в овяэи с этим производительность, отнесенная на единицу объема и времени, сильно возросла бы) могла бы, несомненно, перевесить эти недостатки, если бы чисто химические соображения позволили сократить время реакции ниже определенного минимума. [c.402]

При правильной работе факельных систем обеспечивается полное сжигание сбросных газов без дыма и сажи. Бездымному сжиганию горючих газов. способствует подача в факельные горелки пара, обеспечивающего лучшеё смешение газа с воздухом и газификацию углерода (сажи) при высокой температуре горения. Подача в факельные горелки пара позволяет снизить скорость горения газовой смеси и уменьшить опасность проскока пламени в систему. В некоторых случаях вместо пара подают в факел тонко распыленную воду. Одним из основных требований безопасности является контроль нормальной работы факельных систем, а также контроль горения дежурной горелки с тем, чтобы ее можно было быстро зажечь в случае угасания. [c.205]

Особые условия должны соблюдаться при сжигании на факелах ацетилена. При сжигании ацетилена в среде воздуха скорость горения этого газа составляет около 3 м/с. Поэтому считают, что принимаемая скорость движения газа в трубе 5— 8 м/с соответствует условиям безопасного горения. Чтобы предотвратить образование застойных зон горючего газа в стволе периодически работающей факельной установки, его следует продувать азотом. В необходимых случаях перед факельным стволом на газопроводе устанавливают огнепреградители. Это позволяет предотвратить распространение пламени в факельные трубопроводы через ствол. Предварительно огнепреградители должны быть испытаны если при испытанни не было проскока пламени, то их можно устанавливать на трубопроводе. Огнепреградители обычно устанавливают в тех случаях, когда могут образоваться горючие смеси с нормальной скоростью распространения пламени с 0,45 м/с и для локализации взрывного распада ацетилена. [c.221]

При реализации других процессов ф может плавно умень-щаться по мере протекания реакции, не проходя через максимум. В этом случае в реакюре периодического действия или в реакторе вытеснения выходы будут выще, чем в реакторе смещения любой модификации. Если по каким-либо соображениям приходится использовать последний, то желательно в разумных пределах увеличить число последовательно соединенных аппаратов. Напротив, если по мере протекания реакции ф непрерывно возрастает, то следует предпочесть одноступенчатый реактор смешения, когда увеличение выхода является решающим соображением. С целью уменьшения потерь щ результате проскока на практике может оказаться необходимым применение двух или более последовательно соединенных аппаратов. Однако и в этом случае первый аппарат должен быть много больше других, чтобы на начальной стадии процесса реакционная масса могла разбавляться максимально длительное время. [c.128]

Большое внимание уделено в литературе проскоку газа с пузырями, характерными для неоднородного псевдоожиженного слоя. Если бы между пузырями и непрерывной фазой отсутствовал обмен тазом, то проскок (байнас) был бы полным . С другой стороны, если бы обмен был бесконечно быстрым, то проскока вообще не наблюдалось бы. В реальных условиях обмен обязательно суи -ствует за счет диффузии и, возможно, также конвекции, обусловленной либо сквозным потоком газа через пузырь, либо вихрями за поднимающимся пузырем. [c.289]

Одна иа характерных черт псевдоожиженных газами систем, соетлит в образовании газовых пузырей, способствующих циркуляции твердых частиц и обусловливающих высокую теплопроводность слоя, но вредных с точки зрения механических и химических свойств системы. Действительно, интенсивная турбулизация, вызванная движением пузырей, может привести к истиранию катализатора. Кроме того, поскольку газовые пузыри несут с собою лишь малое количестпво твердых частиц, то возможен проскок большей части газа через слой без контакта с твердой фазой, а значит, и уменьшение общей эффективности процесса по сравнению с реактором с неподвижным слоем при тех же объемной скорости газа и массе катализатора. [c.333]

На динамической кривой G = G(t) существует линейный участак. При помощи анализа входящего и поглощаемого сырья было установлено, что в пределах этого отрежа на выходе из слоя проскока н. парафинов не наблюдалось, то есть все и. парафины полностью поглощались слоем цеолита, и лишь за линейным участком динамической кривой происходил проскок адсорбата. [c.113]

Очевидно, что когда на выходе из адсорбента нет проскока углеводородов а = С = О,то фронт концентраций заканчивается внутри слоя. Это ооответствует линейному участку дариватографичеокой кривой 0 = 0(1). [c.115]

Предположим, мы имеем слой цеолита высотой Н. В момент времени х, +8, где 8 — О, на выходе из слоя начался проскок. В это время кривая фронта концентраций (рис. 5.11) займет положение 1. На рис. 5.10 это будет соответствовать началу криволинейных участков (точки 1). Если продолжать пропускать газ сквозь слой, то в момент времени т, 4- Дх левая граница профиля концентраций А попадает в точ1ку А (рис. 5.11). Во всем реакторе установится концентрация и. парафина в газовой фазе С и твердой фазе (Зр. [c.115]

Высота цилиндрического колодца не. одинакова на стороне, обращенной к трубопроводу, подводящему отработанный катализатор,—1,8 и на противоположной стороне — 0,9. и. Такая конструкция выбрана с той целью, чтобы лредупредить проскок закоксованного катализатора непосредственно в колодец. [c.55]

Если вещество может вступать в реакцию первого порядка, то, согласно формуле (VI.1), вероятность того, что молекула, пребывавшая в зоне реакции время т, осталась непрореагировавшей, равна е ". Безррмерную концентрацию исходного вещества на выходе реактора, равную средней вероятности проскока, можно, очевидно, найти, усредняя эту вероятность по распределению времени пребывания в реакторе [c.204]

Весьма важным условием проведения процесса является соотношение метана и кислорода, которое должно поддериси-ваться в пределах 5 3, что обеспечивает оптимальный тепловой баланс и кинетику процесса. Не менее существенное значение имеет скорость подвода газа в реакционное пространство, которая должна быть значительно больше скорости распространения йламени, так как в противном случае может произойти обратный проскок Пламени в зону смешения, в то же время скорость подачи газа должна быть меньше скорости отрыва факела. [c.331]

Если допустить, что ошибка при отборе и анализе проб составляет 6—10%, то четкого разделения пропана и пентанов не произойдет. Проскок пропапа происходит практически мгновенно, время работы слоя до проскока пропана составляет менее 2 мин. Это не очень эффективная установка, так как даже в начале цикла адсорбции не наблюдается достаточно полного извлечения пен-тапов. Тем не менее соотношение С С = 1 имеет место между 32 и 42 минутами цикла. Сразу же после этого поток газа па выходе из слоя несколько обогащен этими компонентами. [c.260]

Если установка КЦА предназначена для извлечения из газа конденсирующихся углеводородов, то незначительные потери компонентов допустимы, даже если их адсорбционная зона прошла весь слой адсорбента. Если необходимо получить газ с определенной точкой росы по углеводородам, то подобное обогащение его более тяжелыми, чем бутан, компонентами недопустимо. В этом случае максимальная продолжительность цикла адсорбции должна соответствовать времени работы слоя до проскока изо-пентана. В связи с этим на установках КЦА, предназначенных для извлечения из газа углеводородов, наблюдается тенденция увеличеппя продолжительности цикла адсорбции по сравнению с установками, предназначенными для контроля точки росы газа по углеводородам. К сожалению, этот цикл на большинстве эксплуатируемых установок КЦА слишком продолжителен. Количество извлекаемых из газа жидких углеводородов в процессе короткоцикловой адсорбции определяется в основном регламентом его работы, а не возможностями самого адсорбционного метода. [c.260]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология