Ректификация коэффициент обогащения

Если коэффициент обогащения велик, то при испарении раствора первые порции конденсата (дистиллята) в значительной степени будут освобождены от высококипящего компонента. Этот компонент, следовательно, будет концентрироваться в остатке,.т. е. в той части раствора, которая остается в перегонной колбе (см. рис. 7). Аналогичным образом такая простая перегонка позволяет разделить многокомпонентную смесь на фракции, состоящие в основно.м из индивидуальных веществ. В соответствии с этим при разделении обычных смесей можно получить несколько фракций, заметно отличающихся по своему составу поэтому для обозначения такого процесса иногда применяют термин фракционированная перегонка . Необходимо, однако, отметить, что последний термин чаще используется как синоним другого дистилляционного метода — ректификации. [c.48]

Если азеотроп относится к категории неоднородных в жидкой фазе, то после конденсации и охлаждения дестиллатных паров, он расслаивается на два слоя, из которых один, более богатый третьим компонентом, возвращается обратно в перегонную систему, а другой представляет собой либо практически чистый низкокипящи компонент системы либо же подвергается дополнительному разделению для получения достаточной степени чистоты. Так, например, вода и уксусная кислота не образуют азеотропа, но их температуры кипения различаются всего на 18 С, так что обычная ректификация этой системы представляет известные трудности, благодаря небольшой величине коэффициента обогащения. [c.138]

Применение азеотропной перегонки для разделения бинарных систем близкокипящих веществ, характеризующихся отсутствием азеотропизма, ректификация которых затруднена вследствие небольшой величины коэффициента обогащения, может быть иллюстрировано упомянутым выше примером обезвоживания уксусной кислоты, В рассмотренном примере разделительным агентом являлся изопропиловый эфир. На фиг. 52 представлен способ нахождения фигуративной точки А тройной системы, перегонка которой в периодическом кубе [c.153]

Формула (93) предназначена для расчета числа теоретических ступеней разделения по относительной летучести а и коэффициенту обогащения Fr . Последний представляет собой эмпирическую величину, выведенную Куком на основе многочисленных опытов по ректификации [c.112]

В некоторых случаях, например в процессах ректификации, этот коэффициент называют коэффициентом обогащения. [c.418]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

Рассмотренные методы расчета в у—х- и г—л-диаграммах являются достаточно простыми, если принять, что воздух представляет собой бинарную смесь. Расчет ректификации в у—л -диаграмме, как уже отмечалось, отличается наглядностью, позволяющей следить за изменением концентрации в жидкости и паре от тарелки к тарелке. Расчет в г—х-диа-грамме позволяет определять тепловые нагрузки в конденсаторах. При переходе от числа теоретических тарелок к числу действительных тарелок приходится задаваться так называемым усредненным к. п. д. (коэффициентом обогащения) тарелки. Действительное число тарелок в 2,5— 3 раза больше, чем по расчету. Коэффициент обогащения (к. п. д.) меняется от тарелки к тарелке. В концентрационной секции влияние аргона невелико и усредненный к. п. д. можно принять от 0,5—0,6. В отгонной секции влияние аргона значительно, усредненный к. п. д. значительно ниже и колеблется в пределах 0,3—0,4 в зависимости от конструкции тарелки, принятых скоростей и расстояний между тарелками. [c.267]

Коэффициент обогащения з при сепарирующих приспособлениях значительно выше, чем в обычных тарелках. По данным зарубежных исследователей, отбойный слой колец Рашига позволяет более совершенно задерживать частицы жидкости и вести процесс ректификации при больших скоростях до со = 1,4 м сек без ухудшения этого процесса. [c.281]

Коэффициент обогащения для тарелок, установленных в отгонной зоне, ниже вследствие отрицательного влияния аргона на процесс ректификации. [c.33]

Следует отметить, что, помимо аргона, причинами, ухудшающими ректификацию и уменьшающими коэффициент обогащения, являются унос жидкости поднимающимся по колонне паром и неравномерное распределение ее на тарелке. [c.31]

Киршбаум [49] на колонне диаметром 750 ми, имевшей пять тарелок (расстояние между тарелками 200 мм), определял влияние статической глубины барбота+а на величину коэффициента обогащения при ректификации смеси этанол — вода. Опыты проводились в широком интервале концентраций смеси и нагрузок колонны при абсолютном давлении вверху колонны 760, 250 и 100 мм рт. ст. [c.384]

На рис. 4—103 даны зависимости коэффициента обогащения % и высоты пены Н от скорости пара при ректификации смеси метанол (10%)—вода. При обработке опытов вычислялись среднеарифметические значения и Я из 8— 10 опытов. [c.485]

Опытные данные по коэффициентам обогащения и предельным нагрузкам для провальных дырчатых тарелок при ректификации других смесей приведены в табл. 4—18. [c.486]

Сравнительно небольшая разность в температурах кипения азеотропных смесей метилового спирта с циклогексаном и бензолом требует применения эффективных ректификационных колонн и двухколонной схемы процесса. Однако если сопоставить коэффициенты обогащения смесей, то преимущества, получаемые при ректификации с метиловым спиртом, становятся очевидными [c.150]

Процесс массообмена на тарелке может быть охарактеризован коэффициентом извлечения Е (см. стр. 91), который является аналогом коэффициента обогащения, применяемого при расчете процесса ректификации [177]. В соответствии со сказанным выше будем разли- [c.213]

Настоящее сообщение посвящено экстрактивной ректификации хлористого аллила в присутствии метилэтилкетона (МЭК). Исследовались фазовые равновесия бинарных систем хлористый пропил — МЭК и хлористый аллил — МЭК. Полученные данные приведены в табл. 1 х, у — мольные доли хлоридов в жидкой и паровой фазах уь уа — коэффициенты активности компонентов раствора). Как следует из табл. 1, в системе хлористый пропил — МЭК проявляются большие отклонения от, идеальности, чем в смеси хлористый аллил — МЭК. Поэтому при ректификации в присутствии МЭК следует ожидать увеличения летучести хлористого пропила и обогащения им дистиллята. Такой же вывод можно сделать, на основе выполненных нами исследований по растворимости бинарных систем хлориды — МЭК. Растворимость хлористого аллила в МЭК оказалась более высокой, чем растворимость хлористого пропила. [c.87]

Испытано также оригинальное решение [6] - применять для извлечения газов из бедных отечественных месторождений (0,02 - 0,06 % по объему Не) мембраны, более проницаемые по метану, чем по гелию такие как мембраны из силара, которые характеризуются резким уменьшением коэффициента проницаемости по гелию и фактора разделения гелий - метан. При применении силара выше степень обогащения потока гелием, кроме того, можно исключить из процесса стадию компримирования исходного газа и гелиевого концентрата, подаваемого на установку низкотемпературной ректификации. Анализ влияния газоразделительных свойств мембран на параметры процесса показывает, что с увеличением коэффициента деления растет степень извлечения гелия из газов, одновременно падает его концентрация в пермеате. Для достижения 85 %-ной степени извлечения гелия (<р = 0,85 является параметром криогенного процесса получения гелия) и высокой степени обогащения необходимо применять мембраны с фактором разделения а > 30. [c.174]

В 1951—1952 гг. Грин и Мартин провели разделение изотопов бора ректификацией ВС1, в лабораторной стеклянной колонне высотой 2 м. Они достигли обогащения по В ° в 1,35 раза и установили при этом, что легколетучим является не В С1з, как предполагал Юри, а В1 С]з. Из данных работы колонны с отбором они нашли, что коэффициент разделения В С1д—В С1з при нормальной температуре кипения (+12,7°) составлял 1,0018. [c.31]

Схемы установок с автоматическим регулированием состава аргонной фракции. В описании патента США 2934908 от З/У 1960 г. указывается, что повышение коэффициента извлечения аргона достигнуто благодаря тому, что на верхнюю тарелку верхней колонны подается флегма, почти равновесная по кислороду с уходящим азотом. Это приводит к тому, что в верхней части колонны происходит ректификация в основном бинарной смеси азот—аргон. Аналогичные условия можно создать и в сечении ввода обогащенного газообразного и жидкого воздуха, если разность содержания кислорода в паре на второй и третьей тарелках под местом ввода обогащенного газообразного воздуха будет составлять не более 1,4%. Фиксируется разность концентраций кислорода либо непосредственно, либо с помощью температурных датчиков. Состав азотной флегмы поддерживается 80 [c.80]

Выше указывалось, что получение аргона с коэффициентом извлечения более 30% на установках низкого давления с колонной однократной ректификации (типа ТК-200) возможно лишь при условии переработки кислорода, обогащенного аргоном. В противном случае, получаемый кислород будет содержать- [c.89]

Во втором отделении колонны, расположенном между первой и второй тарелками, определение элементов ректификации ведется следующим образом. По составу паров, поднимающихся с первой тарелки, и по их температуре tx определяются упругости Ру и Ра углеводородных компонентов системы, рассчитывается коэффициент обогащения и по уравнению равновесия (IX. 43) вычисляется состав равновесной этим парам флегмы 1, стекающей с первой тарелкн на вторую. Дальнейший расчет ведется методом постепенного приближения. Удобнее всего принимать значение относительного веса Оа/Д паров, поднимающихся во втором межтарелочном отделении, и последующим расчетом подтверждать его правильность. Итак, пусть принято значение веса Оа/ - Тогда состав Уа этих паров, поднимающихся со второй тарелки, определится по уравнению концентраций (IX. 41) с подстановкой в него величин, относящихся ко второму отделению колонны [c.410]

Ввиду того, что температура кипения аргона t = —185,7° С (при 1 ата) находится между температурами кипения Ог и Na, он оказывает очень большое влияние на процесс ректификации воздуха. Как было уже отмечено, аргон не позволяет одновременно получать чистые азот и кислород. Если аргон уходит вместе с кислородом, то чистота последнего не может быть больше 95%. Если весь аргон будет в уходящем азоте, то чистота N2 не может быть больше 98,7%. Кроме того, процесс ректификации в присутствии аргона в значительной степени ухудшается, коэффициент обогащения онижается и для полного разделения воздуха приходится значительно увеличивать число тарелок. [c.294]

Периодическая ректификация с постоянным флегмовым числом и конечным числом тарелок может быть рассмотрена аналогично равновесной дистилляции. При этом удобно использовать понятие коэффициента обогащения 1 - (5), характеризующего в [c.121]

На рис. 14.7 представлено устрой с ректификационной колонной для раз ння смеси зНе— Не. Эффективно сочет ректификации с термоосмосом, обесп вающее общий коэффициент обогащени, 10 до 10 . При ректификации использ как колонки с насадкой, так и безнаса ные. Так, колонка с насадкой, имею диаметр 7—8 мм и высоту 10 см, обесп вает получение практически чистого Не переработке смеси, содержащей 1—2 % со скоростью отбора 8—10 л/ч [784]. [c.346]

Принимают, что воздух представляет собой бинарную смесь и состоит из азота и кислорода. В результате по расчету получалось занижшное число тарелок чтобы найти действительное число ректификациоиных тарелок, приходится задаваться услов1НЫ1М, незначительным коэффициентом обогащения 0,25—0,3- Если расчет процесса ректификации воздуха производить как тройной смеси N2—Аг—Ог, то число теоретических тарелок для колонны низкого давления равно 34,5 (см. табл. 5-2). В действительности колонна имеет 36 тарелок и средний коэффициент обогащения составляет 0,96. [c.321]

Предложено и испытано [110] оригинальное решение —применять для извлечения газов из бедных отечественных месторождений [0,02—0,06% (об.) Не] мембраны, более проницаемые по метану, чем по гелию. Так, для силара характерно резкое уменьшение коэффициента проницаемости по гелию и фактора разделения Не/СН4 при парциальных давлениях гелия 4000— 1000 Па [Л соответствеиио до 12-10 и 0,124 моль-м/(м - с-Па)]. Расчеты показали, что за счет высокого парциального давления метана в разделяемом газе поверхность мембран из силара (для одной и той же нагрузки по газу) на два порядка меньше, чем для мембраны из ПВТМС. При применении силара выше степень обогащения потока гелием, кроме того, можно иоключить из процесса стадию компримирования исходного газа и гелиевого концентрата, подаваемого на установку низкотемпературной ректификации. [c.324]

Содержание НгО в воде после ректификации определялось из предположения, что обогащение НгО было пропорциональным обогащению НгО (равное число теоретических тарелок). Так как для определения обогащения нужно знать коэффициент относительной летучести Н2О1 —Н20 , который до сих пор еще не определен, было предположено считать его равным половине соответствующей величины для НгО — Н20 [21]. Так при 100° а для НоО —НзО принята равной 1,0016. Как [c.228]

Значение а близко к значениям, полученным Ризенфельдом и Чангом и Валь и Юри для средних температур, но несколько отличается от данных Ризенфельда и Чанга для высоких температур и Валь и Юри для низких. Определение коэффициента относительной летучести системы НгО —Н2О1 было выполнено двумя методами. Оба метода дали хорошую сходимость. Все определения велись с водой, обогащенной Нг01 до содержания 1,1—1,4 мол.%- Такая вода была получена ректификацией природной воды в насадочных колонках с последующим удалением дейтерия разложением воды железопаровым способом. [c.233]

Первые образцы водорода, обогащенного дейтерием путем дистилляции жидкого водорода, получены еще в 1932 г. Но сложность технологического оформления процесса, протекающего при —252°, явилась причиной того, что только в 50-х годах он впервые в Советском Союзе нашел воплощение в крупных промышленных установках. Высокая эффективность и экономичность метода обусловлены большой разницей (на 70% ) между упругостью паров Нг и НО при температуре кипения жидкого водорода. Высокий коэффициент разделения (примерно 1,7) позволяет вести ректификацию на небольшом числе тарелок с извлечением до 90% дейтерия, который быстро накапливается в системе. Обогащенный дейтерием водород сжижают в воду, из которой выделяют тяжелую воду методом электролиза в сочетании с изотопным обменом. Аппаратура тщательно теплоизолируется. Высоки требования к чистоте водорода, так как примеси, отвердевая, забивают теплообменники, а присутствие кислорода грозит еще и взрывом. В частности, содержание азота должно быть ниже 10-9%. [c.84]

В данной работе, как это принято в настоящее время в теории и практике ректификации, значения всех критериев подсчитывались по средним значениям величин в колонне. Такое усреднение параметров, на наш взгляд, не может не влиять иа величину коэффициента мае-сопередачи К. В самом деле, среднюю концентрацию г/ р можно получить, имея у — 0.0> и 1/д 0А, а также г/2 — 0.95 и г/д = 0.05. Совершенно очевидно, что в первом случае разделение данной смеси было плохим, а во втором случае — хорошим. Но в обоих случаях г/ р = 0.5. Ясно, что одна величина 1/ р, для которой и рассчитываются значения многих величин для критериев, не может правильно отражать влияние концентрации на значение Для более правильного учета влияния степени обогащения паров в процессе ректификации на коэффициент массопередачи мы и предложили ввести величину Д — относительное обогащение паровой фазы легколетучим компонентом. [c.272]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология