Фазовые сечений

В нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности преимущественно используются реакторы непрерывного действия. Реакторы периодического действия применяются для малотоннажных процессов и вспомогательных производств. Классификация реакторов основывается на следующих двух основных принципах 1) преимущественном характере движения потока реакционной смеси через свободное сечение реактора 2) фазовом состоянии веществ, находящихся в реакторе. Классификация различных типов реакторов приводится в табл. 4.1. [c.100]

Система состоит из солей S, и S,, с одноименным ионом и воды. Состав системы (%) S,20 S,i — 25 Н О — 55. Составы эвтектики S, HjO, S,i Н2О содержат 60 % и 50 % S соответственно. Состав тройной эвтектики (%) S, — 50 Зц — 25 НоО — 25. Начертите изотермическое сечение диаграммы фазового состояния при температуре выше температуры кристаллизации воды, но ниже температуры кристаллизации двойной эвтектики соль — соль. Проследите процесс изотермического испарения воды из системы. [c.256]

Например, для 1 км кабельной сети сечением токопроводящей жилы 90 мм2 с собственной емкостью 0,33 мФ при фазовом напряжении силовой сети 380 В [c.37]

Растворимость в системах определялась изотермическим методом сечений. Сущность метода сечений состоит в определении при заданной температуре какого-либо физического свойства жидкой фазы смесей, приготовленных из компонентов системы таким образом, что все они по изменению концентрации компонентов находятся в некотором сечении треугольника состава. Построение графика состав — свойство позволяет однозначно определить границы полей фазовых сечений. [c.92]

Рассмотренные примеры позволяют сделать еще один важный вывод, относящийся к вопросу определения минимального числа тарелок колонны. Вспомним, что в случаях, когда сопряженные составы х/, и у л определялись точками аи Ь кривой тп, увеличение числа тарелок отгонной секции или уменьшение в укрепляющей не отража.тось на общем числе тарелок колонны, сохранявшемся неизменным. Когда же определяющая режим работы колонны фигуративная точка к х , Ул) на сопряженной кривой тп выбиралась не внутри, а вне отрезка аЪ в ту или иную сторону, общее число тарелок колонны увеличивалось. Отсюда можно заключить, что минимальное число тарелок колонны, отвечающее принятому значению тепла кипятильника и фазовому состоянию сырья, должно определяться некоторой точкой К (х , Ул), обязательно расположенной внутри отрезка аЬ сопряженной кривой тп. Иначе говоря, минимальное число тарелок колонны соответствует положению сечения ввода питания в колонну между уровнями, отвечающими фигуративным точкам а (х , Ул) и Ь (х , у )- [c.171]

Рассмотрим стационарное движение такого потока в аппарате постоянного сечения при отсутствии фазовых переходов. В этом случае система уравнений (2.16), (2.17) будет иметь вид [c.87]

Заметим, что слишком близкое расположение сечения регистрации функции отклика от места ввода в колонну исследуемого фазового потока также может вызвать значительную ошибку. Это связано с более сильным влиянием начального участка аппарата (на входе потока) и неидеальности импульсного ввода трассера (его отклонением от б-функции Дирака). Номограммы, подобные приведенной на рис. IV-20, позволяют выбрать минимальное расстояние от отстойной зоны, обеспечивающее достаточную точность расчета Рер по уравнению (IV. 197). [c.138]

Гельперина с соавт. для Dp —14) скорость Ut,f, рассчитанная на полное сечение аппарата, становится даже ниже U f, так как неподвижные крупные зерна уменьшают живое сечение потока ожижающего агента, повышая его действительную скорость. Фазовые диаграммы бинарной смеси А—В напоминают в этом случае диаграммы плавкости с эвтектикой. [c.483]

Генерация схем производится с учетом выявленных ранее ограничений и оценок. Этапы, предшествующие непосредственно синтезу оптимальной схемы, позволяют сформировать список компонентов с учетом образования азеотропных смесей в процессе деления, добавления разделяющих агентов или избытка отдельных компонентов для обеспечения или исключения азеотропных условий, т. е. формализовать в некоторой степени этап синтеза, основанный на опыте и интуиции проектировщика. Список формируется также с учетом оригинальных разработок для разделения отдельных компонентов смеси и их физико-химических свойств. В результате этого выявляется стратегия целенаправленного поиска оптимальной схемы. Заметим, что список компонентов может отличаться от исходного питания по количеству, составу, числу компонентов. Непосредственно генерация вариантов схем заключается в анализе списка компонентов, выборе сечений и оценке получаемых схем, в том числе с учетом рекуперации тепла. Поскольку список компонентов формируется исходя из реальных условий протекания процесса (например, фазовое равновесие), математические модели должны воспроизводить эти условия. Однако если разделяемая смесь не содержит сильно неидеальные системы, то расчет можно проводить и по упрощенным методикам, поскольку такие системы чаще всего многовариантные. На рис. 2.10 схематически приведена взаимосвязь этапов синтеза. [c.142]

Здесь параметры, относящиеся к раствору, к кристаллам, к каплям, снабжены соответственно индексами 1, 2, 3 внизу верхний индекс т означает зону трубы /,2 — наблюдаемые интенсивности фазового перехода на частице п , з —число частиц в единице объема, относящееся соответственно к кристаллам и каплям нефти 5 — сечение трубы. Обозначение других параметров то же, что и в гл. 1. [c.223]

Для решения этих задач в рамках диффузионных явлений процесса набухания вводятся различные системы координат [26], позволяющие выразить скорость перемещения фазовой Уоо и оптической Vx границ относительно стенки ячейки с-сечение через диффузионные потоки растворителя, проникающего в материал полимера [c.299]

Свойство системы можно представить или на пространственной диаграмме, или в виде проекций горизонтальных сечений, кривые изображают проекции линий пересечения поверхностей, соответствующих фазовым равновесиям с плоскостями, отражающими свойство системы. Обычно около таких линий ставят свойства (например, температуру на диаграмме состав — температура). Если из трех-компонентов два (В и С) ограниченно растворимы друг в дру- [c.179]

Общий характер изменения парциального давления пара вдоль поверхности конденсации показан на рис. 5.8. Для работы этих аппаратов в общем случае характерными являются три зоны. В первой зоне, начало которой относится к сечению входа парогазового потока в аппарат (этому сечению на кривой 1 соответствует точка а), происходит лишь охлаждение потока без фазового превращения пара. Первая зона заканчивается в том сечении аппарата, в котором температура Гст поверхности охлаждающей стенки со стороны-парогазового потока становится равной температуре точки росы Грос- Этому сечению на кривой 1 соответствует точка Ь. В данном сечении Рп1 == Г п.н.ст. Движущаяся сила фазового превращения на охлаждающей поверхности трубы в этом сечении Рп — [c.175]

По уравнениям (5.97) — (5.100) можно вычислить температуры теплообменивающихся потоков в любом сечении конденсатора на расстоянии X от сечения входа парогазовой смеси в аппарат. При этом для зоны охлаждения парогазовой смеси до точки росы при вычислении по выражению (5.94) следует принимать величину 1 = О, так как в указанной зоне отсутствует фазовое превращение пара. Для зоны конденсации величину следует вычислять по формуле (5.94), полагая в ней Ьг и 2 по формулам (5.95) и (5.96) соответственно. [c.181]

Применительно к теплообменникам в качестве граничных условий ) задают скорость, температуру и фазовые состояния жидкостей во входных сечениях 2) все компоненты скорости теплоносителя на грат-шах с твердой стенкой (кожух теилообменника) считаются равными нулю [c.31]

По полученным данным определяют основной размер аппарата емкость, площадь поперечного сечения, поверхность нагрева, поверхность фазового контакта и т. д. Для этого используют общее соотношение [c.13]

В нефтеперерабатывающей промышленности, как правило, применяются реакторы непрерывного действия. Реакторы периодического действия используются только в малотоннажных и вспомогательных процессах. Классификация реакторов в зависимости от фазового состояния веществ и преимущественного характера движения потока реакционной смесн через сечение реак< тора приводится в табл. 3,1, [c.164]

Больше того, поскольку мольные потоки паров и флегмы по всей высоте колонны бесконечно больше конечного количества сырья, то ввод последнего на каком бы то ни было уровне колонны, в каком бы то ни было фазовом состоянии никак не может отразиться на составах проходящих через это сечение паровых и жидких потоков. Поэтому понятие тарелки питания, столь важное в анализе работы колонны с конечным флегмовым числом, утрачивает смысл и значение при исследовании режима полного орошения для всей колонны в целом. [c.357]

Для нахождения изотерм растворимости брали 7 сечений. Направление сечений (рис. 1) было выбрано с таким расчетом, чтобы они проходили через различные поля фазовых равновесий, [c.92]

Пусть, например, поверхность фазового контакта практически не определима и расчет требуемой поверхности по уравнению (1. 13) не дает возможности перейти конструктивно к размерам аппарата. Но поверхность аппарата можно выразить как произведение его объема на удельную поверхность I под которой понимают поверхность контакта, развиваемую в объеме 1 рабочего пространства аппарата. Объем же аппарата равен произведению площади поперечного сечения 5 на высоту Н м. Тогда Р = [c.24]

Начертить изотермическое сечение диаграммы фазового состояния и проследить процесс изотермического испарения воды. [c.206]

Для следующих гомологов наблюдаются горизонтальные участки, отвечающие фазовому переходу (Г < Гкр). Давление насыщенного двухмерного пара уменьшается с ростом длины цепи от я = 0,30 (для С[з) до я = 0,04 дин/см (для 15). Эти значения невелики, но следует иметь в виду, что давление пленки действует на очень малую площадь поперечного сечения. Для сопоставления с трехмерным давлением мы должны отнести я к 1 см2. Например, для С13 при толщине пленки б = 5-10 см (при горизонтальном [c.104]

Для этого конкретного примера члены высших порядков очень важны и даже изменяют характер решений в точном решении точки А и В имеют окрестность, в пределах которой ограничено движение частиц, в адиабатическом решении у точек Л и В такой окрестности нет. Чтобы получить похожие результаты, Макнамара и Вайтман вынуждены были разложить асимптотический ряд до четвертого порядка по 8. Хенон и Хейлес [11] вычисляли фазовые сечения для более высоких начальных энергий. На рис. 2.4 показано сечение для Е — 0,0833. Из рис. 2.4 видно, что интеграл движения существует, однако не ясно, будет ли асимптотическое разложение сходиться к этой константе. На рис. 2.5 показаны фазовые орбиты для еще более высокой энергии Е =0,125. Здесь три типа орбиты простые замкнутые орбиты, как и в случае более низких энергий, многопетельные орбиты, представленные пятью маленькими петлями, и, по-видимому, эргодические орбиты беспорядочные точки являются последовательными пересечениями этих орбит с поверхностями сечения. Для этого типа орбит интеграл действия не является -больше адиабатическим инвариантом, и его нельзя оценить из асимптотического разложения. Пока еще нет способа оценивать, когда изолирующий интеграл перестает существовать. Очевидно, что применение итерационного метода вместо асимптотического не прояснит этот вопрос. [c.87]

Чтобы определить основные габариты реактора (диаметр и высоту), необходимо учитывать фазовое состояние исходной смеси при заданных условиях реакции, направление потоков сырья и гидродинамический режим, который характеризуется скоростью подачи сырья на спободпое сечение аппарата и порозностью катализатора. [c.79]

Если по известному составу х флегмы в каком-нибудь текущем сечении верхней секции необходимо найти составз встречной паровой фазы, то следует задаться значением Q теплосодержания единицы веса этих паров, рассчитать по уравнению 217 состав у паровой фазы и проверить, насколько правильно было принято значение их теплосодержания Q. Одного—двух пересчетов обычно оказывается достаточно для практически точного определения состава у паров по заданному составу х встречной жидкости, пересекающей тот же горизонтальный уровень. Попеременное использование соотношений парожидкого фазового равновесия для нахождения составов расходящихся с тарелки потоков и уравнения концентраций 217 для установления составов встречных на одном межтарелочном уровне потоков, образует схему аналитического метода расчета числа тарелок. [c.106]

Изотермическая фазовая диаграмма на УП-П,а соответствует сечению политермической модели (рис. УП-Ю) плоскостью, проведенной выше точки tA (температура затвердевания воды), но ниже точки Е2. Линии Ье и ес отвечают пересечению секущих плоскостей с поверхностями насыщения 1вЕ ЕЕ2 и 1сЕгЕЕ2. Точка Ь представляет на диаграмме насыщенный раствор чистой соли В в воде, точка с — насыщенный раствор чистой соли С в воде. Точкам в площади Ьес соответствуют ненасыщенные растворы, Ье и ес — линии насыщения. За линией Ье в площади ВЬе кристаллизуется [c.195]

В модель динамики узла контактирования кроме модели контактного аппарата входят модели подконтактного теплообменника (спиртоиспарителя), смесителя для получения пароспиртовоздупшой смеси, перегревателя паро-спиртовоздупшой смеси. В данном случае при определении центров самоорганизации анализ проводился непосредственно по решению уравнений модели динамики узла контактирования в сечении контактного аппарата i = 0. В качестве фазовых координат были взяты — температура на вхо- [c.314]

По оси ординат обобщенной фазовой диаграммы отложен перепад давления на единицу высоты зернистого слоя, по оси абсцисс — скорость газа относительно стенок аппарата, р ассчи-танная на полное его сечение. В качестве параметра приняты линии постоянной массовой скорости твердых частиц. [c.16]

При записи уравнений математического описания процесса абсорбции использованы следующие условные обозначения информационных переменных а —удельная поверхность насадки — диаметр насадки О —расход газа Л — удерживающая способность насадки Н — высота ячейки полного перемеши-. вания К — общий коэффициент массопередачи Kv — объемный коэффициент массопередачи L — расход жидкости т. — коэффициент фазового равновесия N — общее число ячеек полного перемещивания Шг — скорость газа, рассчитанная на полное сечение колонны а)инв — скорость газа в точке ицверсии х — концентрация компонента в жидкой фазе у — концёнтрация компонента в газовой фазе 2 —общая высота насадочного слоя 2 —текущее значение высоты наса-дочного слоя. Индексы вх — вход вых —выход г —газ ж —жидкость инв — инверсия 1, 2,. .., п — номер ячейки полного перемешивания О — начальное значение р — равновесная величина ст — статическая величина. [c.89]

Система состоит из солей Si и Sn с одноименным ионом и воды. Состав системы (%) Si 20 Sn 25 НгО 55. Составы эвтектики Si НгО S i НгС содержат 60% и 50% S соответственно. Состав тройной эвтектика Si 50 Sii 25 НгО 25. Начертите изотермическое сечение диаграммы фазового состояния при температуре выше температуры крис-таллизгции воды, но ниже температуры кристаллизации двойной энтектики соль— соль. Проследите процесс изотер ического испарения воды из системы. . [c.244]

Система состоит из солей Si и Sn с одноименным ионом и воды. Состав системы (%) S] 20 Sn 25 Н2О 55. Составы эвтектики Si HjO S[i Н2С) содержат 60% и 50% 8 соответственно. Состав тройной эвтектики Si 50 S11 25 Н2О 25. Начертите изотермическое сечение диа-гзаммы фазового состояния при температуре выше температуры крис-пллизгщии воды, но ниже температуры кристаллизации двойной [c.257]

Л —сечение начала фазового превращения пара на охлаждающей поверхности труб аппарата Б —область пересьтн енного пара [c.175]

Расчет изменений парциального давления пара на участках третьей зоны конденсатора следует вести по формулам (5.79), (5.81) или (5.83) до того сечения, в котором величина Ртщ+ ) будет )авна или меньше заданной величины Pni на выходе из аппарата. 1о полученным значениям величин / n(i+i), Рп. н. tii + d и Яп. h(i + i) строят графики, аналогичные показанным на рис. 5.8, с целью анализа состояния парогазового потока в процессе охлаждения его в аппарате и выявления возможной области фазового перехода непосредственно в объеме парогазового потока и образования тумана, [c.176]

Установившийся периодический режим в фазовом пространстве температура катализатора — степень превращения в различных сечениях слоя представлен на рис. 5.5, на котором видно, что степень превращения на выходе из слоя не только в среднем, но и в каждый момент превышает наилучшую стационарную величину. На рис. 5.6 приведены максимальный и средний профиль температуры в слое катализатора в разные моменты времени. Следует отметить мопотоипый характер средней за цикл температуры по слою катализатора. [c.135]

Профиль отложений по внутреннему периметру сечения выкидной линии зависит от фазового состояния прокачиваемой смеси. При однофазном прямолинейном течении газонефтяной смеси выделяющаяся твердая фаза равномерно откладывается по периметру сечения трубы /21,22/. По своему внещнему виду парафиновые отложения в выкидных линиях идентичны отложениям в подъемных трубах скважин. Парафиновые отложения в выкидных линиях также содержат большой процент тугоплавкого парафина /40/. Характерным является неравномерность распределения парафина в массе отложений в поперечном сечении слоя наибольшее количество парафина содержится в отложениях, непосредственно прилегающих к стенке труба. Такое положение объясняется автором /22/ возможностью перекристаллизации уже отложившейся массы у стены. [c.127]

Рассмотрение двух кривых концентрационной зависимости изобарно-изотермического потенциала в изобарическом сечении дает картину, показанную на рис. 46. Проведя общую касательную и учитывая, что значения свободной энергии Гиббса внутри интервала концентраций между сосуществующими фазами всюду ниже изобарно-изотермического потенциала каждой из фаз в отдельности, заключаем, что в указанном интервале при данных значениях температуры и давления устойчива смесь равновесных фаз, и изобарный потенциал смеси определяется по правилу аддиатив-ности. Мы уже отмечали, что в конденсированных системах роль давления сравнительно невелика и в известных пределах ею можно пренебречь. В этом случае для двухкомпонентных систем в качестве параметров состояния, определяющих характер фазовой диаграммы на плоскости, остаются температура и концентрация. Закрепляя один из этих параметров, получаем возможность для установления четкой зависимости изобарно-изотермического потенциала от другого параметра. Анализируя относительное расположение этих зависимостей для различных фаз, получаем способ установления характера фазового равновесия в системе. [c.264]