Условия термические

Давление процесса вначале принимается таким, чтобы температура нагрева сырья была ниже начала его термического разложения. Время пребывания жидкости в зоне максимальных температур определяется из условия термической стабильности сырья. Очевидно, чем более высокой принимается температура на- [c.78]

Парафиновые углеводороды можно конденсировать с олефинами для получения более высокомолекулярных парафинов с разветвленной цепью в условиях термического и каталитического крекинга. [c.304]

Реакция (V) дегидрирования циклогексана в бензол в условиях термического крекинга может протекать до конца (см. стр, 273—275). [c.286]

Были изучены условия термической полимеризации ДВА, а также его смесей с тетрамером ацетилена и другими винилаце-тиленовыми соединениями и показана возможность получения иа их основе пленкообразующих веществ [16—19], На основании полученных данных был разработан и внедрен в промышленность метод термической полимеризации разбавленных растворов ДВА и его смесей с другими ениновыми соединениями в присутствии ингибиторов, что устраняет опасность их термического разложения и окисления. [c.716]

Если в однородной фазе образовалась разность температур между двумя участками фазы, то затем теплота обязательно будет передаваться от участка с высшей температурой к участку с низшей температурой. Теплота, передаваемая участку с низшей температурой, только в том случае повысит его температуру, если теплоемкость вещества положительна. То же обязательно для понижения температуры участка, отдающего теплоту. Таким образом, условием термической устойчивости фазы является неравенство [c.369]

Если состав бензинов прямой перегонки всецело определяется составом исходного сырья, то состав бензинов крекинга в значительной мере зависит от условий проведения процесса крекирования. В условиях термического крекинга с повышением температурного режима крекирования растет содержание непредельных углеводородов в получаемых бензинах. При каталитическом крекинге содержание непредельных углеводородов в бензинах зависит от фракционного состава сырья, температурных условий процесса, свойств катализатора и т. д. (см.. ниже). [c.12]

Подставив значение производных (9.67) и (9.68) в выражение (9.62), получим условия термической устойчивости системы в виде [c.176]

Подставив в неравенство (9.62) значения производных (9.78) и (9.68), получим условие термической стабильности для случая реакции второго порядка в виде [c.177]

В обш ем случае протекания процесса в кинетической области условие термической устойчивости реактора может быть представлено в виде [c.179]

Введение в жидкие висмут, свинец или ртуть небольших (обычно около 0,05% по массе) количеств ингибиторов — циркония или титана — суш,ественно (иногда в сотни раз) снижает скорость растворения в них железа и стали, что обусловлено образованием на поверхности защитных пленок нитридов и карбидов циркония и титана, затрудняющих выход атомов твердого металла в жидко-металлический раствор. Кроме того, присутствие этих ингибиторов замедляет кристаллизацию растворенного металла в условиях термического переноса массы и увеличивает пресыщение раствора в холодной зоне. [c.145]

Равенство правой части этого уравнения указывает на равновесное состояние в двухфазной системе. Для того, чтобы это равенство выполнялось, необходимо приравнять нулю коэффициенты, стоящие перед дифференциалами соответствующих переменных. Тогда условием термического равновесия станет равенство температур обеих фаз, то есть [c.160]

В соответствии с данными, изложенными ниже, можно ожидать, что уголь в пластическом состоянии будет находиться между изотермическими поверхностями вр и 0 -, соответствующими температурам начала плавления и затвердевания при данной скорости нагрева. Температура начала плавления угля при нагреве его в условиях термического градиента несколько ниже, чем при равномерном нагреве. [c.143]

Таблица 2.1. Условия термического разложения и состав его продуктов для нормальных а-олефинов С —С . Общее давление (олефин + инертный газ) равно атмосферному (0,1 МПа)

Формирование активной поверхности железохромового катализатора на носителе во многом зависит от условий термической обработки. При температуре ниже 200° С происходит неполное разложение нитрата железа и хромового ангидрида, что отражается на эффективности формирования активной поверхности. Катализатор, прокаленный при этих температурах, обладает пониженной активностью. Прокаливание катализатора при температурах выше 300" С в окислительной среде приводит к снижению его удельной поверхности. Как видно из рис. 105, максимальная степень конверсии достигается при прокаливании катализатора в окислительной среде [c.195]

В условиях термического крекинга выделение молекулярного водорода невелико. На свежем катализаторе реакции дегидрогенизации также не доминируют. В промышленных катализаторах с течением времени накапливаются примеси никеля, железа, ванадия. В этих условиях образование водорода значительно. Дегидрогенизация становится важной реакцией в том случае, когда насыщенное или частично насыщенное кольцо связано с ароматическим кольцом. [c.228]

С учетом сделанных предположений в состоянии термодинамического равновесия все фазы гетерогенной системы должны обладать одинаковой температурой и одинаковым давлением и химические потенциалы каждого компонента во всех фазах должны быть равны. Уравнение (27.6) содержит условие термического равновесия, (27.7) — механического равновесия и (27.8) — равновесия между веществами. [c.141]

Таким образом, для стабильной фазы мольная теплоемкость при постоянном объеме всегда положительна. Выражение (40.17) называют условием термической стабильности. [c.206]

Следует помнить, что хромоникелевые стали склонны к межкристаллитной коррозии, которая зависит от состава стали, условий термической обработки, режимов сварки, характера коррозионной среды и проявляется в температурном интервале 450— 50 С. Особенно опасно проявление межкристаллитной корро- [c.203]

Существенную роль в формировании активного, стабильного и механически прочного катализатора в промышленном его производстве играют условия термической обработки —сушки и прокаливания. Оптимальные условия прокаливания алюмокобальтмолибденового катализатора следующие температура 620—650° С, длительность 8—10 ч. Готовый катализатор характеризуется высокой механической прочностью и стабильностью свойств в процессе промышленной эксплуатации [42,124]. [c.76]

Нафтеновые углеводороды в условиях термического крекинга более устойчивы, нежели предельные. [c.227]

Ароматические углеводороды, не содержащие боковых цепей, 1 ак, например, бензол, нафталин, или содержащие короткие боковые цепи — толуол, ксилол, весьма устойчивы в условиях высоких температур и не подвергаются распаду. Длинные боковые цепи ароматических углеводородов в условиях термического крекинга отрываются, ядро же ароматического углеводорода остается неизменным. В результате образуется более простой ароматический углеводород и предельный или непредельный углеводород с открытой цепью. [c.227]

Сернистые соединения, содержащиеся в исходном сырье, в условиях термического крекинга разлагаются с образованием сероводорода, переходящего в крекинг-газ. Содержание сернистых соединений в жидких продуктах крекинга возрастает по мере увеличения их нлотности меньше всего серы содержит кре-кинг-банзин, более всего — крекинг-остаток. [c.228]

Обычно при горизонтальном своде тепловая нагрузка потолочных труб больше в центре печи и меньше на концах, т. е. ближе к углам. Наклонный свод должен устранить эту перавномерпость. Процесс горения в этих печах может проводиться в выносных карборундовых муфелях либо непосредственно в камере радиации. Эксплуатация печей с наклонным сводом и обследование их работы показали, что применение наклонного свода не дает желаемого аффекта в части выравнивания температур. Нагреватель этого типа удовлетворяет требованиям нагревательной печи, однако он не достаточно подходит в качестве реакционно-нагревательной печи, например для термического крекинга. В условиях термического крекинга часто наблюдается ирогар труб потолочного экрана. За последние годы печи с наклонным сводом с целью увеличения тепловой мощности стали модернизировать путем установки дополнительных стенных экранов и панельных горелок беспламенного горения. [c.94]

В промышленных условиях термическое хлорирование пентана проводят следующим образом на 15—20 частей пентана берут 1 часть хлора и смесь пропускают через трубчатую печь при температуре около 200° с продолжительностью пребывания в печи примерно 2,5 сек. Незначительное время превращения обусловливается исключительно высокой скоростью газа,, при которой достигается хорошая гомогенизация смеси. На практике струю хлора вдувают в поток пентана со скоростью 90 тыс. м час. Дальнейшая переработка производится нерегопкой, что в данном случае (при жидких продуктах реакции) осуществляется сравнительно просто. Непрореагировавший пентап возвращается в процесс. [c.115]

Известно, что олефины можно олигомеризовать термически — нагреванием до повышенных температур под давлением, а также каталитически — при мягких условиях. Термически легче всего олигомеризуется этилен, а каталитически — изобутилен. Однако термическая олигомеризация до сих пор не приобрела значения в нефтехимической промышленности, этот метод применяется в небольшом объеме только для получения полимер-бензина. [c.241]

Этерификация жирных кислот спиртами может осуществляться при повышенных температурах без катализатора. Эксперименты показали, что оптимальными условиями термической этерификации являются температура 250—320° С и давление 10— ООатга. Процесс должен проводиться с избытком метанола. Гидрирование метиловых эфиров может осуществляться на медпохромовом или медноцинковом катализаторах. Однако эти катализаторы имеют сравнительно короткий период работы без регенерации. Весьма перспективным оказывается применение для восстановления эфи= ров цпнкхромового катализатора. Этот катализатор работает стабильно, однако при гидрировании эфиров образуется значительное количество углеводородов (до 6—10%). Некоторая модификация катализатора, а также тщательное осуществление процесса восстановления катализатора позволяют снизить содержание углеводородов в сырых спиртах до 2—3%. [c.101]

Ароматические углеводороды легче алкилируются олефинами, чем изопарафины. Наиболее благоприятными термодинамическими условиями термической реакции между бензолом и этиленом являются атмосферное давление и температуры до 540° [566], в то время как для изопарафинов — около 300° С. Признаки термического алкилирования бензола с этаном, пропаном и бутанами, проходящего, вероятно, по механизму свободных радикалов, получены при 475—550° С иод давлением 323 — 337 кПсм , наряду с другими продуктами (бифенилом, флуоре-пом, антраценом, дифенилбензолом и т. п.) образуются толуол, этилбензол, Сз и С4-алкилбензолы и ксилолы [567]. Алкилирование бензола проходит полностью в присутствии кислотного катализатора. Кремний-алюминиевые комплексы применяются под давлением нри 240—260° С для алкилирования бензола с этиленом и при 190—240° С с пропиленом в результате реакций образуются этил-и изопронилбензолы [568]. С крепкими кислотами реакция проходит еще легче. Цимол получают алкилированием бензола с пропиленом над катализатором (фосфорная кислота на кизельгуре) [569, 570] или серной кислотой [571, 572]. Фтористоводородная кислота также является эффективным катализатором [573, 574] может применяться и алкан-серная кислота [575], хотя и с металлическим натрием [576] в качестве промотора. [c.133]

Чисто термические элементарные процессы, изолированные один от другого, широкого практического применения не получили, если не считать процесс термического алкилирования [16]. Обычно они сочетаются в условиях термического крекинга и риформинга в различных их формах в зависимости от температуры, давления, времени крекинга, качества исходного сырья, введения в зону к))еквига и риформинга вместе с жидким или парообразным сырьем углеводород [ых газов аналогично полиформ-процессу. [c.43]

Влияпие условий термического разложения адсорбированного на цеолите карбонила и носледуницеи 1ермичсекой обработки в потоке водорода и [ .пия на [c.333]

В одинаковых условиях тетралин обладает большей реакционной способяостью, чем индаи. Принято считать, что ароматические углеводороды в условиях термического воздействия относительно инертны по сравнению с yгJfeвoдopoдaми других рядов. Одиако в условиях каталитического крекинга отдельные группы углеводородов ароматического ряда проявляют высокую реакционную способность. [c.446]

Самопроизвольные процессы в условиях термического (7 = onst) и механического (P= onst) равновесия характеризуются убылью энергии Гиббса (при других условиях — внутренней энергии, Н или /4), то есть для них [c.147]

Технологические и экономические показатели процесса утилизации тепла. Цель процесса — получение дешевого высоконотенциального тепла. Этого можно добиться при достаточно высоких (не обязательно максимальных) степенях утилизации тепла, относительно небольших загрузках катализатора, определенных ограничениях (по условиям габаритов реактора) на количество инертного материала. Целесообразно, чтобы гидравлическое сопротивление реактора было ло возможности небольшим. Желательно, чтобы длительность цикла была не менее 10 мин. Задача должна решаться при ограничениях на максимальную температуру (или даже на максимальные градиенты) в слое по условиям термической устойчивости катализатора. В общем, определение оптимальных условий процесса утилизация тепла — это технико-экономическая задача, [c.206]

Рассмотрим гомогенное, адиабатически изолированное тело, находящееся в состоянии Яд, Пусть существует теперь квазистатическое изменение состояния, при помощи которого можно достигнуть состояния Р, V. Так как согласно условию, термические процессы исключены из рассмотрения, то все состояния, достигаемые квазистати-чески-адиабатическим путем (начиная от начального Ро о), должны быть расположены на одной кривой в плоскости Р—V. Эта кривая называется адиабатой тела, проходящей через РдУо- Совокупность адиабат тела образует однопараметрическое семейство кривых в плоскости Р—У, плотно покрывающее определенную область этой плоскости. Таким образом, через каждую точку плоскости Р—V проходит одна и только одна адиабата. [c.33]

Из рассмотренных углеводородов наиболее устойчивыми являются бензол и нафталин. Так, парафиновые и нафтеновые углеводороды Се —Сз почти нацело подвергаются распаду, глубина преврашения толуола составляет 7%, а бензола всего 0,57о- Парафиновые, нафтеновые и непредельные углеводороды в условиях термического гидродеалкилирования превращаются в газообразные углеводороды, в основном в метан и этан. Тетралиновые углеводороды могут подвергаться дегидрированию в нафталиновые с последующим гидродеал-килированием или претерпевают деструкцию с образо- [c.55]

Процесс гидродеалкилирования осуществляли с рециркуляцией непревращенного сырья в соотношении свежее сырье рециркулирующий поток = 1 1. Нафталин выделяли методом кристаллизации. В качестве рециркулирующего потока использовали маточный раствор, получающийся при выделении нафталина, и фракцию дистиллята, кипящую выше 230° С. При близком выходе нафталина в обоих процессах в случае каталитического гидродеалкилирования выход бензина был на 10% больше (в расчете на сырье), а выход газа на 8% меньше расход водорода также был несколько меньше, чем в случае термического гидродеалкилирования. Эти данные свидетельствуют о наличии значителыюго количества парафиновых и нафтеновых углеводородов в исходном сырье, которые в жестких условиях термического процесса могут подвергаться деструкции. При гидродеалкилировании в аналогичных условиях сырья с большим содержанием бициклических ароматических углеводородов результаты могут быть благоприятнее для термического процесса. [c.318]

В зависимости от условий крекинга преобладают те или иные превращения непредельных углеводородов. В условиях термического крекинга под высоким давлением непредельные углеводороды расщепляются труднее, чем предельные, и значительно легче вступают в реакции полимеризации, в результате которых две, три и более молекул непредельных углеводородов соединяются в одну, сохраняя двохшую связь. [c.226]

В процессе коксования тяжелых нефтяных остатков происходят те же реакции распада и синтеза, что и в условиях термического крекинга под давлением т. е. образуются, с одной стороны, продукты более легкие, чем исходное сырье — газ, бензнн, керосино-соляровые фракции, II с другой стороны, более тяжелые— кокс, но все эти реакции проходят глубже и полнее. В тех случаях, когда целевым продуктом коксования является кокс, основьдами реакциями являются реакции уплотнения, приводящие к образованию карбоидов (кокса) когда же целевым продуктом является широкая фракция, основными будут реакции распада реакции уплотнения (синтеза) в этом случае являются второстепенными, побочными. [c.301]

Термодинамически наиболее вероятным направлением термического превращения незамещеннькс аренов является распад на элементы. Однако эта реакция нмеег место лишь при очень высокой температуре. В условиях термических процессов незамещенные арены подвергаются дегидрокоидеисации и уплотнению по цепному механизму. Беизол кондеисгруетея по схеме [c.232]

Алкилироизводиые аренов с длинными боковыми цепями в условиях термических процессов подвергаются распаду ллкильиых цепей. Инициирование реакции происхэдит путем разрыва слабейшей связи Р С—С, сопряженной с арсматическим кольцом [c.233]

Закопомерностн термического разложения углеводородов в определенной мере изменяются при переходе от условий термического крекинга (470—540 °С) к условиям пиролиза (700—1000 °С). Температура оказывает влияние на механизм процесса и на состав продуктов. [c.234]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология