Жидкость высота потока

По достижении режима эмульгирования по всей высоте насадки дальнейшее увеличение нагрузки колонны по обеим фазам или по одной из фаз приводит к тому, что над насадкой накапливается слой жидкости. Высота слоя жидкости может достигнуть такой величины, что над насадкой образуется жидкостной затвор, нарушающий нормальную работу насадочных колонн. Незначительное повышение скорости потоков в последнем случае приводит к быстрому росту высоты слоя и выбросу его из колонны. [c.387]

При выдавливании (экструзии) пластичных жидкостей применяется червячный (винтовой) пресс. Подающий винт проталкивает жидкость в камеру с профилированным отверстием. В камере образуется некоторое избыточное давление Др, вызывающее истечение жидкости из отверстия с определенной скоростью. Между витками подающего винта жидкость передвигается потоком высотою Л и щириною Ь. На поверхности вала винта жидкость вращается вместе с ним, следовательно, составляющая скорости жидкости по спиральной линии здесь равна нулю. У стенки аппарата жидкость передвигается с наибольшей скоростью. Таким образом, если окружная скорость по спиральной линии (составляю- [c.170]

I. Количество пара и жидкости в потоках не изменяется по высоте колонны, что соответствует разделению компонентов, имеюш,их близкие температуры кипения и теплоты испарения. [c.67]

Расчет потоков пара и жидкости. Определение потоков по высоте колонны производится решением системы уравнений теплового (7.363) — (7.365) и материального (7.357) — (7.359) балансов итерационно от тарелки к тарелке по формулам [c.392]

Если в сепараторе улавливается жидкость, которая может причинить вред установкам, находящимся на потоке после сепаратора (например, ингибиторы коррозии, амины, компрессорные масла и др.), то более длинная сепара-ционная секция — дополнительная гарантия нормальной работы этих установок. Иа показатели работы сепаратора влияют следующие факторы размер капель жидкости, скорость потока, концентрация капель в газе и высота аппарата. [c.88]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

Для аппаратов, не имеющих сливного порога и работающих при свободном сливе жидкости, высота исходного слоя жидкости полностью определяется интенсивностью потока (см. рис. 4, а). При наличии сливного порога и свободном сливе газожидкостной смеси (см. рис, 4, б) feo определяется интенсивностью потока i и высотой порога fe,- но также не зависит от высоты сливного отверстия fe (или площади сечения внутреннего перелива). В пенных аппаратах, работающих с подпором пены в переливном устройстве (см. рис. 4, в), feo зависит также от высоты напора Я , необходимой для преодоления сопротивления сливного отверстия и находящегося за ним переливного устройства (т. е. преодоления подпора). Снижение feo при наличии утечки жидкости через отверстия решетки или уноса её брызг с газом следует учитывать отдельно [234, 247, 248]. [c.50]

Из рассмотренной схемы работы колпачковой тарелки следует, что на тарелке контакт между паровой и жидкой фазами осуществляется по схеме перекрестного тока пары движутся снизу вверх, жидкость течет перпендикулярно направлению движения потока паров. В пространстве между смежными колпачками жидкость интенсивно перемешивается по высоте слоя, и концентрации ее в этих зонах выравниваются. Состав жидкости вдоль потока за счет массообмена меняется. Обычно принимают, что пар в межтарельчатом пространстве полностью перемешан, т.е. во всех точках поперечного сечения колонны состав его одинаков. Такое допущение справедливо для колонн относительно небольшого размера при достаточной величине межтарельчатого расстояния. Для колонн большого диаметра это допущение неправомочно. Однако на эффективность контакта фаз степень перемешивания пара в межтарельчатом пространстве оказывает значительно меньшее влияние, чем степень перемешивания жидкости на полотне тарелки. [c.230]

Высоту сепарационного пространства определяют в зависимости от величины относительного уноса жидкости с потоком паров по уравнению [c.255]

При движении реальной жидкости высоты ее подъема (относительно плоскости сравнения) в трубках с концами, обращенными навстречу потоку, уже не будут равны в сечениях 1—1 и 2—2, как было показано на рис. 11-15 применительно к движению идеальной жидкости. Разность высот в этих трубках, обусловленная потерями энергии на пути жидкости от сечения 1—1 до сечения 2—2, характеризует потерянный напор [c.58]

Направление входного элемента лопатки следует выбирать близким к направлению относительной скорости 07]. В противном случае получается отрыв потока от лопатки с образованием мертвой зоны (см. рис. 2.14, б), сильно увеличивающей потери на входе в рабочее колесо. Опыт показывает, что как к. п. д., так и высота, на которую насос способен засосать жидкость (высота всасывания), увеличиваются, если входной элемент лопатки рабочего колеса установить по отношению к окружности не под углом З], получающимся из треугольника скоросте) входа, построенного для расчетной подачи насоса, а под углом Р],, большим угла на 3—8°. При таком небольшом отклонении входного элемента лопатки от направления относительной скорости отрыва потока от лопатки не получается. Назовем угол между направлением относительной скорости и направлением входного элемента лопатки углом атаки. [c.183]

Количества пара и жидкости в потоках по высоте колонны не изменяются в пределах каждой секции, что соответствует, вообще говоря, лишь случаю разделения компонентов, имеющих близкие температуры кипения и теплоты испарения. [c.70]

Тонкий лист нержавеющей стали толщиною 0,02 мм, шириною 15 см и высотою 60 см нагревается электрическим током до получения постоянной плотности подводимого к жидкости теплового потока 200 Вт/м . Определить требуемые ток и температуру и максимальную скорость на высоте 30 см для ламинарного течения в воде при температуре воды 30 °С. [c.170]

Другой способ интенсификации, не приводящий к существенному повышению гидравлического сопротивления, заключается в следующем. Путем выдавливания снаружи трубы с помощью специального устройства на внутренней стенке трубы образуются небольшие по высоте (1-2 мм) выступы. Расстояние между выступами равно диаметру трубы или несколько меньше его. При турбулентном движении жидкости в потоке за зауженным участком трубы возникают вихри, которые существенно турбулизуют пограничный слой и тем самым резко снижают его термическое сопротивление. При этом коэффициент теплоотдачи увеличивается в несколько раз. К конструктивным способам интенсификации процесса теплоотдачи можно отнести также использование различных вставок внутри труб, приводящих к завихрению потока, а также установку перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников, с помощью которых увеличивают скорость движения жидкости и ее турбулизацию вследствие чередующегося изменения направления потока. [c.295]

Горизонтальный отстойник непрерывного действия. Для его технологического расчета воспользуемся схемами, приведенными на рис.5.4, в. Обозначим длину отстойника I, ширину — А и высоту — Н. Тогда площадь отстойника 8 = ЬЬ, а живое сечение потока, нормальное к направлению движения жидкости,/= ЬН. По мере движения суспензии вдоль отстойника происходит постепенное осаждение твердых частиц. В результате в окрестности текущего сечения I < Ь существуют три зоны с более или менее четко очерченными границами осветленная жидкость (сверху), осадок (внизу — на дне отстойника) и еще не разделенная суспензия (между ними). При этом по мере движения жидкости высота зоны суспензии уменьшается, и при достаточной протяженности отстойника I (т.е. при достаточном времени пребывания в нем суспензии) она сводится к нулю все частицы переходят в осадок, а из аппарата выводится полностью осветленная жидкость. [c.388]

Принцип работы флорентийского сосуда заключается в уравновешивании столбов жидкостей, выводимых потоками II и Ш. Если в исходной смеси I возрастает доля, например, тяжелой фазы Т, то при этом увеличивается давление столба жидкостей Л и Т в левой части сосуда, находящегося в гидростатическом равновесии со столбом тяжелой жидкости Т в правой его части (или в сифоне). Тоща при фиксированном положении точки вывода фазы Т должна по условию гидростатического равновесия понизиться суммарная высота столбов жидкостей в левой части сосуда поэтому граница раздела фаз 3 переместится вниз, а из патрубка вывода легкой жидкости фаза Л уходить не будет. К противоположному результату (прекращению вывода фазы Т из точки вывода тяжелой жидкости и перемещению границы раздела фаз 3 вверх) приводит возрастание в исходной смеси / доли легкой фазы. [c.1117]

Скорость циркуляции раствора в нагревательных трубах зависит от его физических свойств, тепловой нагрузки поверхности нагрева и гидравлического сопротивления циркуляционного контура. Пространство аппарата над уровнем кипящ,ей жидкости (высотой 1,5—2,5 м) называется сепарационным и служит для отделения брызг и капель раствора, уносимых потоком вторичного пара. Это пространство обычно оканчивается дополнительным брызгоуловителем, с которым мы ниже познакомимся. Рассматриваемые аппараты изготовляют с поверхностью нагрева до 350 м при высоте труб до 3,5 м. Нижнее днище аппарата бывает сферическим и коническим последнее предпочтительно в случае выпаривания кристаллизующихся растворов. [c.387]

Трубки Пито и Пито-Прандтля предназначены для измерения скорости движения жидкости в определенной точке. Трубка Пито (рис. П-5) представляет собой изогнутую под прямым углом трубку, меньшая часть которой своим открытом концом направлена навстречу потоку жидкости, а другой конец установлен вертикально и выведен в пространство над жидкостью. Уровень жидкости в трубке будет выше уровня жидкости в потоке. Используя соответствующие расчеты по высоте столбика жидкости А, градуируют скорость потока жидкости. [c.61]

В результате на уровне дистиллята поток флегмы в рассматриваемом случае равен нулю, так же как на уровне кубового продукта равен нулю поток пара. Изменяющиеся по высоте потоки жидкости и пара получаются за счет распределенного по [c.39]

Барометрический конденсатор работает при остаточном давлении 50 мм рт. ст. Из него выводится 380 м ч жидкости. Скорость потока в барометрической трубе 1,5 м сек. Определить необходимую высоту барометрической трубы и ее диаметр. [c.115]

По современным представлениям атомы, молекулы и ионы — относительно независимые частицы жидкостей — колеблются около своих временных положений равновесия до тех пор, нока не приобретут благодаря флуктуациям энергию, достаточную, чтобы преодолеть энергетический барьер, разделяющий два соседних равновесных положения, и осуществить перескок в это соседнее положение. Помимо других факторов, частота перескоков зависит от определяемой структурой жидкости высоты энергетического барьера, разделяющего два соседних равновесных положения частицы. Если не действуют внешние силы, то эти перескоки во всех направлениях равновероятны. Таким образом, молекулы покидают свои равновесные в данный момент положения и перемещаются со скоростью, зависящей от их окружения. Это явление представляет собой самодиффузию. Поток массы при этом можно рассматривать подобно тому, как это делалось при обсуждении обычной диффузии, и коэффициент самодиффузии можно определить аналогично обычному коэффициенту диффузии. [c.258]

В колонне диаметром 0,8 л и высотой 7,4 л размещена насадка высотой 3,2л (керамические кольца). Выносной кожухотрубный подогреватель имеет поверхность нагрева 40 м . Пар поступает в межтрубное пространство, в трубках циркулирует плав карбамида. В верхней части колонны установлено сепарирующее устройство для отделения капель жидкости, увлекаемых потоком газа. [c.214]

Согласно полученному дифференциальному уравнению, перепад давления в кипящем слое складывается из удельного давления столба жидкости высотой dx, из веса взвешенных в объеме d.V частиц, из потерь давления на трение частиц и потока жидкости о стенки камеры и из давления, затрачиваемого на изменение скорости движения жидкой и твердой фаз в пределах выделенного участка кипящего слоя. [c.37]

Сглаживание неравномерности подачи осуществляют воздушные колпаки, установленные на нагнетательной линии 4. При работе насоса часть вытесненного объема жидкости подается в нагнетательную линию, а часть за счет сжатия газа поступает в воздушный колпак 5. При закрытии нагнетательного клапана 3 за счет увеличенного давления в воздушном колпаке жидкость продолжает поступать в нагнетательную линию, вследствие чего увеличивается равномерность потока. В некоторых случаях воздушные колпаки устанавливают и на всасывающей линии. Высота всасывания, так же как и у насосов других типов, не может превышать 10 м вод. ст. Вследствие инерционных потерь, связанных с пульсацией жидкости, высота всасывания может быть даже несколько меньше, чем у центробежных насосов, —7—7,5 м вод. ст. Высота нагнетания зависит от мощности установленного привода. [c.55]

Экспериментальные данные. В распылительных аппаратах межфазная поверхность обеспечивается распылом жидкости в потоке воздуха. Распылительные аппараты могут бьггь прямоточными (трубы Вентури), противоточными и смешанного типа, в которых области прямо- и противотока чередуются по высоте колонны. [c.249]

Колонны с решетчатыми тарелками провального типа. Эти тарелки являются разновидностью ситчатых, в них нет сливных устройств. Секция тарелки представляет собой стальной лист 1 со щелями 2 прямоугольной или иной формы (рис. 103). Барботаж наровой фазы через жидкость осуществляется по всему сечению колонны. Пары и жидкость, как правило, в противотоке проходят через одни и те же щели в тарелках. На тарелках удерживается слой жидкости, высота которого определяется величиной подпора потока паров. Избыток [c.214]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

Механизм уноса капель жидкости газовым потоком при интенсивных режимах изучали неоднократно (см., например, [60, 300, 32 ). Считается, что общий брызговой унос является, в свою очередь, суммой двух видов уноса. Первая составляющая уноса образована мелкодисперсными каплями, скорость витания которых ниже скорости газа в сепарационном пространстве и не зависит от его высоты (постоянная часть уноса . Эта составляющая уноса относительно мала (10—20% от общего количества уносимой жидкости) и про-порциональца скорости газа. Вторую составляющую уноса образуют крупные капли жидкости, поднимающиеся на различную высоту над газожидкостным слоем и поступающие на расположенную выше полку в случае, когда высота их подъема больше высоты сепарационной зоны (пространства между полками Не)- Эта доля уноса зависит, таким образом, от высоты сепарационной зоны и скорости газа. [c.83]

Как следует из рис. III. 13, с повышением скорости газа ijr несколько снижается — всего около 3% при увеличении от 0,75 до 2,5 м/с. При абсорбции аммиака водой и бензола каменноугольным маслом т]г уменьшается лишь на 1—2% при возрастании i r от 1 до 2,5 м/с. Таким образом, для выбора рациональной скорости газа в аппарате влияние ее на к. п. д. полки при абсорбции хорошорастворимых газов не существенно при постоянной интенсивности потока жидкости, высоте порога на полках аппарата (т. е. при йц = onst) и физико-химических свойствах системы. Этот вывод тем более верен при работе с постоянным соотношением G L (см. рис. III.16). [c.148]

Газосепараторы. На рис. ХП-8 показана схема вертикального газосе-паратора-водоотделителя, который применяется на нефтеперерабатывающих установках для отделения воды и газа от таких легких продуктов, как бензин, скорость отстоя которого сравнительно велика и который не образует стойких эмульсий, затрудняющих разделение. Очистка керосинов чаще производится в горизонтальных отстойниках. Цилиндрический аппарат снабжен вертикальной перегородкой 2, отделяющей пространство, где происходит отделение основной части газа, от отстойной зоны газосепара-тора. В результате по высоте аппарата образуются три слоя чистого бензина, смеси и воды. Для отделения капельной жидкости, унесенной потоком газа, в верхней части газосепаратора установлен отбойник 3. Уровень бензина и воды поддерживается регуляторами уровня. [c.373]

В последнее время в отечественной нефтяной и газовой промышленности широко применяются каплеуловительные насадки струнного типа. В таких насадках капли жидкости осаждаются на нитях, образуя пленку, которая под действием силы тяжести стекает вниз. Толщина образующейся на нитях пленки жидкости увеличивается в направлении действия силы тяжести до критического граничного значения, при достижении которого устойчивость пленки может нарушаться. С нитей могут срываться капли жидкости, что является причиной вторичного уноса. Для предотвращения вторичного уноса жидкости газовым потоком и увеличения пропускной способности сепаратора уменьшают диаметр струн и шаг между ними по ходу газового потока, также можно секционировать струнную насадку по высоте гофрированными перегородками, обеспечивающими отвод отсепарированной жидкости. [c.435]

Заметнм, что напор имеет линейную размерность м (метры) и физически представляет собой высоту столба ТОЙ жидкости, к потоку которой он относится. [c.23]

ЖИДКОСТНЫЙ иоток 2 (с вышележащих ступеней контакта), где происходит массообмен между газом и жидкостью на основной стуиеии контакта - зона А. При этом происходит распыление жидкости газовым потоком 1 и формирование ее в иленку жидкости, которую отбирают потоком 3 и подают на нижележащую ступень контакта или выводят в качестве жидкостного продукта. Отсепарпрованный от жидкости газовый поток 4 за счет сил инерции образует закрученный инерционный столб вих[ЗЕ] - зона р, в которИй иодают исходный (или с вышележащей тарелки) жидкостный иоток 5 в различные точки 6, 7, 8 ио высоте закрученного инерционного столба вихря. При раз- [c.242]

Даниил Бернулли в 1738 году сформулировал знаменитое гидравлическое уравнение, связывающее скорость, давление и высоту потока жидкости и являющееся одним из основных уравнений не только гидро-, но и газовой механики. Очень большое значение для развития газогидромеханики имел трактат Бернулли Гидродинамика - академический труд, вынолненный автором во время работы в Нетербурге , как значится на титульном листе этой книги, опубликованной в 1783 году. С выходом этого трактата связано появление термина гидродинамика . [c.1145]

На тарелках провального типа слой жидкости создается и поддерживается при скоростях газа, превышающих некоторое минимальное значение, ниже которого вся жидкость протекает через отверстия тарелки. Наоборот, при очень больших скоростях газа все сечение отверстий тарелки занято газовым потоком, и жидкость не может перетекать с тарелки на тарелку — это режим захлебывания колонны. Рабочая скорость газового потока должна быть ниже скорости захлебьшания. Ее принимают такой, чтобы на тарелке образовывался слой жидкости высотой [c.966]

В колоннах с провальными тарелками жидкость переливается (проваливается) в виде струй и капель ("дождя") с вышележащей тарелки на нижележащую через отверстия тарелки (по законам истечения). В колоннах с ненровальными тарелками жидкость поступает с верхней тарелки на нижнюю по переточным трубкам или карманам. В первом случае высота барботажного слоя на тарелке зависит от нагрузок по потокам фаз, во втором она определяется высотой переливного порога (высотой переточных трубок над тарелкой) и в широком диапазоне нагрузок изменяется мало. В обоих случаях с увеличением нагрузок возрастает унос капель жидкости паровым потоком. [c.1016]

При закрытии нагнетательного клапана 3 за счет увеличенного давления в воздушном колпаке жидкость продолжает поступать в нагнетательную линию, вследствие чего увеличивается равномерность потока. В некоторых случаях воздутиные колпаки устанавливают и на всасывающей линии. Высота всасывания, так же как и у насосов других типов, пе может превышать 10 м вод. ст. Вследствие иперщ1-онных потерь, связанных с пульсацией потока жидкости, высота всасывания может быть даже несколько меньше, чем у центробежных насосов,— 7—7,5 м вод. ст. Высота нагнетания зависит от мощности установленного привода. [c.56]

Для аппаратов, не имеющих сливного шорога и работающих при свободном сливе жидкости, высота исходного слоя жидкости полностью определяется интенсивностью потока I (см. рис. 1.3, а). При наличии сливного порога и свободном сливе газожидкост- [c.35]

Действительно, на каждой полке происходит слияние потоков и 2 поступающих на нее с вышележащих полок, и деление суммарного потока на части.- При равновероят1 ом делении , = 2 для любых и 2- Следовательно, описываемый элементарный процесс приводит к выравниванию интенсивностей потоков жидкости в поперечных сечениях аппарата, а распределение определяется эффектом суммирования элементарных актов слияния— деления потоков на полках. Условия для отражения поступающих к стенкам потоков жидкости и тем самым ликвидации пристенного эффекта создаются, если величина зазора между кромками сливных перегородок и стенками корпуса достаточно мала. Деление потока I на равные (с допустимыми отклонениями) части обеспечивается поддержанием на сливных перегородках СЛОЯ жидкости высотой, 1в определенное число раз превышающей разность уровней их кромок з. [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология