Высота от скорости потока

Схема движения катализатора, потоков сырья и воздуха на крекинг-установке флюид показана на фиг. 48. Регенерированный горячий катализатор из регенератора 1 самотеком спускается по стояку 2 в узел смешения 3, где он приходит в контакт с предварительно подогретым в змеевиках печи 19 дестиллатным сырьем. При контактировании с горячим катализатором сырье испаряется. Дальше смесь по трубопроводу 4 поступает в реактор 5. Скорость потока в реакторе резко уменьшается, вследствие чего основная масса твердых частиц катализатора осаждается в кипящем плотном слое 6. Высоту уровня плотного слоя устанавливают такой, чтобы обеспечить требуемое время пребывания в нем паров и желаемую глубину их крекинга в присутствии катализатора. Выходящий из плотного слоя газо-паровой поток продуктов крекинга проходит верхнюю часть 7 реактора и расположенные внутри его циклонные сепараторы 8. Значительная часть уносимых частиц катализатора осаждается в верхней половине реактора до поступления потока в циклонные сепараторы. Циклоны служат для более полного отделения частиц и возврата их по трубам 9 иод уровень кипящего слоя в реакторе. Чем ниже скорость потока в верхней части реактора и больше высота этой части, тем полнее газо-паровой [c.123]

Уравнение Д. Бернулли справедливо и для потока идеальной жидкости при умеренных скоростях движения жидкости и плавно изменяющемся живом сечении. В этом случае р — среднее гидростатическое давление в данном живом сечении, 2 — геодезическая высота центра тяжести этого сечения, а хз — средняя скорость потока в том же живом сечении. [c.14]

Таким образом, в процессе изменения скорости потока — и в реакторе последовательно наблюдаются явления гистерезиса (двойные устойчивые стационарные состояния), нерегулярные колебания, одно устойчивое стационарное состояние. При этом с увеличением скорости v число Пекле — Ре возрастает с 0,99 до 1,1. В [1, 2] — отмечено исчезновение множественности стационарных состояний в реакторе по мере увеличения высоты слоя катализатора L, а следовательно, и величины Pe , где Рв(. = = Lv/Di, где Dl — коэффициент продольного перемешивания. [c.284]

Таким образом, при увеличении линейной скорости потока пористость слоя возрастает и соответственно увеличивается высота слоя. [c.70]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

Результат большинства опубликованных "работ — определение константы Козени — Кармана К в уравнении (11.32). Эта константа связана с коэффициентом сопротивления /э в области преобладания сил вязкости соотношением (11.35). Технически определение К сводится к исследованию зависимости между перепадом давления Др на некотором стабилизированном участке высоты слоя зерен I и удельным расходом подаваемой жидкости (газа)У/5 = ы. Эту зависимость стараются определить в возможно более широком интервале изменения скорости потока. Полученные результаты, усредненные в области прямой пропорциональности Др и и, позволяют определить величину К. Наиболее достоверные результаты ее определения для зернистых слоев различной структуры приводятся ниже. [c.54]

Для участка высотой Н— 100 мм (т. е. высотой в 14—16 элементов) тем же методом, каким выявлялось повышение скорости потока вблизи стенок, было исследовано более детально распределение скоростей потока по сечению. На рис. II. 16 показано деление сечения на участки с различными значениями относительных скоростей. Для ликвидации стеночного эффекта из обработки исключали 3 ряда зерен, расположенных у стенок аппарата и кармана, что отмечено на рисунке штриховой линией. Оставшееся сечение содержало 500 зерен, а по объему — 500 X 15 = 7500 зерен, и делилось на 6 групп, соответствующих различным относительным скоростям со,- = u lu, так что самая малочисленная (2% сечения) соответствовала потоку через 7500 X 0,02 300 зерен. Частоты W , соответствующие различным группам относительных скоростей, удовлетворительно описываются гауссовой кривой [c.83]

Этот прием—разбивка колонки на тарелки—представляет по существу замену реальных процессов, непрерывно протекающих в хроматографической колонке, эквивалентным по результатам периодическим процессом, также приводящим к размыванию полосы компонента, введенного на первую ступень такой эквивалентной колонки он полезен тем, что позволяет легко получите уравнение, описывающее форму размываемой полосы. Уравнение такого же вида получается и из диффузионно-массообменной теории, что, как будет показано ниже, позволяет связать обе теории и выразить высоту эквивалентной теоретической тарелки в функции скорости потока газа-носителя. [c.576]

Цикл поглощения при извлечении углеводородов Сз+ составляет от 15 до 60 мин. В общем случае продолжительность цикла адсорбции должна быть равна времени работы слоя до проскока ключевого компонента. Кроме того, время цикла зависит от скорости потока газа, высоты слоя адсорбента н времени регенерации слоя. [c.167]

Установлено, что границы аэродинамической тени вырисовываются в горизонтальной проекции в виде эллипса, эпицентр которого совпадает с центром резервуара. В вертикальной проекции границы определяются в виде кривой, пересекающейся с плоскостью площадки резервуарного парка под углом 22— 28°. В интервале скоростей потока 2—6 м/с высота подъема [c.147]

Пусть в реакторе со стационарными изотермическими условиями протекает реакция нулевого порядка W = к. При этом считаем, что коэффициент продольного переноса и объемная скорость потока по высоте и сечению аппарата fie меняются концентрация в данном сечении потока постоянна. [c.72]

При таком соотношении диаметра аппарата и высоты движущегося слоя возможен проскок адсорбтива вследствие колебаний скорости потока, особенно скорости движения слоя, обеспечиваемой разгрузочными и загрузочными устройствами. [c.155]

Длина горизонтального сепаратора больше влияет на эффективность работы, чем высота вертикального сепаратора. В таком аппарате движение капель жидкости напоминает траекторию полета пули. Длина горизонтального сепаратора зависит от размера и плотности капель, скорости газа, диаметра аппарата и турбулентности потока. В идеальном случае турбулентность незначительно влияет на осаждение капель под действием силы тяжести. Скорость потока влияет на длину полета капель и, следовательно, на длину аппарата. Часто оказывается, что производительность горизонтального сепаратора можно повысить только за счет увеличения его длины. [c.84]

В результате переноса сверху вниз места вывода катализатора из реактора и регенератора и одновременного снижения скоростей потоков в этих аппаратах схема циркуляции катализатора была упрощена по сравнению с ранее реализованной на установках модели I, а гидравлическое сопротивление системы уменьшено. И то и другое позволило уменьшать общую высоту установки и сократить расход металла. [c.254]

Рассмотрим массо- и теплообмен в противоточной колонне без продольного перемещивания (идеальное вытеснение) для малых массовых потоков, когда изменением скоростей потоков и поверхности контакта фаз по высоте колонны можно пренебречь. [c.218]

По достижении режима эмульгирования по всей высоте насадки дальнейшее увеличение нагрузки колонны по обеим фазам или по одной из фаз приводит к тому, что над насадкой накапливается слой жидкости. Высота слоя жидкости может достигнуть такой величины, что над насадкой образуется жидкостной затвор, нарушающий нормальную работу насадочных колонн. Незначительное повышение скорости потоков в последнем случае приводит к быстрому росту высоты слоя и выбросу его из колонны. [c.387]

Расчет диффузионной аппаратуры сводится к определению двух размеров диаметра и высоты или длины зоны контакта. Диаметр или сечение аппарата определяется заданной производительностью по сплошной фазе (газу, пару) и линейной скоростью потока в полном сечении аппарата, определяемой из гидродинамических условий его работы. [c.83]

Искомыми величинами при расчете массообменных колонн являются их диаметр и рабочая высота. Диаметр колонны определяется объемной скоростью потоков фаз, а для расчета ее высоты необходимо совместно решить уравнения скорости (Процесса массопередачи и материального баланса. Эти ура внения применительно к межфазному обмену одним компонентом (однокомпонентная [c.206]

При проектировании реакторов описываемого типа следует иметь в виду, что характер газового потока и размер пузырьков зависят от скорости потока, определяющей величину межфазной поверхности. Процессы, в которых большую роль играет массообмен, следует проводить при турбулентном режиме верхней границей служит скорость, при которой начинают образовываться газовые пробки. Размеры пузырьков зависят от свойств жидкости — ее вязкости, плотности, поверхностного натяжения и т. д. Высота столба жидкости, зависящая от степени насыщения ее пузырьками газа, также влияет на работу аппарата. [c.360]

Исходные данные удельный расход сточных вод =2 м /т нефти скорость потока ы=0,2 м/с высота проточной части песколовки й = 0,6 м наименьший диаметр осаждаемых частиц =0,2 мм средняя температура сточной воды в песколовке в=15°С. [c.317]

Применительно к процессам массопередачи создание геометрической модели для различных физических систем производится на основании установленных закономерностей а) между гидродинамическими параметрами и линейной скоростью потока, определяющей сечение аппарата б) между гидродинамическими и физико-химическими параметрами, определяющими скорость протекания процесса и соответственно длину или высоту аппарата. [c.130]

Нагрузка (мл/ч) или скорость потока паров (м/с) Форма насадочных тел, материал насадки (состояние поверхности), размеры насадочного тела (высота, диаметр, толщина стенки), активная поверхность насадки [c.137]

Если в сепараторе улавливается жидкость, которая может причинить вред установкам, находящимся на потоке после сепаратора (например, ингибиторы коррозии, амины, компрессорные масла и др.), то более длинная сепара-ционная секция — дополнительная гарантия нормальной работы этих установок. Иа показатели работы сепаратора влияют следующие факторы размер капель жидкости, скорость потока, концентрация капель в газе и высота аппарата. [c.88]

На основании этого примем скорость потока газа в твердой фазе равной скорости в начальный момент псевдоожиже-ния, т. е. и 1 = и кр. Величина скорости гЮкр в промышленных реакторах с высотой слоя 0,5—2 м составляет 0,01 — 0,2 м1сек при этом Ре 0,01—3 и ТУ 3—1200. Эти результаты частично входят в область значений Рв и N (рис. 43, 44), полученных [1241 при обработке опытных данных ряда исследований, охватываюш,их широкий диа- [c.128]

Целью химического производства является превращение предмета труда, которое может характеризоваться изменением Ах. Такое изменение связано с технологической переменной у, причем при периодическом процессе у обозначает время пребывания материала в аппарате. Для колонных аппаратов непрерывного действия (с определенной скоростью потока) среднее время пребывания можно выразить через высоту (длину) высота/скорость = время. Если же представить Ах через число единиц переноса, то у получится из произведения числа единиц переноса на высоту. (длину) одной единицы переноса (или время). Таким путем при известных питании, скорости потока, числе единиц переноса и высоте единицы переноса получаются основные размеры аппарата диаметр и высота (или длина). При увелтении масштаба, т. е. при пересчете аппаратуры на увеличенную производительность, надо принять во внимание, что высота единицы переноса зависит от коэффициента переноса, а на него в свою очередь влияют скорость потока и диаметр аппарата. [c.191]

Регенерированный горячий катализатор из регенератора 1 спускается по стояку 2 в узел смешения <3, где он приходит в контакт с предварительно нагретым в змеевиках печи 19 дистиллятным сырьем. Дальше смесь паров сырья и катализатора по трубопроводу 4 поступает в реактор 5. Скорость потока в реакторе резко уменьшается, вследствие чего основная масса частип ката шзатора осаждается в кипящем плотном слое 6. Высоту уровня этого слоя устанавлиьают такой, чтобы достигнуть желаемой глубины кре- [c.169]

За счет снижения скоростей потоков в реактореи регенераторе-в них были созданы зоны с псевдокипящей массой частиц катализатора. В связи с этим появилась возможность регулировать глубину крекинга сырья и количество сжигаемого кокса не только пуаем изменения температур и плотностей смесей, но и путем изменения высоты уровня плотной фазы в нижней половине реакционного-аппарата. [c.255]

Пузырьки пара, двигаясь вместе с жидкостью между лопатками, попадают в область более высоких давлений. Вследствие этого происходит конденсация пузырьков пара, и в освобождающееся пространство устремляются с большей скоростью потоки перекачиваемой жидкости, которые ударяются друг о друга и о поверхность лопатки со значительной силой. Эти удары создают в насосе специфический шум, треск и вибрацию. При этом уменьшаются про-нззодителыюсть и напор, резко падает к. п. д. и происходит интен-сизный процесс разрушения лопаток рабочего колеса. Основная причина появления кавитации — превышение допустимой вакуумметрической высоты всасывания. Длительная работа насоса в условиях кавитации недопустима. [c.154]

Из уравнений (VI, 2) и (VI, 9) следует, что высота единицы массопередачи возрастает пропорционально скорости потока с показателем степени 0,2. Отсюда при принятом расходе 20%-ного раствора (С2Н50)аЫН получим [c.185]

Снизу тарелка 1 (рис. 176) укреплена ребрами жесткости 2. По периферии тарелка уплотнена асбестовым шпуром для исклю-чеггия попадания катализатора в пространство под тарелкой через зазоры между тарелкой и корпусом. По высоте труб 3, выводящих пары из слоя катализатора, установлены конические сборники паров колокольчики 4. Под колокольчиками в трубах находятся отверстия для вывода паров. Для выравнивания гидравлического соггротивлення при проходе потока паров и равномерного сбора паров ио высоте труб в нижних рядах под колокольчиками сделано больше отверстий, чем в верхних рядах. Число колокольчиков принято из такого расчета под колокольчиками в сечении по линии А А должна быть обеспечена меньшая скорость выхода паров, чем скорость псевдоожижепия слоя, для исключения уноса катализатора. На нижнем конце трубы 3 для изменения направления скорости потока выходящих из нее паров приваривают отбойники 5. [c.206]

Определить критерий Рейнольдса для газовой смеси, состоящей из 7% SO2, 11% О2 и 82% N2, которая при 500° С и 1,1 атм проходит через слой катализатора высотой 1 м, состоящий из зерен цилиндрической формы, диаметром i мм и высотой 10 мм, при доле свободного объема F, равной 0,5. Скорость потока 1500 м 1час (при нормальных условиях) вязкость газовой смеси равна 6,8-10 . [c.421]

Однако, с другой стороны, обычно считается, что эффективность насадочных колонн снижается (т. е. значения высоты единицы переноса возрастают) с увеличением диаметра. Это явление, отмеченное Портером не очень ясно, но может быть следствием частичного сегрегирования потоков газа и жидкости, из-за которого скорости потоков в одних частях колонны могут быть меньше, а в других — больше средних скоростей жидкости и газа. [c.222]

На рис. П-15 представлено распределение температур в зависимости от высоты слоя и радиального положения при массовой скорости потока, равной 1190 кгЦм -ч). Сплошные кривые соответствуют опытным данным, а пунктир — расчетным, основанным на скорректированных величинах ХэфЦсрО). Для определения температуры в реакторе нет необходимости знать величину Яэф достаточно располагать величиной Хэф/(СрО). [c.161]

В качестве исходньгх были взяты следующие параметры высота реактора = 12 м, диаметр реактора 0,7 м, давление 300 ат, начальное содержание NH3 в газе 1,5 об. %, температура на входе 50 °С, наблюдаемая скорость потока газа 0,16 м1сек, высота единицы теплопереноса Нт — 3 м. Значение последней величины было выбрано ориентировочно. Величина = 3 м должна считаться минимальной. Пропускание части газа в обход теплообменника увеличивает величину Нт- [c.300]

Данные по перемешиванию жидкости в слоях, описываемых моделью стержневого потока с продольным перемешиванием, представлены на рис. ХУ1П-6 в виде функциональной зависимости высоты единицы полного перемешивания (ВЕПП) от скорости потоков (параметр 11 ). [c.668]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

Отсюда вынос золы из электрофильтра при равномерном поле скоростей (ш = Шн) пропорционален функции распределения запыленности потока по высоте. Для уменьшения выноса пыли следует выбргпъ такую зависимость скорости от высоты, чтобы получпть ми-минимальное значение приведенного интеграла. Общий анализ показывает, что прп описанном распределении концентрации золы скорость потока в нижней части аппарата должна быть меньше его скорости в верхней части. Практически это мо> ет быть реализовано с помощью решеток переменного по высоте сопротивления, которые следует установить между электрополями электрофильтра. [c.267]

Уравнения (VII.123)—(VII.126) напоминают систему уравнений (VI 1.90) —(VI 1.94) для двухфазного потока, однако они имеют ряд особенностей, которые вскрываются нри практическом расчете реакторов с кипящим слоем. Дело в том, что кипящий слой представляет собою динамическую систему, в которой отношение высоты работающего кипящего слоя (Я) к высоте слоя в спокойном состоянии (Нц) определяется диаметром частиц катализатора ( кат) и плотностью (Ркат) и линейной скоростью потока газа и. Далее критическая скорость Мкр не является произвольной величиной, а также является функцией ат и Ркат- [c.313]

Во-вторых, полученные критерии сравнения могут быть использованы как критерии оптимизации теплообменников при заданной несущей поверхности. Например, в [21, 22] было исследовано спиральноленточное гофрированное оребрение трубчатой поверхности и были найдены оптимальные решения для поверхности данного типа высота ореб-рения, число петель в витке. В [7, 23] по максимальному теплосъему и минимальным затратам энергии на прокачку газа, т. е. по максимальному значению энергетического коэффициента, найдено оптимальное отношение скоростей потоков в заданной поверхности теплообмена. Критерии сравнения могут быть использованы для нахождения оптимального пространственного расположения каналов. Так, в [24—26] найдены оптимальные относительные шаги трубных пучков шахматной компоновки при поперечном обтекании потоком газа, причем в [24] расчеты проведены для дымовых газов с учетом золоотложения на поверхности нагрева, а в [25, 26] использовались критериальные уравнения по теплоотдаче и аэродинамике для чистых газов. Отметим, что в [24—26] исследовалось лишь одностороннее наружное обтекание. [c.14]

Механизм псевдоожижения заключается в следующем. При подаче вертикального восходящего потока псевдоожижающего агента (газа или жидкости) через слой зернистого материала, лежащий на перфорированной решетке аппарата, на его частицы действуют аэродинамические силы. При малых скоростях слой остается неподвижным, с увеличением скорости отдельные частицы начинают двигаться одна относительно другой, и слой расширяется. При более высокой скорости потока достигается состояние, когда почти все частицы совершают сложное относительное движение, слой переходит во взвешенное (псевдоожиженное) состояние. Началу псевдоожижения соответствует равенство сил гидродинамического сопротивления слоя весу всех его частиц. В действительности требуется еще учитывать силы сцепления между частицами. Началу псевдоожижения соответствует некоторая скорость при которой преодолеваются силы сцепления и перепад давления становится равным весу частиц, приходящемуся на единицу поперечного сечения слоя. Зависимости перепада давления на высоте слоя с учетом архимедовых сил имеют следующий вид [c.119]

Скорость потока жидкости в свободном сечении адсорбера рекомендуется принимать равной 0,015—0,025 м/с. От принятой скорости зависит диаметр адсорбера. Высота слоя адсорбента при осушке жидкостей обычно меньше, чем при осушке газов, отношение высоты слоя к его диаметру принимается в пределах от 2—3 до 1, Минимальное время контакта рекомендуется принимать не меньше 3 с. Опыт работы некоторых установок показывает, что минимальная высота слоя адсорбента при осушке жидких углеводородов должна быть около 1,5 м. Так как влагосодержание сырья мало, то осушка жидких углеводородов относится к длинноцикловому адсорбционному процессу. При расчете высоты слоя принимается, что адсорбент извлекает всю влагу из потока газа. [c.264]

Доннелл и Кенеди [27] показали, что при перегонке на трубчатых щелевых колоннах можно достигнуть ВЭТС 0,5—0,6 см при соблюдении следующих условий обеспечение одинаковой ширины щели по поперечному сечению и высоте колонны (достигается путем применения калиброванных труб) равномерное распределение пленки жидкости по поверхности стенок (достигается путем спиралевидного травления стенок) адиабатический режим перегонки (обеспечивается хорошей теплоизоляцией колонны или использованием обогревающего кожуха) постоянная нагрузка колонны по пару (достигается с помощью автоматического регулирования скорости потока паров). [c.341]