Разделение при рецикле

Широкое распространение для таких же условий разделения получила схема из двух последовательно работающих колонн с рециклом дистиллята второй колонны (рис. 11-20,6), представляющая фактически некоторую модификацию предыдущей схемы. [c.124]

Для эффективного разделения фаз секция питания колонны должна иметь развитую сепарационную зону с промывным сепаратором. На орошение сепаратора подается более 2% (об.) на сырье жидкости с тем, чтобы с нижней отборной тарелки отбиралось жидкости (рецикл газойля) не менее 2% (об.) на сырье. Важно, чтобы подаваемая на промывку жидкость равномерно распределялась по сечению сепаратора. В трансферном трубопро воде на входе в колонну целесообразно устанавливать также сетчатый сепаратор. Время пребывания остатка в колонне следует принимать минимальным. [c.192]

Авторы [33] сравнили пять вариантов организации процесса разделения газов на примере получения обогащенного кислородом потока с помощью мембран из силиконового каучука а° = 2) 1) мембранную ступень. каска да (без рецикла) [c.228]

Таким образом, при известных характеристиках мембраны и заданном давлении и Рр можно подбором состава исходной смеси добиться оптимальных энергетических характеристик мембранного процесса в модуле. Такая возможность направленного изменения состава Xf- Xf ) появляется в схемах мембранных ступеней разделения с рециклом проникшего или сбросного потоков, при этом условие т]мд(л )->тах следует учесть при выборе коэффициента рециркуляции. [c.263]

В качестве примера с помощью динамической модели рассчитывался процесс разделения ранее описанной смеси Oj—Nj в мембранной колонне с дополнительным модулем, включенным между выходом компрессора и входом в зону высокого давления обогатителя (рис. 7.23). При прочих неизменных условиях проведения процесса определялись длина колонны и элемента и нагрузка компрессора. Результаты расчета показали, что при тех же количествах и составах продуктов длина колонны с модулем уменьшается более чем в два раза и составляет 2,35 м, а поток рецикла снижается почти в четыре раза и равен 0,42 см /с. [c.377]

Пакет программ синтеза схем разделения включает программу синтеза для установок из простых колонн без рециклов при разделении смесей углеводородных газов. Развитие пакета предполагает синтез схем разделения азеотропных смесей, а также нефтяных смесей. [c.564]

РИС. У-10. Блок-схема реактора с рециклом и системой разделения. [c.131]

Проследим неоднозначность определения концентраций при режиме с полным использованием исходных и промежуточных реагентов для реакций второго порядка, протекающих в реакторах идеального смешения и идеального вытеснения в системе реактор — узел разделения . Продукты реакции разделяются в ректификационной колонне, разделительная способность которой для упрощения анализа принимается бесконечной. В качестве рецикла используется дистиллят, а конечные продукты реакции, имеющие наименьшую летучесть, отбираются из куба колонны. [c.132]

В частности, отмечается возможность разделения смеси изопропилового и этилового спиртов с применением водного раствора уксуснокислого натрия как разделяющего агента. При этом водный раствор соли находится в рецикле и процесс проводится как обычный процесс экстрактивной ректификации по схеме, изображенной на рис. 4,а. [c.212]

Типовая одноконтурная ХТС с рециклом (рис. 6.1) состоит из узла смещения, реакторного узла, узла разделения. Состав ре-циклического потока может быть самым различным он может состоять из некоторой части всех продуктов реакции, одного или нескольких компонентов. В любом случае питание реактора складывается из свежего сырья и рециркулята, и количество в нем хотя бы одного реагента должно быть при этом больше, чем при загрузке реактора лишь свежим сырьем. Вследствие этого степень превращения за один проход через реакционный объем будет ниже степени превращения, рассчитанной для случая отсутствия рецикла, однако общая степень превращения по целевому продукту увеличивается, например, в производстве этилен-оксида с 30-50 до 70%. [c.285]

Оптимальный расчет схем в случае автокаталитических реакций можно проводить и для условий промежуточных превращений с последующим разделением целевых продуктов, выходящих из реактора идеального смешения, и рециклом непрореагировавшего вещества. Этим достигается более высокая скорость реакции при данной концентрации. Таким образом, для автокаталитических реакций проточные аппараты идеального смешения сказываются весьма эффективными, а для реакций других типов они уступают реакторам идеального вытеснения. [c.154]

Таким образом, чтобы избежать образования значительных количеств нежелательного продукта 5, нужно проводить процесс при небольшой степени превращения вещества А за один проход через реактор, извлечь продукт Я из реакционной смеси и, осуществить рецикл непрореагировавшего исходного вещества. В этом случае одновременно с необходимостью пропускать через систему разделения большие количества реакционной смеси возрастает нагрузка на систему рециркуляции. Следовательно, стоимость процесса разделения и рецикла должна учитываться при экономическом анализе будущего производства. [c.183]

Эффективность методов с памятью была проверена на примере расчета схемы с рециклом (рис. 15). В этой схеме блок 1 — реактор, в котором получается окись этилена блок 2 — блок механического смешения исходного и рециркуляционного потоков блок 3 включает абсорбер и узел механического разделения потоков. Математическая модель реактора приведена в книге [8, с. 49]. По сравнению с методом простой итерации данный метод обеспечил лучшую точность, при этом для решения задачи было затрачено в два раза меньше итераций. [c.43]

Получим в виде примера условия устойчивости гомогенного реактора с рециклом (рис. 88). Здесь блок 1 — узел смешения блок 2 — гомогенный реактор блок 3 — аппарат разделения потоков. Цифры над потоками обозначают их номера. В данном случае вся схема является комплексом. [c.254]

Известен ряд эвристических правил для построения схем разделения [1161 и теплообменных систем [1171. Итак, даже при построении реакторной схемы мы сталкиваемся с необходимостью выбора наилучшей схемы из большого числа различных вариантов. Так, реакцию можно проводить в реакторах смешения или вытеснения либо в их комбинации, может варьироваться их число, употребляться или не употребляться рецикл, возможны различные схемы теплообмена исходного потока с промежуточными и выходными потоками реакторного узла. Выбор одного из огромного числа вариантов основывался на интуиции проектировщика. Теперь же ставится задача поручить эту творческую работу (или хотя бы ее часть) электронной вычислительной машине. Другими словами, ставится задача создания теории построения (синтеза) ХТС [1161, [118], [119]. При этом возможны два пути. Первый путь — формализация того способа мышления, которым пользуется человек при создании новых схем, формализация существующих эвристических правил, создание новых, а также разработка методов использования этих правил, приоритета одних перед другими, и т. д. Второй путь — полностью алгоритмический подход, состоящий в том, чтобы сформулировать проблему синтеза как математическую и развить математические методы ее решения. Не давая окончательного ответа на вопрос, какой путь лучше, приведем пример совсем из другой области. Многовековая эволюция живого мира привела к способу передвижения живых существ с помощью ног. Многочисленные изобретения средств [c.188]

Эффективность увеличения производительности промышленного реактора связана не только с оптимальным осуществлением самой химической реакции, протекающей в нем, по и с разделением смеси веществ после выхода из реактора и повторным нагревом (или охлаждением) выделенного для рецикла непрореагировавшего сырья. А это, в свою очередь, связано с регенерацией тепла отходящих потоков и с затратами на работу всей теплообменной [c.44]

Так, разделить большие количества на аналитическом хроматографе с колонкой диаметром 10—14 мм можно при увеличении продолжительности его работы, чего можно достигнуть путем автоматизации процесса ввода и сбора образца. Для этого хроматограф должен быть оснащен коллектором фракций, автоматическим устройством ввода пробы и компьютером, управляющим их работой. Для некоторых жидкостных насосов предусмотрена возможность установки специальных препаративных головок, иногда с рециклом разделенных фракций, позволяющих использовать эти насосы с колонками диаметром 20—25 мм (при производительности до 20—30 мл/мин) или 35—50 мм (до 100 мл/мин). Соответственно петлевой инжектор должен иметь достаточно широкие внутренние каналы и возможность установки петли размером до 10 мл. Конструкция и геометрия петли должны быть такими, чтобы обеспечивалось минимальное размывание образца при вводе пробы длинные петли малого диаметра без резких изменений геометрии потока предпочтительней коротких и большого диаметра. Нередко удается заметно улучшить разделение, одновременно уменьшив размывание образца при вводе пробы путем ввода пробы без инжектора, установив вместо него тройник малого Ир объема и вводя пробу вспомогательным насосом высокого ржавления, работающим короткий отрезок времени. Менее удобным способом, дающим сходный результат, является ввод больших проб на колонку шприцем с использованием инжектора с прокалываемой резиновой мембраной, или краном малого объема, однако при этом ввод пробы (из-за ограниченного давления, которое можно создать шприцем даже хорошего качества около 5 МПа для шприца емкостью 1 мл и около 1 МПа—для шприца емкостью 10 мл) осуществляют при остановке потока (выключении основного насоса). [c.60]

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

Анализ работы ГФУ по разным схемам показывает также, что использование двухколонных систем ректификации с рецикло-выми потоками неоправдано, так как высокое и стабильное качество продуктов при колебаниях состава сырья может быть получено в ОДНОЙ колонне, в то время как двухколонные системы усложняют схему и приводят к заметному увеличению затрат на разделение. [c.288]

Изомеризация при низких температурах имеет большие преимущества с точки зрения термодинамического равновесия, которое в этом случае более благоприятно для образования изопарафинов, в том числе вы-сокоразветвленных изомеров, обладающих высокими антидетонацион-ными характеристиками. Во всех процессах глубина превращения парафиновых углеводородов лимитируется равновесием, однако разделение, возврат непревращенной части исходного сырья и высокая селективность процесса изомеризации позволяет получить глубину превращения исходного углеводорода, близкую к 100%. В зависимости от количества рецикла изменяются показатели и технико-экономическая характеристика процесса увеличение рецикла приводит к удорожанию процесса, обеспечивая при этом более высокие октановые числа изомеризата. С этой точки зрения наиболее эффективными являются процессы изомеризации, осуществляемые при низкой температуре, обеспечивающей максимальную глубину превращения за проход . [c.4]

Наименьшей ячейкой мембранного массообменного устройства является мембранный элемент, состоящий из напбрного и дренажного каналов, разделенных селективно-проницаемой перегородкой. Тип элемента определяется геометрией разделяющей поверхности (плоские, рулонные, трубчатые, волоконные) и организацией движения потоков газа (прямо-и противоточные, с перекрестным током, с рециклом разделяемой смеси и т. д.). Напорный канал элемента плоского типа образован селективно-проницаемыми стенками, ориентированными горизонтально или вертикально. В элементах трубчатого типа напорный канал ограничен внутренней поверхностью одной трубки или наружной поверхностью нескольких соседних трубок. Разделительная перегородка обычно состоит из собственно мембраны, пористой подложки и конструктивных деталей, обеспечивающих механическую прочность и жесткость. Массовые потоки в мембране и пористой подложке ориентированы по нормали к разделяющей поверхности. [c.10]

В этих РКС продуктовый поток из одной колонны является сырьевым потоком для следующей колонны две отдельные колонны РКС связаны между собой не более чем одним потоком, и схема не имеет рециклов. Кроме того, обычно в таких системах стремятся к минимальному количеству колонн, что п-риводит к необходимости четкого разделения в каждой колонне между двумя соседними по летучести компонентами или фракциями. В дальнейшем для краткости будем называть РКС с перечисленными свойствами обычными многоколонными РКС. [c.283]

Для каждого ш возможных предельных типов разделения (возможных составов куба и дистиллята) бьиа получена своя специфическая математическая модель в виде полинома относительно одной из переменных процесса, что позволяет проводить аналитическое исследование зависимостей состава рецикла и степени конверсии от величины патока рецикла и объема реактора. [c.181]

Схемы производства карбамида отличаются разными методами разделения и регенерации отходящих газов использование их в смежном производстве аммиачной селитры раздельная абсорбция СО2 и ЫНз селективными поглотителями с возвратом реагентов в процесс в газообразном виде (газовый рецикл) поглощение 1МНз и СО2 инертным минеральным маслом с образованием с> спензии карбамата аммония, которую возвращают в колонну синтеза абсорбция СО2 и ЫНз водой и возвращение в цикл водных растворов аммонийных солей (жидкостной рецикл) и др. Наиболее простой и экономичный метод утилизации непревращенных ЫНз и СО2 — это жидкостной рецикл водного раствора аммонийных солей. Такие циклические системы характеризуются малоотходно-стью и высокой степенью использования исходных реагентов. [c.158]

В качестве важного примера, иллюстрирующего общий метод определения частных производных оптимизируемой функции, рассмотрим последовательность аппаратов с рециклом (см. рис. 42). Пусть звенья с номерами от 1 до ТУ описываются уравнениями (VIII,26) прп т,. = ге,. = и, а звенья с номерами ТУ + 1 и О осуществляют разделение и соединение потоков. [c.208]

ПОТОК возвращаемый на вход схемы с выхода блока изомеризации. Рецикл можно учесть двумя способами на уровне расчета схемы при итерациях по Xi [см. задачу 1, выражения (I, 64)—(I, 66) ] и при оптимизации, рассматривая его как ограничение типа равенства на разрываемую переменную Xi [см. задачу 4, выражения (I, 79)— (1,81)]. При решении был применен второй способ. Оптимизация проводилась с применением методов последовательной безусловной минимизации метода модифицированной функции Лагранжа (AL) и штрафных функций (PEN), на нижнем уровне которых использовались квазиньютоновские алгоритмы DFP, SSVM. Расчет производных выполнялся разностным способом [см. выражение (1,49)]. В процессе оптимизации для удержания значений варьируемых переменных Xi (напомним, что лг — коэффициенты разделения газовых потоков) между нулем и единицей применялись замены переменных с использованием функции ar tg. Функции, участвующие в постановке задачи оптимизации, наиболее чувствительны (в окрестности л ) к изменению Xi, Xs, л ,. В связи с этим для повышения стабильности получаемых результатов применялось преобразование сжатия по осям л .,, Xi, Xj, Хв, что можно сравнить с процедурой [11, с. 82—83]. В табл. 23 приведены результаты решения рассматриваемой задачи [c.140]

Разделение продуктов реакции ссуществляется в колоннах 3—7, В первой колонне происходит отделение пропилена, который возвращается в рецикл, во второй— отпарка окиси пропилена. Далее из продуктов реакции отделяется этилбензол, возвращаемый в реактор I. Колонны б и 7 служат для очистки фенилэтилкарби-нола, который после этого подается в паровой фазе в реактор дегидратации 8. Дегидратация протекает при 200—250 °С на катализаторе — окиси алюминия, силикагеле, титановом порошке и др. Кубовый остаток колонны 7, не содержащий фенилэтилкарбинола, может быть использован для приготовления катализатора процесса эпоксидирования. По мере накопления фенол и ацетофенон выделяются, при этом ацетсфенон может быть гидрирован в фенил-этилкарбинол с последующим превращением в стирол. [c.197]

Технология Пенекс основана на применении катализатора 1-8, который сообщает самую выгодную, с коммерческой точки зр>ения, изомеризацию. Процесс Пенекс можно конфигурировать с рециклом посредством адсорбционного разделения или фракционирования помиио нерециркуляционного процесса. Уровни качества, достигаемые с нерециркуляционной установкой и различными схемами рециркуляции показаны на Рис,2. При изомеризации, в зависимости от схемы рециркуляции и типа сырья, можно получить до 91 (R+M)/2 неэтилир. [c.70]

Указанные процессы осуществляют в реакторах колонного или трубчатого типа. Соотношение продуктов зависит от условий проведения р-ций и прежде всего от молярного соотношения исходных реагентов. Разделение П. и отделение их от исходных в-в осуществляют в блоке из 5 ректификац. колонн, в первой из них сжижают NH3 (давление 1,8-2,0 МПа) и направляют его в рецикл. [c.102]

Смотреть страницы где упоминается термин Разделение при рецикле: [c.219] [c.72] [c.171] [c.181] [c.303] [c.323] [c.370] [c.186] [c.284] [c.142] [c.161] [c.46] [c.143] [c.288] [c.294] [c.304] [c.305] [c.169] [c.126] [c.185] [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология