Коэффициент формы резины

Толщина образца. Толщина образца, связанная с коэффициентом формы, влияет на морозостойкость. В частности, изменение толщины образца влияет на его Гхр, определяемую по-ГОСТ. Это связано с тем, что с увеличением толщины образца при изгибе верхняя его плоскость растягивается на все большую величину и при неизменной скорости бойка скорость деформации возрастает [229]. Оба эти фактора вызывают сдвиг Гхр в сторону больших температур. По тем же соображениям Гхр при утоньшении образца сдвигается в сторону более низких температур. Сдвиг этот особенно значителен для резин и прорезиненных тканей толщиной менее 1 мм [229] (рис. 3.12). Описанная закономерность наблюдалась и для латексных пленок [230] и для герметиков [231]. [c.95]

Рис. 2. Графики тарировки резиновых рессор колокольного типа с вкладышами из резины марки 2959 с различным условным коэффициентом формы (/Сф)

Рис. 3. Графики тарировки резиновых рессор колокольного типа с вкладышами из резин различных марок (условный коэффициент формы 0,75)

Наибольший эффективный статический прогиб, равный 28 жлг при нагрузке 3000 кгс (нагрузка брутто пассажирского вагона на одну рессору), обеспечивается колокольной рессорой с вкладышем из резины марки А-6 с условным коэффициентом формы 0,64. [c.149]

Рис. 5. Зависимость жесткости и относительного гашения резиновых рессор колокольного типа с вкладышами из резин разных марок (условный коэффициент формы 0,75) от частоты динамического нагружения

Ф — коэффициент формы п и к—эмпирические коэффициенты, зависящие от твердости резины (например, для резин с твердостью 70 уел. ед. к = 2, га = 7/2). [c.153]

Исследовались элементы с различными боковыми поверхностями прямоугольной, вогнутой или выпуклой по дуге окружности или параболы. На рис. 3 представлены кривые деформации резино-металлических элементов с коэффициентом формы Ф = 0,875 для указанных видов боковой поверхности. Наибольшую жесткость имеют элементы с вогнутой параболической поверхностью, наименьшую — с выпуклой. Проведены соответствующие расчеты, в результате которых получены уточненные зави- [c.153]

Резино-металлические детали в различных машинах и аппаратах подвергаются обычно следующим видам деформаций сжатию, сдвигу, растяжению, кручению, изгибу, а часто и более сложным деформациям. При этом чем больше будет отношение поверхности крепления резины к свободной ее поверхности, тем более устойчивой будет деталь (так называемый коэффициент формы). [c.299]

Практически при сухом треНии для технических резин а 1 и б 2. Для наконечников коэффициент формы Ф = ///го, где I — длина пояса обжатия, см ко — толщина камеры рукава, см. [c.184]

Так как модуль прокладки сж зависит от статического модуля резины Е, размеров прокладки (коэффициента формы Ф) и от условий трения [см. уравнение [c.213]

Рис. 9.10. Зависимость модуля Е ж.-х. резины в конструкции амортизатора от коэффициента формы Ф и твердости резины (по Шору).

Резина № 3 е—коэффициент формы образца Ф5=А46, М=0,56 —коэффициент формы образца Ф=0,36. М=0,13. [c.258]

Рис. 205. Зависимость критического давления Ркр от давления уплотнения f линии—по расчету знаки—данные опыта на прокладках из трех различных по свойствам резин коэффициент формы прокладки Ф—0,40.

Так как модуль прокладки Ест зависит от статического модуля резины Е, размеров прокладки (от ее коэффициента формы Ф) и от условий трения [см. уравнение (8.17)], то и критическое давление также зависит от габаритов прокладки. [c.393]

Таким образом, если известна осадка б резиновой прокладки под заданной статической нагрузкой Р, определяемой весом агрегата, то может быть найдена собственная частота /с (без затухания) системы агрегат — амортизатор /с будет тем меньше, чем больше б. Осадка б = Ног будет тем значительнее, чем ниже модуль резины и чем меньше коэффициент формы резиновой прокладки. Однако применение резиновых прокладок с Но свыше 3—5 см не рекомендуется, так как это приводило бы к возможности боковых смещений агрегата. Для подбора 6см> В зависи-мости от требуемого т] и заданного /в (или п), предложен [30] график (рис. 229) с линейной зависимостью / — бсм- Нижняя [c.418]

Таким образом, если известна осадка б резиновой прокладки под заданной статической нагрузкой Р, определяемой весом агрегата, то может быть найдена собственная частота /с (без затухания) системы агрегат — амортизатор /с будет тем меньше, чем больше б. Осадка б = к е, будет тем значительнее, чем ниже модуль резины и чем меньше коэффициент формы резиновой [c.451]

СВОЙСТВ резины, формы прокладки, чистоты поверхности уплотняемых фланцев, коэффициента трения резины по металлу. Опытным путем установлено, что для уплотнения вакуумной резиной величина среднего удельного давления должна быть не ме- [c.451]

Наконец, если некристаллический полимер является сеточным (или пространственно-сшитым) эластомером, то он характеризуется термомеханической кривой типа 2. Узлы пространственной сетки препятствуют относительному перемещению полимерных цепей. Поэтому при высоких температурах вязкое течение не наступает и эластомер не замечает температуры Гф.т. Температурная область высокой эластичности расширяется, и ее верхней границей становится граница химического разложения полимера. Такими деформационными свойствами обладают и сеточные полимерные материалы типа резин, которые необычны по сочетанию ряда свойств. Они способны восстанавливать свою форму после разгрузки, как и упругие твердые тела, но по другим свойствам близки к жидкостям и газам. Так, низкомолекулярные жидкости и резины по структуре — некристаллические тела. Их коэффициенты теплового расширения и сжимаемости близки между собой, но намного больше (на один-два порядка), чем у низкомолекулярных твердых тел. Коэффициенты их объемного термического расширения равны 3,6-10- К для газов, (Зч-5) 10 К для металлов, а для жидкостей и резины они имеют промежуточные значения и практически совпадают между собой и близки к (ЗЧ-б) 10 К . Коэффициенты сжимаемости равны 10 МПа- для воздуха при давлении 0,1 МПа (1 атм), 10 Па для металлов, а для жидкостей и резин они близки и на два десятичных порядка отличаются от металлов (10 3 МПа- ). [c.33]

Углекислая магнезия является слабым усилителем для смесей из натурального и синтетических каучуков. Резины с углекислой магнезией имеют низкое сопротивление раздиру ввиду ее кристаллического строения и вытянутой формы кристаллов. Она повышает теплостойкость резин и дает возможность получать прозрачные резины, так как коэффициент преломления углекислой магнезии близок к коэффициенту преломления каучука. Для облегчения смешения, а также вследствие плохого смачивания углекислой магнезии каучуком, в резиновые смеси необходимо вводить жирные кислоты или канифоль. Применяется углекислая магнезия в дозировках до 40—50% от массы каучука. [c.164]

В главе приведена оценка усадочных деформаций при переработке резиновых смесей. Степень усадки резин учитывалась при конструировании пресс-форм. Проведены расчеты и экспериментальное определение (дилатометрическим методом) коэффициентов термического расширения исследуемых резин. [c.20]

Влияние величины деформации на морозостойкость изучается при деформациях сжатия и растяжения (ГОСТ 408-78. Резина. Методы определения морозостойкости при растяжении). В области малых деформаций растяжения с возрастанием деформации коэффициент морозостойкости возрастает наиболее отчетливо это проявляется для резин, наполненных техническим углеродом, структура которого разрушается при небольших деформациях. Экстремальный характер зависимости для ненаполненных резин связан с ориентацией и кристаллизацией цепей при растяжении, а также с разрушением и перестройкой их структуры под действием больших напряжений. Вследствие существенного влияния величины деформации на коэффициент морозостойкости следует проводить испытания при деформациях, близких к реальным для изделий значениям. Кроме того, необходимо учитывать, что все используемые методы определения морозостойкости не пригодны для оценки эксплуатационных свойств РТИ, которые определяются помимо морозостойкости резины еще и конструкцией и формой детали, режимами и условиями ее эксплуатации. [c.548]

Совсем другая ситуация возникает у высоковязких жидкостей и особенно у полимеров. Если в обычных жидкостях нагревание приводит к текучести, то у полимеров сначала появляется высокая эластичность. В высокоэластическом состоянии полимеры ведут себя с точки зрения механики как твердые тела. Они обладают упругостью формы. В то же время их структура характеризуется наличием только ближнего порядка и, как следствие этого, по многим физическим свойствам они сходны с обычными жидкостями. Например, резины хорошо подчиняются гидростатическому закону Паскаля, их сжимаемость и коэффициент объемного расширения те же, что и у жидкостей, и т. д. [c.226]

В другой конструкции катящегося преобразователя с сухим контактом шина изготовлена из "новой резины" с малым коэффициентом затухания, близким к таковому для оргстекла [403]. Преобразователи работают на частоте до 10 МГц. Шина 1 имеет форму тора, зажатого между боковыми стенками 2 (рис. 4.1). Пьезоэлемент 3 расположен на неподвижной оси 4, вокруг которой вращается корпус преобразователя. УЗ-колебания пьезоэлемента передаются шине через заполняющую преобразователь жидкость (воду) 5. Близость волновых сопротивлений "новой резины" и воды уменьшает отражения внутри преобразователя. Эластичность "новой резины" обеспечивает хороший акустический контакт с сухой поверхностью ОК. Преобразователи прижимают к ОК пружинами с силой около 15 Н. Такие преобразователи используют, например, в автоматизированной установке для контроля эхометодом клеевых соединений металлических листов и заполнения зазоров герметиком (см. разд. 4.7). Рассмотренные высокочастотные катящиеся преобразователи пригодны и для контроля изделий из металлов. [c.479]

Нанесение на поверхность изделия покрытия с высоким равномерным коэффициентом излучения В качестве покрытий применяют лаки и краски различных типов и цвета, спреи в виде суспензии графитового порошка в воде, гравировальную эмаль, сажевые эмульсии, сажу жженой резины, а также масло и воду. Способ малопроизводителен и, как правило, непригоден для объектов сложной формы, например изделий радиоэлектроники. Коэффициент излучения зависит от толщины покрытия [c.194]

В процессе вулканизации происходит уплотнение упаковки каучуков с ростом плотности смеси примерно на 0,1 %, т. е. с уменьшением объема. Кроме того, в результате разностей термических коэффициентов расширения металлических форм и резины размеры формованного резинового изделия всегда меньше, чем размеры формы, в которой оно вулканизовалось. Разность размеров изделия и формы при комнатной температуре, выраженную в процентах, называют усадкой и учитывают при конструировании форм. В общем случае усадка зависит от температуры вулканизации [c.99]

Усадку резины нри охлаждении, с одной стороны, можно считать положительным фактором, так как нри одинаковых значениях коэффициента теплового расширения резины и формы извлечение вулканизата из формы было бы связано с определенными трудностями [92]. С другой же стороны, это обстоятельство затрудняет изготовление изделий точных размеров. Как еще будет рассмотрено в дальнейшем, усадку можно уменьшить нагреванием при более низких температурах, более высоким наполнением смеси и выбором типа каучука, наполнителя и материала формы. [c.55]

Формула (1.16), однако, не учитывает гистерезисных свойств резин, шероховатости, геометрической формы частиц и коэффициента трения. Тем не менее она правильно описывает зависимость между интенсивностью истирания потоком абразивных частиц и модулем резины, углом атаки (рис. 1.8) и скоростью движения частиц. Изучение механизма истирания резин потоком абразивных частиц приводит к выводу о том, что отделение частиц резины происходит в результате многократных воздействий частиц абразива, т. е. истирание резины потоком абразивных частиц является разновидностью усталостного износа. На основании теории усталостного износа предложено уравнение, связываюш,ее интенсивность истирания резины в потоке абразивных частиц с ее свойствами [58, 62, 64] [c.17]

Из анализа представленных зависимостей можно заключить следующее. Если центральная часть беговой дорожки с большей высотой выступов составляет менее 0,3 от всей ширины беговой дорожки, то увеличение высоты выступов незначительно повышает пробег шины до полного износа рисунка. Увеличение ширины центральной части свыше 0,6 также незначительно повышает пробег шины до полного износа рисунка, но увеличивает долю резины, не изношенной по крайним выступам рисунка протектора. Наибольший прирост износостойкости шины достигается, если центральная часть беговой дорожки с большей высотой выступов составляет 0,3-н0,6 от всей ширины беговой дорожки. Наиболее эффективное с точки зрения полного ресурса соотношение коэффициента формы по центру и краю беговой дорожки соответствует интервалу 0,9- -1,1. При значениях соотношения, не входящих в указанный интервал, полный ресурс по износу падает при Кц=1,1Ккр - падает за счет повышения износа по краю при Кц=0,9К р - падает за счет повышения износа по центру. На рис. 70 представлен рисунок протектора, а на рис.71 приведена схема реализации новой конструкции. [c.490]

При расчете деталей, работающих в условиях сложного напряженного состояния при статической деформации, пользуются обычно упругим потенциалом типа Ривлина — Бидермана [17, 18, 21]. Возможно также эмпирическое описание зависимости усилия от деформации с введением коэффициента формы детали [20, 22, 23] или по принципу подобия [24]. При небольших (около 10%) деформациях для расчета резиновых деталей можно применять и обычные соотношения теории упругости, если специально учесть постоянство объема резин при деформации (т. е. условие л = 0,5). Это направление развивается в работах Э. Э. Лавенделла [25]. [c.307]

Ариано [26] в 1929 г. установил, что вопреки классическим законам трения коэффициент трения резин увеличивается с ростом скорости скольжения. Его наблюдения позднее подтвердили Дерье в 1934 г. и Рот и др. в 1942 г. [26]. Рот провел широкие лабораторные исследования и определил уменьшение коэффициента трения скольжения с увеличением нагрузки и ростом шероховатости контртела. Он также обнаружил значительное влияние загрязнений поверхности на трение. Тирион [27] предложил эмпирическое выражение для описания зависимости трения резин от нагрузки. Шалламах [28] показал, что объяснить зависимость силы трения от нагрузки можно, предположив, что резина упруго сжимается неровностями контртела, имеющими сферическую форму. Используя соотношение Герца для зависимости площади контакта от нагрузки, он нашел, что коэффициент трения скольжения нронорционален площади контакта. [c.12]

Коэффициент морозостойкости резин при сжатии определяют измерением деформации образцов при статическом и динамическом сжатии под воздействием одной и той же нагрузки в нормальных температурных режимах и при пониженной температуре. Испытание сводится к нахождению температуры, при которой коэффшщент морозостойкости резины равен 0,1. Этот метод характеризует потерю эластичности резин при охланедении. Испытание проводят на приборе УПКМ-4. Образцы для испытания имеют форму цилиндра высотой 10 0,2 мм. [c.188]

Модуль продольной упругости Есж. к конструкционно связанной резины, привулканизованной к металлическим пластинам, принимается зависимым от коэффициента формы Ф и от твердости резины (рис. 9.10). [c.253]

Мягкая резина обладает высокой эластичностью, нозволяю-и .ей выдерживать без разрушения значительные деформации способностью смягчать удары, противостоять истиранию и другими це)п1ьши свойствами. Коэффициент расширения мягкой резины весьма значителен, ио вследствие эластичности она ирн повышении температуры не изменяет формы и не дает трещин. Коррозионные среды в связи с высокой химической стойкостью мягкой резины лишь в незначительной степени изменяют ее механические свойства. [c.439]

Было показано, что газопроницаемость резин зависит от природы наполнителя и его относительного содержания в каучуке Растворимость и скорость диффузии газов также уменьшаются с повышением содержания наполнителей в резинахАналогичное уменьшение коэффициентов газопроницаемости и диффузии газов в пленках из различных пластмасс на начальной стадии наполнения наблюдалось Ито и другими исследователями Особенно малыми величинами коэффициентов проницаемости и диффузии характеризуются резины, содержащие наполнитель, имеющий пластинчатую форму частиц "2, из [c.184]

Рассмотрение каландрования с учетом вязкоупругих свойств резиновых смесей является с одной стороны обобщением и развитием гидродинамического метода, а с другой — строится на использовании методов контактных задач теории упругости, теории качения и теоретических основ динамических испытаний резины. Приведенное в работе [5] обобщенное выражение для распорного усилия при каландровании, учитывающее гидростатическую Р и де-виаторную Хуу части нормальных напряжений, может быть использовано для инженерных расчетов. Гидростатическое сжатие, возникающее в результате отклонения реального поведения материала от однородной деформации, может быть учтено введением фактора формы. Формфактор может также учесть и такие сложные явления, как эффект конечных деформаций. Иногда этот учет делают введением дополнительного коэффициента нелинейности в реологическом уравнении для эластичного материала. [c.236]

Ряд работ связан с исследованием механических и динамических свойств каучуков и резин э-502 Исследовано влияние температуры на скорость разрыва резин в области стеклования 48э-49о Вычислены значения коэффициента изменчивости предела прочности при растяжении и отношение характеристической энергии раздира к удельной энергии разрыва По мере изменения соотношения цис- и Гуоанс-форм в Полибутадиене сопротивление разрыву проходит через минимум при 60%-ном содержании цис-формы э Изучалось изменение физико-механических свойств вулканизатов нри длительном хранении установлено, что хранение в течение 400—600 суток практически не изменяет свойств резин Приведены некоторые исследования по влиянию на свойства каучуков применения ультразвука в процессе технологии резины 5°. [c.801]

Широко применяют специальные ремни трапецеидального сечения. В этом случае в шкивах устраивают особые желоба такого же (по форме) сечения, как и ремень. Ремень состоит из хлопчатобумажных нитей, пропитанных резиной и покрытых сверху несколькими слоями прорезиненной ткани. Подобная передача называется текстропной или клиноременной. Она допускает передаточное число до 10. Коэффициент полезного действия текстропной передачи около 0,95. [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология