Проскок величина

Для получения четкого скачка потенциала в точке конца титрования необходима большая скорость изменения концентрации около конечной точки, поэтому обычно рекомендуется максимальная скорость подачи титранта (например, порядка 15 мл/мин). При этом удается ограничить проскок величиной 0,1—0,15 мл. Для более точной работы необходимы меньшие скорости подачи титранта Ъ мл мин). [c.168]

Время до появления заданной концентрации адсорбтива Сп за слоем называют временем до проскока или временем защитного действия г(с ) слоя L данного адсорбента до заданного проскока. Реализуемая за время до проскока величина адсорбционной емкости называется динамической емкостью, которая всегда неско ко ниже равновесной емкости в статических условиях из-за неполной отработки замыкающего слоя. Зависимость времени защитного действия от длины слоя адсорбента обычно описывается в хорошем приближении уравнением H.A. Шилова [c.288]

Стадия обессоливания. На первой стадии раствор, содержащий примеси электролитов, пропускают сверху вниз через колонку с равномерно перемешанной шихтой катионита и анионита. С помощью различных регистрирующих приборов производят автоматический контроль вытекающего из колонки раствора. Обычно характеристикой степени очистки жидкостей и момента проскока (величина которого определяется дальнейшим конкретным применением фильтрата и концентрация ионов в котором часто не превышает 5% от исходной концентрации) является электропроводность и (или) pH фильтрата. В других случаях, например при удалении из воды радиоактивных веществ, с помощью счетчиков следят за появлением в фильтрате ионов, обладающих радиоактивностью. [c.82]

Установка таких фильтров дает возможность выдерживать неизменное значение величины pH обессоленной воды, сократить расход воды на отмывку основных фильтров после их регенерации, а также корректировать качество обессоленной воды при погрешностях в эксплоатации основных фильтров, т. е. при проскоках в фильтрат повышенного содержания катионов или кислот. [c.10]

Динамическая влагоемкость адсорбентов-осушителей зависит от величины активной поверхности их, доступной для паров воды, длины зовы массопередачи, скорости перемещения адсорбционного фронта и необходимой глубины осушки газа. Теоретически осушенный газ не должен содержать влаги до момента проскока. На практике газ содержит некоторое количество влаги, хотя он намного суше, чем требуется по нормативам эксплуатации газопроводов. При осушке газа для сжижения цикл адсорбции должен заканчиваться несколько раньше момента проскока влаги, когда адсорбционный фронт зоны массопередачи еще находится в глубине слоя. Это связано с тем, что для диффузии остаточных малых количеств паров воды из газовой фазы в твердую (адсорбент) требуется определенное дополнительное время контакта. [c.246]

С помощью уравнений (153), (154) и рис. 166, 167 определяем величину йд — динамическую влагоемкость адсорбента при работе слоя до проскока. [c.249]

В случае, если процесс утилизации тепла осуществляется при каталитическом окислении каких-либо веществ с большими допустимыми нормами ПДК (например, метана, этилового спирта, бензина), по-видимому, целесообразно выбирать такую длительность цикла, при которой величина т) окажется максимальной. В этом случае небольшой проскок ( 2—5%) непрореагировавших веществ вполне допустим. Если речь идет об утилизации тепла при обезвреживании вредных выбросов, то целесообразно задавать меньшую длительность цикла, обеспечивающую большую степень превращения токсичных веществ. Такими же соображениями полезно руководствоваться при определении температуры на входе во второй по ходу газа слой катализатора. [c.207]

Скорость дегидрирования бутана до бутилена в кипящем слое катализатора К-5 [18 описывается уравнением (VI.15) с учетом величины Т1 кипящего слоя, учитывающего перемешивание газа в слое и проскок непрореагировавших газовых пузырей через слой [c.220]

Изменение перепада давления во времени отражает неоднородность и агрегатное состояние структуры слоя, т. е. интенсивность слияния, разрушения агрегатов жидкости и газовых пустот, образования и разрушения каналов, проскок больших газовых пустот и вместе с этим колебания слоя в целом. Отсюда вытекает, что среднее абсолютное отклонение АР от ДР, приходящееся на единицу ЛР, т. е. ДДР/ЛР, характеризует ту среднюю долю из общей энергии газа, которая превращается в флуктуирующую кинетическую энергию единицы массы жидкости. Поэтому величина [c.73]

С увеличением напряжения сверх некоторой критической величины происходят проскоки искр, а затем электрический пробой и короткое замыкание электродов. Во избежание этого в электрофильтрах создают неоднородное электрическое поле, напряжение которого убывает по мере удаления от коронирующего электрода. В этом случае почти весь слой газа между короной и осадительным электродом играет роль изоляции, предотвращающей искровой разряд между электродами. Неоднородность ноля достигается путем устройства электродов в виде проводов, помещенных по оси труб в трубчатом электрофильтре или натянутых между параллельными пластинами в пластинчатом электрофильтре. [c.340]

На практике для того, чтобы свести к минимуму крекинг исходного сырья, температуру реакции поддерживают не более 400° С. При этом объемная скорость определяется требующейся производительностью и временем пробега. В этих условиях фронт абсорбированной серы получается размытым, и хотя катализатор в лобовом слое полностью насыщается серой, проскок серы может происходить прежде, чем слой на выходе будет отработан полностью. В этом случае, когда концентрация серы, определенная на выходе, превышает определенную величину, например 0,5 ч/млн, то говорят, что в сероочистном аппарате произошел проскок серы. [c.68]

На рис. У11-5 показана область устойчивой работы контактных тарелок с переливными устройствами. Максимально допустимая скорость пара в колонне (линия ВС) определяется величиной допустимого уноса жидкости, которая обычно принимается равной 10 %. Линия АВ определяет минимально допустимые скорости пара, соответствующие 10 % провалу жидкости. Справа область устойчивой работы ограничена линией СО, которая соответствует максимальным нагрузкам по жидкости, соответствующим 85 % режима захлебывания . Линия АВ определяет минимальные нагрузки по жидкости, при которых на тарелке обеспечивается устойчивый барботажный слой и отсутствует проскок пара. Нагрузки по пару и жидкости, соответствующие координатам любой точки внутри области, обеспечивают устойчивую работу аппарата. [c.226]

Аппараты такого типа надежны в работе и обеспечивают высокие производительности. Наряду с этим они металлоемки, громоздки и требуют сравнительно больших расходов электроэнергии. Удельная производительность шнековых аппаратов (на единицу объема или веса аппарата) невелика, что объясняется относительно низкой скоростью обтекания частиц и умеренной величиной поверхности соприкосновения фаз. Контакт между фазами ухудшается вследствие проскока некоторой части жидкости, обусловленного заметным расслоением фаз, так как значительная часть твердого материала перемещается в виде более плотного слоя вдоль нижней части корыта. [c.558]

Средняя концентрация адсорбтива во всем слое адсорбента данной длины, достигнутая к моменту проскока адсорбтива, получила условное название дин а.м и ческой активности слоя адсорбента. Эта величина, характеризующая емкость адсорбента в динамических условиях, может измеряться не только количеством поглощенного вещества, но и промежутком времени, протекшим от начала поглощения до момента проскока она часто используется в практике расчетов процессов адсорбции. [c.569]

Динамическая активность адсорбента существенно отличается от его статической активности. Статическая адсорбционная активность при данной температуре и концентрации газа определяется количеством адсорбтива, поглощенного единицей массы адсорбента при установлении равновесия. Динамическая активность адсорбента характеризуется длительностью пропускания газа или его смеси с воздухом через слой адсорбента до момента обнаружения первых следов газа за слоем адсорбента. Эта величина зависит как от статической активности адсорбента, так и от других факторов, а именно от соотношения между толщиной и площадью слоя адсорбента, диаметра зерен адсорбента, концентрации газа и скорости его протеканий. Поэтому динамическую адсорбцию можно характеризовать только временем, протекающим до проскока газа через слой адсорбента при данных условиях процесса, и нельзя характеризовать количеством газа, адсорбированным единицей массы или объема адсорбента. Динамическая активность адсорбента подробно изучалась в Советском Союзе И, А. Шиловым, а затем М. М. Дубининым и другими учеными. [c.112]

Определение изотермы адсорбции производится фронтальным методом. При пропускании водного раствора уксусной кислоты через слой угля имеет место ее адсорбция, величина которой зависит от концентрации исходного раствора. По мере вытекания раствора из колонки следят за появлением в фильтрате кислоты. В начале опыта из колонки вытекает чистый растворитель (вода). Объем вытекающего из колонки чистого растворителя до проскока уксусной кислоты, т. е. удерживаемый объем Vn, будет зависеть от концентрации исходного раствора согласно формуле [c.32]

Зная массу адсорбента в колонке т и объем фильтрата до проскока кислоты Уц, рассчитывают величину удельного удерживаемого объема для каждой колонки [c.34]

Для глубокой очистки рассола фильтрацией часто используют фильтры, в которых рассол проходит через слой мраморной крошки. Стандартный насадочный фильтр имеет поверхность фильтрации 24 м . Фильтрация рассола производится при удельной производительности 2 м /(м2-ч). Насадочный фильтр считается загрязненным, если давление фильтрации превышает заданную величину или появляется проскок твердой фазы. Тогда фильтрация раствора переключается на резервный фильтр, а фильтр находившийся в работе, выводится на регенерацию. Для регенерации фильтрующего слоя мраморной крошки применяют обратный ток отфильтрованного рассола. При этом для взрыхления крошки подают воздух. Регенерат направляется в промежуточную емкость, откуда он откачивается с постоянной скоростью в осветлитель (рис. 3.12). [c.67]

В значения сорбционной емкости, представленные в табл. I, внесены поправки, учитывающие проскоки, вычисленные по среднему проценту чистого обмена, т. е. электролит, проходящий через смолу минус проскок. Величина проскока зависит от количества кислоты, образовавщейся в верхней части слоя. [c.100]

Изучение работы аппарата показало что область устойчивых гидродинамических режимов (без капало- и иоршнеобразования, без пульсаций и проскока газа) существенно зависит от величин геометрического симплекса Гд = AJA (отношение площади живого сечения щели к площади свободной поверхности слоя в неподвижном состоянии) и числа Архимеда [c.508]

Система Джильберта — Пригга [5] —также графическая система. На графике Джильберта — Пригга переменными величинами являются число Воббе и коэффициент скорости распространения пламени по Виверу. Диаграмма взаимозаменяемости имеет форму треугольника, стороны которого образованы линиями, соответствующими неполному сгоранию, проскоку пламени и затуханию пламени в результате его срыва. [c.54]

Производительность загрузки катализатора окиси цинка может быть оценбна только путем определения среднего содержания в ней серы (причем лобовой слой всегда близок к теоретически возможному содержанию, а слой на выходе содержит очень мало серы). Следовательно, удобно измерять производительность в единицах отработанного катализатора. Катализатор 32-4, работающий при 370° С и объемной скорости 400 обычно при проскоке достигает средней сероемкости 22—24 вес. %, что эквивалентно 24,4—26,7 кг серы на 100 кг свежего катализатора. С точки зрения проектирования, в приведенных выше условиях содержание серы принимается в среднем 18 вес. % (эквивалентно 20 кг на 100 кг загрузки), и это обычная величина, гарантируемая фирмой Ай-Си-Ай. Сероемкость уменьшается с понижением температуры или увеличением объемной скорости. Изменение сероемкости с увеличением температуры. показано на рис. 14. [c.69]

На большинстве установок катализатор вводят в регенератор отдельным потоком воздуха, количество которого составляет 10— 25% от общего расхода остальной воздух, необходимый для горения кокса, поступает через распределительное устройство — решетку или маточник. Максимальное сокращение доли воздуха, идущего на транспорт, весьма целесообразно, так как при этом снижается диаметр катализаторопроводов, ослабляется их эрозия, а также сокращается расход энергии на воздуходувку, поскольку уменьшается сопротивление, преодолеваемое основной массой воздуха. Опыт эксплуатации промышленных установок показал, что регенерация успевает пройти достаточно полно за 5—7 мин. При этом величина удельного коксосъема колеблется в широких пределах — в среднем от 20 до 45 кг кокса в 1 ч на 1 m катализатора . Очень важно обеспечить равномерное распределение воздуха по сечению регенератора, так как в противном случае наблюдается плохое псевдоожижение, унос катализатора и проскок кислорода через слой, вызывающий догорание СО в отстойной зоне. Живое сечение решеток составляет от 1 —1,5% (при вводе одного воздуха) до 3% (при вводе взвеси). [c.198]

Сероем1сость катализаторов зависит от рабочей температуры. Так, чистая окись цинка при температуре 400°С имеет сероемкость около 20 6 при начале проскока серы, а при 200°С эта величина порядка 12%. [c.91]

Величины относительной площади горла диффузора / г.д(Мн), необходимой для запуска последнего, и относительной площади горла сопла Fr. l a) = Pr.JPa при к = 1,4 приведены па рис, 8.61. Интересно отметить, что число Маха в горле диффузора Мг д, нужное для проскока сквозь него прямого скачка уплотнения (до суя еш1я горла диффузора), составляет около 0,875 от значения числа Маха в набегающем потоке Мн (для Мн = 1,5—5 при /с = 1,4). Описанные особенности запуска диффузора аэродинамической трубы относятся и к запуску входного диффузора двигателя. Для того чтобы, переходя от малых скоростей полета к расчетной скоростп, осуществить расчетную систему скачков, следует при малых скоростях горло диффузора расширить (или лишнюю часть воздуха перепустить перед горлом наружу), а по выходе на расчетную скорость сузить горло (до расчетного размера) или прекратить перепуск воздуха (прикрыть отверстие для перепуска). Без этого запуск сверхзвукового диффузора на расчетный режим невозможен. [c.491]

Общий объем VI равен объему колонки. Внешний объем Увв можно определить, если хроматографировать на колонке, заполненной гелем, какое-либо высокомолекулярное вещество, не способное проникать в поры геля объем растворителя, прошедшего через слой геля до проскока хроматографируемого вещества, соответствует внешнему объему. Внутренний объем Упор связан с пористостью геля. Для ксерогелей, т. е. для слабонабухающих гелей. Упор определяется сравнительно просто. Для этого следует знать величину 5г, называемую емкостью геля по растворителю и равную количеству растворителя в граммах, поглощенного при набухании 1 г сухого геля. Для определения емкости по растворителю навеску сухого геля оставляют набухать в выбранном растворителе, затем последний удаляют осторожным продолжительным центрифугированием, после чего набухший гель взвешивают. Разность масс набухшего и сухого гелей, отнесенная к единице массы сухого геля, и составляет значение 5г. Отсюда [c.227]

Вместе с тем вся методология обработки экспериментальных данных базируется на весьма сильном допущении, что время, требуемое на единичный проскок субстрата (проокок на один мономерный остаток) вдоль активного центра в ходе множественной атаки, является характеристической величиной, постоянной для действия данного фермента, и независимой от степени полимеризации субстрата или от степени заполнения других сайтов активного центра мономерными остатками. Фактически, это предположение эквивалентно постулату Хироми о постоянстве микроскопического гидролитического коэффициента ферментативного расщепления связей субстрата независимо от степени его полимеризации и степени заиолнения активного центра, применимость которого на практике сомнительна (как в значительной степени отвергающего специфичность ферментативного катализа на молекулярном уровне). [c.88]

Реакция протекает вправо при избытке кислоты. Ионит в колонке отмывают водой от избытка кислоты, после чего ионит готов к применению. Пробу пропускают через колонку, колонку промывают водой или элюентом. Собирают элюат целиком или по фракциям. Перед каждым последующим применением необходимо проводить регенерацию ионита в колонке, так как в колонке содержатся различные ионы (например, Х , Хг). Происходящий при этом химический процесс аналогичен описанному уравнением (7.4.5). Процесс замены ионов Х+ ионами Хь Ха. .. называют регенерацией ионита, чтобы подчеркнуть, что ионит при этом возвращается в свое исходное состояние. Для сдвига равновесия вправо необходимо подобрать нужную концентрацию кислоты. Концентрированные растворы повышают скорость ионного обмена, но из-за высокой вязкости раствора снижается диффузия ионов. Поскольку процесс ионного обмена протекает сте-хиометрически, можно рассчитать полную обменную емкость колонки, зная количество ионита. Но рассчитанную обменную емкость не всегда можно полностью использовать (разд. 7.3.1.1). Пусть в колонке имеется ионит в Н -форме. Требуется провести ионный обмен с ионами К" . В месте подачи анализируемой пробы в колонку происходит полный обмен ионов Н+ на ионы При дальнейшем пропускании раствора, содержащего ионы К (фронтальная техника проведения ионного обмена), происходит смещение зоны, заполненной ионами К" , вниз. При этом колонку можно разделить на три слоя (рис. 7.17). В первом слое находится ионит только в К" -форме, во втором слое — ионит, содержащий оба иона, в третьем слое — ионит, содержащий ионы Н" . Распределение концентраций происходит по 8-образной кривой (ср. с формой полос элюентной хроматографии). При дальнейшем пропускании раствора КС происходит зарядка второго слоя ионами до проскока. Число ионов К" , которые могут быть количественно поглощены колонкой до проскока ионов, называют емкостью колонки до проскока. Эта емкость меньше величины полной емкости колонки, так как проскок К" -ионов наблюдается в тот момент, когда в колонке еще содержатся Н+-ионы. [c.378]

Объем растворителя, собранного до момента проскока, т. е. до появления первой ступеньки на выходной кривой, называется удерживаемьш объемом. В величину этого объема входит также объем растворителя, находящегося к началу опыта в порах адсорбента и между его частицами. После вычитания этого небольшого объема из величины удерживаемого объема получают так называемый исправленный удерживаемый объем Величина исправленного удерживаемого объема, пересчитанная на единицу массы адсорбента, называется удельным удерживаемым объемом и обозначается У%. [c.25]

Поскольку явления, связанные с перемешиванием и распределением потоков, очень сложны, для их описания прибегают к упрощенным моделям. Так, например, влияние указанных явлений на среднюю движущую силу оценивают по величине проскока (модель байпассирования) или по величине кратности циркуляции, соответствующей той или иной степени перемешивания (циркуляционная модель). [c.238]

Чтобы избежать проскока углеводорода при извлечении углеводородов в промышленном периодическом адсорбере, процесс адсорбции приходится заканчивать много ранее, чем насьщение угля дойдет до величины равновесной активности. [c.158]

В дальнейшем Рейлли, Гильдебранд и Эшли (1962) указали на преимущества применения фронтального метода для аналитических целей. Этот метод применим, так же как проявительный, для определения величин удерживания, которые, как известно, могут быть использованы для идентификации компонентов. При линейных изотермах сорбции кривые проскока симметричны (см. разд. 2.1) и координаты точки перегиба могут быть найдены просто и точно. [c.429]

Частицы, которые рассматривались в работахJ15, 18, 23], были намного меньше, чем в промышленных установках, где обычно 1+>10. Нетрудно показать, что кривые I и II на фиг. 11.3 для крупных частиц дают значения V+, значительно большие по сравнению с обычно наблюдаемыми. Хотя использованная физическая модель может показаться весьма идеализированной, особенно для крупных частиц, автор придерживается мнения, что эти различия вызваны главным образом численными значениями параметров, выбранными при получении кривой II. Для крупных частиц еу <С е/ (см. разд. 3.5.2). В связи с этим начальная скорость проскока частиц v может быть значительно меньше, чем пульсационная скорость окружающего газа. Кроме того, утолщение ламинарного подслоя (см. разд. 8.6) будет приводить к увеличению необходимого расстояния пролета частиц. Учет всех этих факторов в анализе Дэвиса привел бы к снижению величины V+. При применении аналогии Рейнольдса (разд. 11.4) к данным по переносу тепла и импульса в потоке взвеси также можно ожидать значительно белее низких значений V+ чем показанные на фиг. 11.3. Это также может быть следствием неполной передачи тепла и импульса при осаждении частиц на стенку. [c.353]