Распределение режимах движения

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Расчет распределителя дисперсной фазы. Работа распылительных колонн во многом определяется конструкцией распределителя дисперсной фазы. Он должен подавать в рабочую зону колонны достаточно малые капли, по возможности близкие по размерам, и обеспечить равномерное распределение капель по объему аппарата. При близких размерах капель время пребывания нх в колонне не должно сильно различаться, и режим движения дисперсной фазы близок к режиму идеального вытеснения. Поэтому предпочтительнее капельный режим истечения, при котором образуются одинаковые капли (иногда наряду с однородными крупными каплями наблюдается образование капель—спутников значительно меньшего размера). [c.142]

Режим движения потока через слой беспорядочно насыпанных элементов насадки или полидисперсных зернистых материалов зависит от многих факторов. Во-первых, на распределение скоростей в слое влияют физические (реологические) свойства потока (жидкости или газа), во-вторых, физические и геометрические характеристики слоя, т. е. его структура. Последняя характеризуется [c.172]

Гидродинамический режим движения жидкости в межтарелочном пространстве и распределение скоростей потока [c.37]

Критерий Рейнольдса характеризует режим движения им определяется распределение скоростей раствора вокруг частицы, а также режим потока — ламинарный или турбулентный. [c.276]

Турбулентный режим. Движение неньютоновских жидкостей в турбулентной области по аналогии с движением ньютоновских жидкостей может быть описано с помощью универсального профиля скоростей (см. стр. 78). На рис. 3.41 показано логарифмическое распределение скоростей для турбулентного режима потока неньютоновской жидкости при ее движении в гладкой трубе (по Прандтлю). Для неньютоновских жидкостей, в предположении, что касательное напряжение т и градиент скорости сШ йп остаются постоянными, предложены следующие зависимости. [c.101]

Режим движения потока через слой беспорядочно насыпанных элементов насадки или полидисперсных зернистых материалов зависит от многих факторов. Во-первых, на распределение скоростей в слое влияют физические (реологические) свойства потока [c.180]

При этом режим движения жидкости вокруг частицы будет вязким. Для сферической частицы задача о распределении скоростей вблизи падающей частицы была решена Стоксом и хорошо известна под названием задачи Стокса. [c.88]

Во-вторых, характер рассматриваемого процесса предопределяется наложением двух видов движения восходящего потока среды и осаждающих относительно него твердых частиц. Движение среды существенно влияет на характер перемещения и распределения частиц. В свою очередь, нахождение в потоке твердых частиц влияет на режим движения несущего потока. Это приводит к возникновению качественно нового явления — движения двухфазной среды, основные явления в которой уже не являются результатом простого векторного сложения двух составляющих перемещений. [c.48]

Режим движения влияет на распределение скоростей по сечению потока, а также на затраты энергии, связанные с перемещением жидкости, газа. [c.32]

Реактор прямоточного типа, секционированный клапанными тарелками, выполняют в виде цилиндрического вертикального корпуса, содержащего при необходимости трубчатый теплообменник, расположенный выше секционирующих тарелок. Штуцеры для подачи газа и жидкости в аппарат размещают, соответственно, под и над нижней тарелкой (рис. 43,а). Диаметр цилиндрической обечайки может быть меньше диаметра кожухотрубного теплообменника, что позволяет организовать в таком аппарате не только прямоточный режим движения контактирующих фаз, но и прямоточно-противоточный. Нижние концы труб теплообменника целесообразно снабжать коническими расширителями, благодаря чему обеспечиваются условия входа двухфазного потока в вертикальные трубки, улучшается распределение фаз, уменьшаются потери давления и стабилизируется работа аппарата в целом. [c.171]

К фильтрующим элементам и аппаратам, предназначенным для проведения ультрафильтрации лакокрасочного материала, предъявляется ряд особых эксплуатационных требований. Они должны разделять достаточно концентрированные (8—15%-ные по сухому остатку) и относительно вязкие жидкие среды, содержащие абразивные механические взвеси. При минимальной потере напора должны обеспечиваться равномерное и однородное распределение твердой фазы по всему объему и развитый турбулентный режим движения жидкости с малым поперечным градиентом скорости, чтобы свести к минимуму роль концентрационной поляризации и предотвратить осадкообразование. [c.227]

При выборе рационального варианта модернизации ТСИ были рассмотрены следующие структурные варианты вентилируемая мельница в открытом цикле (тупиковый режим), сливная и вентилируемая мельница в замкнутом цикле, частично вентилируемая мельница в замкнутом цикле, когда в барабан подается только часть газа, идущего через проходной мельничный классификатор. Параметр А распределения скоростей движения частиц по их размерам при вентиляции барабана [c.152]

В химической технологии при оптимизации сложных процессов химического превращения вещества, с целью достижения наилучшего распределения продуктов реакции и обеспечения максимального выхода целевого продукта, исходят из анализа гидродинамической обстановки в реакторе. Гидродинамический режим движения характеризует перемешивание реагирующих веществ в аппарате (в зоне реакции) и в значительной мере определяет избирательность протекания как простого, так и сложного процесса химического превращения вещества. При этом движение потоков взаимодействующих веществ в реакторе должно быть организовано таким образом, чтобы обеспечивалась максимальная производительность аппарата по целевому продукту, а режим ведения химического процесса должен быть таким, чтобы скорость побочных реакций, а следовательно, и выходы их были минимальными. Для этого в случае протекания в реакторе параллельных реакций необходимо уменьшать или увеличивать концентрации исходных веществ в реакционном объеме (в зависимости от порядка реакции), а в случае последовательных реакций — избегать перемешивания реакционных смесей, имеющих разный состав продуктов реакции. [c.12]

Исследование влияния конструктивных параметров на потери напора и снижение скоростей проводили в сушильной камере с тангенциальными входными щелями, равномерно распределенными на поверхности конфузорного участка. На первом этапе изучали режим работы камеры с движением газов в сторону сужающегося конуса, являющегося основным узлом в конструкции исследуемой вихревой распылительной сушилки. На втором этапе исследований были получены результаты для режима, при котором газы направляли в сторону расширяющейся части конуса. Результаты исследований предполагалось использовать [c.164]

В печах с температурой, изменяющейся По длине печи, положения о равномерно распределенном режиме теплообмена относятся только к некоторым областям. С таким случаем приходится сталкиваться, например, в методических нагревательных печах, где вследствие действия подъемной силы по мере движения пламени вдоль лечи теряется настильность пламени у поверхности нагрева, и прямой направленный режим теплообмена постепенно вырождается в равномерно распределенный и, в конце концов в косвенный режим теплообмена. [c.82]

На рис, 13.2 показаны графики этой функции. На оси ординат отложены произведения R x)4лr которые означают вероятность, отнесенную к единице расстояния от ядра атома, т. е. функцию радиального распределения электронной плотности. Из рис. 13.2 видно, что электрон может находиться в любой точке атомного пространства, но вероятность его пребывания в различных точках не одинакова. Он чаще бывает в одних местах и реже в других. Поэтому принято представлять движение электрона в виде электронного облака, плотность которого в различных точках определяется величиной Чем прочнее связь электрона с ядром, тем электронное облако меньше по размерам и плотнее по распределению заряда. Электронное облако часто изображают в виде граничной поверхности, охватывающей примерно 90—95 % электронного облака. [c.223]

Для определения размеров и места расположения застойных зон н зон проявления аномальных свойств нефти при разработке залежей необходимо знать характер распределения фактических значений градиента пластового давления [2]. В настоящее время определение фактических градиентов давления в нефтяной залежи представляется возможным лишь по картам изобар. В связи с этим следует подчеркнуть, что для решения многих практических задач разработки залежей очень важно знать распределение давления. в пласте в любой момент времени, для чего и принято строить карту изобар. Однако до сих пор карты изобар не только не нашли широкого применения при решении различных задач по контролю за разработкой нефтяных залежей, но и мало обращается внимания на улучшение точности и совершенствование методов ее построения. Как правило, карты изобар строятся по малочисленным замерам пластового давления. Между тем эти карты должны являться одним из основных документов, позволяющих уточнить физические характеристики коллектора, направление и скорости движения водо-нефтяных потоков, определить режим работы нефтяной залежи, особенности взаимодействия эксплуатационных и нагнетательных скважин и т. п. [c.84]

В 1939 г. Бэджер [7] еще раз детально рассмотрел вопрос о механизме движения двухфазного потока. К ранее упомянутым трем режимам течения он прибавил четвертый. Этот режим, названный эмульсионным, характеризуется наличием капелек жидкости, равномерно распределенных в паровой фазе, и отсутствием движущейся по стенке трубы пленки жидкости. Бэджер обработал имеющиеся литературные данные и установил, что для последних трех режимов течения коэффициент теплоотдачи тем выше, чем ниже значения температурного напора (прн условии, что все другие величины не изменяются), т. е. что с ростом Ы коэффициенты теплоотдачи уменьшаются ). При обработке данных принималось, что кипение начинается в точке, где температура жидкости достигает максимума. [c.63]

Анализ турбулентной струи, исходящей из источника, был проведен с помощью модели подсасывания [181] (см. гл. 12). Предполагалось, что индуцированное течение распространяется по потолку полости горизонтально. Были проведены расчеты направленного вниз движения границы раздела между верхним стратифицированным слоем и нижней областью, а также вычислены соответствующие распределения плотности. В экспериментах указанный режим течения моделировался с помощью впуска [c.313]

При увеличении Ка упорядоченное ячеистое движение нарушается и возникает новый конвективный режим. Этот режим характеризуется флуктуациями соответствующих распределений температур [30]. Из-за наличия локального теплообмена между жидкостью и пористым твердым телом указанные флуктуации [c.382]

Измерение динамических характеристик имеет многообразное значение для полимерных систем. Самое важное —это получение иа основании таких измерений релаксационного спектра. Различные элементы структуры в полимерных системах под действием теплового движения самопроизвольно перестраиваются за разные времена, т. е. различной частотой. Следовательно, существует набор частот V (и величин, обратных им,— времен релаксации), который определяет способность всех элементов структур к лере-стройке. Некоторые из этих частот (или времен релаксации) встречаются чаще, другие реже. Интенсивность проявления той или иной частоты (или времени релаксации) по отношению к другим частотам представляется функцией их распределения. Она определяет релаксационный спектр полимерной системы. Этот спектр может быть определен как для частот перестройки структуры, так и для времен релаксации. [c.263]

Обычно аэродинамический режим движения воздуха в пылепроводах соответствует области автомодельности (Re>Re P ). В этой области строгое соблюдение требования (Re)T=(Re)p не является обязательным. Поэтому имеется определенная свобода в выборе расхода воздуха -при тарировке. Перед пуском парогенератора предварительно выравнивают расход воздуха. Окончательная корректировка его должна проводиться в рабочем режиме при выравненном распределении пыли, чтобы учесть различие влияния запыленности на сопротивление пылепроводов различной длины. Порядок операций нри выравнивании расходов воздуха следующий. При полном открытии всех индивидуальных шиберов выявляется пылепровод с наименьшим расходом. К этому уровню приводятся остальные пылепроводы прикрытием шиберов на них. При корректировке на работающем парогенераторе пылепровод с минимальным расходом выявляется проверкой полного открытия шиберов на [c.109]

С помощью системы уравнений (4-170) для заданного межтарелочного зазора (Лопт = Д + 6) необходимо проверить, характеризуется ли режим движения суспензии параболическим распределением скоростей потока, и при соблюдении условия К < 0,5 можно рассчитать максимальную производительность сепаратора при [c.163]

Значительные колебания величины тепловой мощности печи, обусловленные непостоянством условий ее работы, существенно влияют на режим движения газов и распределение их давления. Это не будет офицательно сказываться на работе печи только при герметичных печных стенках. Того же фебует и необходимость создания специальной печной атмосферы. Следовательно, указанным фебованиям могут удовлетворять только печи с минимальным количеством рабочих окон при условии их совершенно плотного закрывания, что и предусмофено консфукцией печи, представленной на рис. 12.19. [c.654]

В турбулентной области течения пленки (Ке > Кекр) тепло от стенки передается орошающей жидкости как молекулярной теплопроводностью, так и путем перемешивания пленки под действием волн. Для установления характера передачи тепла необходимо прежде всего определить особенности распределения температуры по поперечному сечению пленки, гравитационно стекающей по вертикальной поверхности, в зависимости от плотности орошения и длины пробега пленки. Профиль температур впервые теоретически изучался А. Е. Даклером [132], который предполагал, что в интервале значений критерия Рейнольдса Ке, имеющих место на практике, нельзя пренебречь как размером части пленки, движущейся турбулентно, так и размером той ее части которая движется ламинарно. При этом допускалось, что ни один из этих двух видов движения не существует в пленке в чистом виде и, кроме того, у значительной части пленки всегда наблюдается переходной режим движения. Тогда тепловой поток в произвольной точке у поперечного сечения пленки [c.67]

В те.хнологически.х аппаратах потоки жидкостей и газов по своей структуре, как п]>авнло, занимают промежуточное положение между дву.мя предельным1[ случаями полного (идеального) вытеснения и полного (идеального) перемешивания. Случай полного вытеснения (поршневой режим движения среды) предполагает, что в любом поперечном сечении аппарата скорости перемещения всех частиц потока одинаковы. Вследствие такого распределения скорости в аппарате полного вытеснения последующие объемы движущейся среды не смешиваются с предыдущими, а время пребывания всех частиц потока в аппарате одинаково. [c.38]

В этой теории учитывается то влияние, которое оказывает пленка поверхностноактивного вещества на волновое движение жидкости. Как и в случае стационарного движения, рассмотренного в главе VII, наличие поверхностноактивных веществ на поверхности жидкости приводит к появлению поверхностных сил. изменяющих режим движения. В случае волнового движения эти силы связаны с растяжением пленки поверхностноактивного вещества на гребне волны и сжатием ее у подошвы волны. В местах изменения плотности вещества в пленке на поверхность раздела должны действовать силы, которые отсутствуют на чистой поверхности жидкости. На примере стационарного движения капель в присутствии поверхностноактивных веществ мы видели, что с формальной стороны учет дополнительных сил. действующих на поверхности раздела производится изменением граничных условий на свободной поверхности жидкости. Изменение граничных условий в свою очередь приводит к изменению распределения скоростей в жидкости. С этим связано, согласно гидродинамической теории. гася1цее действие пленки поверхностноактивных веществ на волновое движение. Гидродинамическая теория гашения волн не связана с Х-акими-либо специальными предположениями о природе гасящего действия пленки. [c.609]

Как правило, в большинстве применяемых электродиализаторов расстояние между мембранами, 2—4 жл, причем расстояние менее 2 мм почти не применяют. Между тем представляет интерес с целью снижения энергозатрат определить возможность проведения электроионитного процесса в условиях близкого расположения мембран. В этом случае наиболее вероятным в гидродинамическом отношении будет ламинарный режим движения воды, что должно обусловливать своеобразие процесса массообмена и явлений в непосредственно прилегающих к мембранам неподвижных слоях. Сближение мембран должно привести к возрастанию гидравлического сопротивления аппарата. Во избежание чрезмерно большого гидродинамического сопротивления электродиализатора рационально, на наш взгляд, применять в этом случав схему параллельного распределения потоков воды по рабочим камерам аппарата. При этом с целью обеспечения высоких скоростей движения воды относительно мембран, необходимых для выноса пузырьков газов и уменьшения поляризации, а также для предупреждения контактирования катионитовых и анионитовых мембран можнр использовать прокладки лабиринтного типа. [c.275]

Начальный участок при ламинарном режиме. Указанное выше распределение скоростей и касательных напряжений в потоке будет иметь место иа участках труб с вполне развившимся ламинарным движением жидкости, которое устанавливается на некотором расстоянии от входа в трубопровод. Часть входного участка трубопровода (рис. 4-7), на котором постепенно устанавливается ламинарный режим движения с распределением скоростей по параболическому закону, называется нача,)1ьиым или разгонным участком. [c.63]

Дина.мическая характеристика аппарата непрерывной полимеризации АНП-5,5 исследовалась в работе [11]. Проверялось предположение о значительной неравномерности распределения продолжительности пребывания различных частей реакционной массы в указанном аппарате. Оказалось, что дикатор (двуокись титана) появлялся на выходе из аппарата значительно раньше, чем было рассчитано,— через 10,5 ч после начала дозирования. Это объяснялось тем, что профиль скоростей течения реакционной среды в аппарате НП имеет параболический характер даже при ламинарном движении среды. Причем скорость движения реакционной среды в центре поперечного сечения аппарата в 2 раза больше средней скорости всей массы полимера. Режим движения в первой секции трубы АНП-5,6 сильно отличается от теоретического, характерного для аппаратов типа адеального вытеснения с ламинарным движением среды. Это обусловлено наличием значительной зоны конвективного перемешивания, возникающей вследствие того, что температура реакционной среды зна-чительно выше температуры поступающего лактама. Для выравнивания профиля скоростей в трубе АНП-5,5 предложено [11] применять гидравлические вытеснители, в качестве которых рекомендуются двухконусные вставки с разными углами при вершине верхнего и нижнего конусав. Подобного рода вставки несколько выравиивают продолжительность пребывания отдельных частей реакционной массы в аппарате, однако кардинального решения эти предложения не дают. Делались попытки математического описания процесса полимеризации капролактама в аппаратах вертикального типа [12, 13]. В работе [12] для описания процесса исПоль- [c.87]

Турбулентный режим (от латинского слова турбулентус — вихревой) наблюдается при больших скоростях. Частички жидкости движутся беспорядочно по пересекающимся направлениям. Однако в каждый момент имеется некоторое распределение скоростей, определяющее движение частиц жидкости вдоль оси потока. В каждой точке потока происходят пульсации скорости [c.46]

Нефтеловушки. На рис. ХП-4 представлена конструкция типовой нефтеловушки, предназначенной для очистки нефтесодержащих сточных вод от нефти, нефтепродуктов и твердых механических примесей. Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Каждая секция состоит из корпуса 1, в котором установлен скребковый транспортер 4 с приводом 3 для сгона вспльшающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок 7. Частота включения скребкового механизма должна быть такой, чтобы толщина слоя накопившихся нефтепродуктов не превышала высоты бруса скребкового транспортера (100 мм), но не реже одного раза в смену. Перфорированная перегородка 2 предназначена для равномерного распределения потока по сечению аппарата, а глухая перегородка 6 — для отделения слоя чистой воды от зоны отстаивания. Нефтеловушка оборудована нефтесборными трубами 5 с ручным приводом. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором 8 или через донные клапаны. Подача воды в гидроэлеватор и отвод осадка регулируются задвижками 9 с электроприводом. В каждую секцию сточная вода подводится независимо от других. Применяются нефтеловушки нескольких типов, различающихся пропускной способностью одной секции 18, 36, 54, 81 и 198 мVч. Средняя скорость движения сточных вод в нефтеловушке 5 мм/ч. [c.367]

Промышленные реакторы отвечают данному разделению лишь с некоторой степенью приближения. Например, в трубчатых реакционных печах для соблюдения режима идеального вытеснения должен существовать так называемый поршневой режим, т. е. должны быть равны линейные скорости всех элементов потока. При существующем обычно турбулентном режиме эпюра распределения скоростей по диаметру трубы отличается от идеальной скорости по периферии трубы несколько меньше. При прямоточном движении сырья и крупногранулированного материала в реакторе колонного типа скорость твердых частиц в осевой части аппарата с приближением к его низу возрастает в результате равномерное движение реакционной смеси и соответственно глубина ее превращения также несколько нарушаются. [c.32]

Горизонтальные и наклонные каналы. В горизонтальных и наклонных (под малым углом к горизонту) каналах различают расслоенный, волновой, пузырьковый, снарядный, эмульсионный и дисперсно-кольцевой режимы течения. Структура потока при этих режимах ясна из рис. 1.95. Специфика течения в горизонтальных каналах состоит в том, что здесь всегда наблюдается значительная несимметри1 -ность в распределении фаз по сеченич канала. В дисперсно-кольцевом режиме течения, например, даже при очень высоки,- скоростях смеси толщина жидкой пленк внизу трубы оказывается почти на порядок больше, чем в ее верхней част . Эмульсионный режим течения в горизонтальных каналах сохраняет известные че -ты волнового движения, когда амплитуда последнего превосходит диаметр канал . При этом жидкие перемычки (гребни волн) насыщены газовыми пузырьками, а газовмл снаряды (впадины волн) содержат мне жество жидких капель, т. е. в цело.м иа [c.102]

В идеале провальные тарелки должны обеспечить равномерное распределение жидкостного и парового потоков за счет попеременного прохождения фаз через каждое отверстие. Однако реально по сечению провальной тарелки устанавливаются зоны преимущественного движения отдельных фаз — поперечная неравномерность парового и жидкостного потоков на такой тарелке достаточно высока. Поэтому несмотря на большую простоту они применяются реже непровальных. [c.1016]

Ограничимся всплытием пузырька при Ке 1. Тогда режим обтекания пузырька вязкий и распределение скоростей обусловлено решением задачи в стоксовом приближении. Для предельно разбавленного раствора диффузионное число Пекле Ред 1, и при движении пузырька на его поверхности образуется диффузионный пограничный слой, в котором происходит основное изменение концентрации диффундирующего компонента. Нерастущий пузырек всплывает с постоянной скоростью, и распределение концентрации растворенного в жидкости вещества описывается стационарным уравнением конвективной диффузии. Решение соответствующей диффузионной задачи для твердой частицы и для пузырька с незаторможенной поверхностью при Ке 1 дают следующие выражения для диффузионного потока на частицу [c.565]