Рециркуляция телом

Рис. 7. Область с обратным течением и зона турбулентного горения в полностью развитом турбулентном течении в следе за плохо обтекаемым телом. 1 — однородное распределение скоростей в набегающем потоке 2 — область с почти 100% сгоранием Л — диен 4 — турбулентный перенос вещества и массы через границу 5 — полнота сгорания (аппроксимация) в — распространяющийся фронт пламени 7 — турбулентный перенос тепла 8 — распределение скоростей в потоке за диском 9 — реакционная зона 10 — турбулентный перенос вещества в реакционную зону 11 — область с рециркуляцией 12 — обратный поток газообразных продуктов сгорания.

Очевидным критерием возможности стабилизации пламени плохо обтекаемым телом является требование, чтобы длина горячей зоны рециркуляции I была равна или больше, чем длина установления пламени, определяемая формулой (92). Индекс 2 в уравнении (92) теперь обозначает величины внутри зоны рециркуляции. Так как скорость в зоне рециркуляции пренебрежимо мала (и, 0), а температура в зоне рециркуляции, как показывает эксперимент, весьма близка к температуре адиабатического пламени Т ], выражение для критерия установления пламени принимает вид [c.430]

При сжигании газовоздушных смесей в топках парогенераторов и в печах наиболее широкое распространение получил способ стабилизации горения, основанный на аэродинамической рециркуляции. Условия, благоприятные для рециркуляции части высокотемпературных продуктов сгорания к корню факела, создаются при помощи огнеупорных туннелей или тел плохо обтекаемой формы. Благодаря указанной рециркуляции обеспечивается непрерывное зажигание потока газовоздушной смеси и предотвращается отрыв пламени от кратера горелки. [c.48]

Для предотвращения отрыва или полного срыва факела необходимо обеспечить интенсивную рециркуляцию раскаленных продуктов сгорания к корню факела. Эта рециркуляция осуществляется в результате того, что смесь направляется в туннель с резко увеличивающимся сечением или на пути смеси располагается плохо обтекаемое тело. [c.195]

Пара метры Плот- ность первич- ного сырья г сиЗ Условный расход первичного сырья т1ч Коэффициент рециркуляции Температура вер а реактора, С Дли- тель- ность цикла коксо- вания Выход летучих веществ % мае. Механическая прочно ть кгс см2 Высота кокса в камере м Ожидаемый выход кокса мае. [c.203]

Существенно изменяется отношение массовых расходов взаимодействующих тел в процессе. Оно может происходить вследствие изменения пористости частиц по мере растворения извлекаемых компонентов, удаления воздуха из пор, а также рециркуляции экстрагента. [c.125]

В большинстве исследований стабилизации пламени в высокоскоростных потоках рассматривается процесс на стабилизаторах, изготовленных в виде тел плохообтекаемой формы или полых конфигураций. В тех случаях, когда использовалось пилотное (вспомогательное) пламя, оно обычно связывалось с плохообтекаемыми стабилизаторами и зависело от создаваемой ими зоны рециркуляции. Пределы устойчивости пламен, стабилизированных вспомогательными пламенами, выражались в виде зависимости от количества тепла, отдаваемого вспомогательным пламенем в систему. [c.71]

Аналогичные свойства пламен на нижнем пределе срыва при стабилизации полым стабилизатором и телом плохообтекаемой формы указывают на существование общего в основном механизма стабилизации. Этот механизм, несомненно, должен учитывать химическую реакционную способность топлива. Из фундаментальных методов измерений химической реакционной способности измерения скоростей гомогенных реакций в сферическом реакторе наиболее полно описывают наблюдаемые явления. Однако зоны рециркуляции за стабилизатором плохообтекаемой формы и за полым стабилизатором не являются идеально однородными, что было показано как в более ранних исследованиях по трассированию потока, так и в настоящей работе. Это подтверждают также результаты измерений тепловых потерь, которые указывают на меньший эффект при уменьшении тепловых потерь, чем можно было бы ожидать в случае идеально однородной системы. [c.264]

Но, с другой стороны, трудно себе представить, что рециркуляция не входит в рассматриваемую задачу. Чтобы определить влияние рециркуляции, которая является весьма важным фактором в процессе стабилизации пламени телом плохообтекаемой формы, стабилизирующую струю обеспечивали кожухом [c.327]

Сделав далее предположение, что длина зоны рециркуляции в 4,5 раза больше ее размера, нормального к потоку, которое оказывается довольно точным в случае некоторых тел плохообтекаемой формы [5], можно оценить скорость тепловыделения в этой зоне. Вычисленные на основании этого предположения значения скорости тепловыделения лежат в пределах 7,1- 10 — [c.351]

Другой метод создания такой рециркуляции предложил Сполдинг. Согласно этому методу, тороидальная вихревая зона создается в результате взаимодействия основного потока и нормально направленной к нему струи. Этот метод имеет преимущества он отличается простотой осуществления и легкостью контроля и не требует введения в поток твердого тела плохообтекаемой формы. Стабилизирующей струей может быть воздух или горючая смесь. Таким образом, создается возможность контролировать температуру и состав в зоне рециркуляции независимо от состава в основном потоке. Добавление топлива в стабилизирующую струю улучшает устойчивость пламен бедных смесей, так как в результате этого в вихревой зоне образуется более богатая топливом смесь и, следовательно, пламя становится [c.356]

Путем обработки результатов с помощью чисел Пекле показано, что существует некоторое подобие между нашей системой, стабилизированной струей, и системами с обычными ста билизаторами в виде тел плохообтекаемой формы. Характеристический размер зоны рециркуляции определялся из экспериментальных измерений скорости ниже стабилизирующей струи. Установлено, что стабилизация данной системы в меньшей степени зависит от размера вихревой зоны, чем в случае плохообтекаемых тел. Ввиду различия этих двух физических систем трудно достаточно точно объяснить полученные результаты. Однако мы полагаем, что это является следствием возросшего влияния стабилизирующей струи на скорости перемешивания в зоне рециркуляции. [c.369]

Устойчивость горения при стабилизации пламени с помощью плохообтекаемы-х тел достигается непрерывным поджиганием горючей смеси продуктами сгорания из зоны рециркуляции, образующейся за телом. Причем устойчивость процесса зависит не только от источника поджигания, но и от внешних условий, т. е. от того какое количество тепла получает свежая смесь и как в связи с этим развиваются в ней химические процессы. Одним из определяющих факторов в процессе стабилизации является соотношение между временем, необходимым для подготовки смеси к горению, и временем контакта горючей смеси с поверхностью зоны. [c.269]

Для полимеризации фенола, пропитывающего минераловатные цилиндры, дымовые газы, нагретые до 453° К, подаются под движущийся конвейер, проходят через зазоры между роликами и через тело изделий и из верхней части туннеля отсасываются на рециркуляцию и частично у торцов сушила на выброс. Кроме того, вследствие соприкосновения горячих роликов с изделиями происходит контактная сушка. Тепловой режим сушила регулируется средствами автоматики и теплового контроля. [c.385]

Рис. 62. Горизонтальное конвейерное сушило для сушки теплоизоляционных изделий тепло .с тел, - отбор газов а рециркуляцию 7 - ,о р

Приведенные выше нормативы окислительной мощности биофильтров не являются предельными, и их можно значительно повысить за счет введения дополнительной вентиляции тела фильтра и рециркуляции — возврата на фильтры части очищенной жидкости. [c.230]

Рис. 13-11. Пять случаев различных отношений Рис. 13-14. Преобразова-рециркуляции тель фазового состояния

Устойчивость горения бензино-воздушных смесей в турбулентно потоке изучалась Э. Л. Солохиным. Ставилась задача выявить влияние параметров потока (скорость, турбулентность, избытки воздуха) и размеров тел плохообтекаемой формы на срывные характеристики корытообразных стабилизаторов. В ре зультате исследования было установлено, что с увеличением характерного размера стабилизатора его стабилизирующая способность повышается. Увеличение скорости потока и начальной турбулентности потока ухудшает характеристик стабилизатора и приводит к тому,, что срыв пламени наступает при меньших избытках воздуха. Другими словами, чем выше начальная турбулентность активного потока, тем более высокие температуры требуется поддерживать в зоне рециркуляции продуктов сгорания. Ухудшение устойчивости горения при интенсификации турбулентности потока, особенно в районе зажигания , отмечалось Л. Н. Хитриным [Л. 8]. Эти положения справедливы только при том условии, что турбулентность потока увеличивается в результате роста скорости. Если же повышать турбулентность потока путем его закручивания, то стабильность горения растет с увеличением интенсивности крутки. [c.51]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

В случае безотрывного обтекания гладких тел необходимость применения полных уравнений Навье-Стокса возникает лишь при малых числах Рейнольдса. Областью применения полных уравнений Навье-Стокса в рассматриваемых задачах являются также детальные исследования структуры сложных течений, для которых характерно наличие сильного вязко-невязкого взаимодействия, отрыва потока, областей рециркуляции. Решения полных уравнений Навье-Стокса используются также для проверки применимости более простых математических моделей. В большинстве интересных для практики задач при исследовании течений у каталитических поверхностей используются некоторые упрогцения уравнений Навье-Стокса, учитываюгцие те или иные особенности течения. [c.158]

В реальных промышленных экстракторах очень редко бывает так, чтобы процесс целиком протекал по одной какой-либо из перечисленных выше схем взаимодействия твердых тел с жидкостью. Вследствие рециркуляции экстрагента на отдельных участках аппарата, связанной с необходимостью усилить подвод или отвод тепла либо улучшить массообмен на этих участках, процесс может протекать по схеме взаимодействия фаз, отличающейся от других схем на всех участ1 ах аппарата. [c.138]

Между действием изолированного вспомогательного пламени и действием плохообтекаемого стабилизатора имеется некоторое сходство. Исследователи, изучающие стабилизацию пламени плохообтекаемыми телами, считают, что зона рециркуляции, образующаяся непосредственно за стабилизатором, служит в качестве вспомогательного пламени и что тепло- и массооб-мен между продуктами сгорания этой зоны и основным потоком свежей горючей смеси через свободный вихревой слой, разделяющий их, играет весьма существенную роль в процессе зажигания основного потока и в формировании распространяющегося пламени. [c.72]

Хотя приведенное выше описание является до некоторой степени упрощенным, в нем отражены существенные характеристики процесса стабилизации пламени телами илохообтекаемой формы. К ним относятся следующие характеристики 1) наличие зоны рециркуляции 2) размер зоны рециркуляции, а также температура, скорость и концентрация активных частиц в горячих газах в этой зоне должны быть такими, чтобы втекающая в эту зону свежая горючая смесь воспламенялась и реагировала настолько быстро, чтобы зона рециркуляции находилась в условиях, необходимых для последующего зажигания 3) распространение пламени, которое может быть инициировано в зоне рециркуляции 4) независимо от того, угаснет ли в зоне рециркуляции иламя до того, как распространится по всей смеси, или оно вообще не будет инициировано, химическая реакция и перенос количества движения, тепла и массы на границе горючей смеси и продуктов сгорания, вытекающих из зоны рециркуляции, должны быть такими, чтобы смесь воспламенялась ниже ио потоку, инициируя таким образом другое пламя, способное распространиться по всей камере сгорания 5) распространение пламен должно происходить так, чтобы не нарушался указанный выше механизм инициирования пламени очевидно, что проскок пламени будет нарушать этот механизм. [c.90]

Следует указать, что описанная выше упрощенная модель воспроизводит только одну из существенных стабилизационных характеристик плохообтекаемого тела. Из-за сложности этой задачи и важности других существенных характеристик нельзя ожидать, что эта упрощенная модель сможет предсказать характеристики стабилизатора во всех возможных условиях. Вполне вероятно, что иногда определяющим фактором может оказаться поддержание зоны рециркуляции в условиях, необходимых для последующего зажигания входящей горючей смеси. В этом случае, согласно модели, воспроизводящей интенсивное смешение, а также процессы горения, можно соответствующим образом предсказывать характеристики, как об этом свидетельствуют работы Лонгвелла [7], Маллинса [8] и Сполдинга [9]. Однако этот конкретный механизм не обеспечивает сходства внешнего вида пламени с тем, которое реально распространяется в камере сгорания. Таким образом, возможно, что в некоторых случаях наблюдалось только устойчивое, но не распространяющееся остаточное пламя. Следовательно, чтобы количественно и полностью предсказать стабилизационные характеристики плохообтекаемых тел, необходимо подробно изучить упрощен- [c.92]

В предыдущем обсуждении рассмотрена возможность срыва пламени на основании общего энергетического баланса следа тела плохообтекаемой формы. Из анализа процесса видно, что при приближении к срыву температура следа немного понижается, тогда как расстояние Х 10г значительно увеличивается. Тем не менее при4(А— )1(пАЩТ )< ] хуО < . Таким образом, можно принять, что в первом приближении характеристики зоны рециркуляции не изменяются при приближении к пределу и достижении срыва пламени. Из этого вывода следует, что локальная зона в непосредственной близости от точки первого сопри.косновения холодной горючей смеси с горячими продуктами сгорания является определяющим фактором. Более тщательное изучение этой зоны приводит уже к другому механизму срыва, согласно которому основной переменной является температура в зоне возникновения максимума. Это противоречит предыдущему результату, в соответствии с которым основной переменной величиной, определяющей срыв, является средняя температура всей зоны рециркуляции. В предлагаемом ниже анализе принимается, что имеется зона рециркуляции с температурой Тг, которая служит постоянным источником энергии для первичной зоны смешения. Ниже будет показано, что даже в том случае, когда Тг поддерживается постоянной, может произойти срыв пламени. [c.188]

В настоящее время нет точных решений задачи диффузии между зоной рециркуляции и основным потоком. Даже приближенные решения трудно получить из-за отсутствия данных о распределении скоростей потока в следе тела илохообтекаемой формы, на котором стабилизируется пламя. Предпринимались отдельные попытки ориентировочно определить влияние молекулярной диффузии [14]. Марбл и Адамсон [7] анализировали [c.209]

В теории Маллинса [5] задержка зажигання, которая измерялась по его методу на установке, считается весьма существенным параметром для процесса стабилизации. В модели Маллинса на краю зоны рециркуляции за телом плохообтекаемой формы существует зона интенсивного смещения. В этой зоне смещения движущаяся масса (1—х) несгоревших газов при температуре Г] быстро смешивается с рециркулирующей массой л полностью сгоревших газов при температуре пламени Гд. В результате адиабатного смешения этих двух масс развивается температура Т . Срыв пламени происходит, когда время рециркуляции смеси при Гз точно равно задержке зажигания т этой смеси при Гз. Если, как это было в данных опытах, геометрия, начальная температура и скорость поддерживаются постоянными, то из теории Маллинса для срыва пламени вытекает следующий критерий [c.251]

Измерения Вестенберга [12] в ближнем следе стабилизатора показали, что след не является полностью перемешанным и поэтому не совсем однороден по составу и температуре. К такому же выводу пришли Вейсс и Лонгвелл [3] в своих исследованиях зон рециркуляции за полыми цилиндрическими стабилизаторами. Поэтому если зоны рециркуляции не являются идеально перемешанными, а зависимость стабилизации от вида топлива остается такой же, как и в случае с энергичным перемешиванием, то стабилизацию определяет хорошо перемешанная локальная область в зоне рециркуляции. Например, в следе тела плохообтекаемой формы такая область может образоваться вблизи края стабилизатора, где рециркулирующие горячие газы смешиваются с проходящим холодным потоком. [c.255]

Температура в области, непосредственно примыкающей к критической зоне, измерялась [15] методом обращения спектральной Д-линии натрия.Установлено, что температура в конечной области сохраняется одной и той же. Эти измерения показали также, что температура в этой зоне изменяется в зависимости от коэффициента избытка топлива в основном потоке и от скорости его течения. В частности, температура в критической зоне быстро уменьшается, когда скорость основного потока возрастает. С другой стороны, Жукоский и Марбл [4], изучая стабилизацию пламени телами плохообтекаемой формы, установили, что температура в зоне рециркуляции сохраняется постоянной независимо от изменения скорости. На основании этого они сделали вывод, что в зоне рециркуляции горение является полным. Поскольку в нашем механизме справедливым оказывается противоположное, мы считаем, что горение в критической зоне не является полным и должно завершаться в каком-либо другом месте. В силу этого необходимы дальнейшие исследования процессов перемешивания, так как иначе нельзя будет выяснить истинную картину рассматриваемого механизма. Хотя критическая зона имеет чрезвычайно важное значение, она не является единственным определяющим фактором. Если бы это было так, то инертные газы не стабилизировали бы пламя. Поэтому мы должны учитывать процесс горения, протекающий в зоне смешения. [c.329]

Зона рециркуляции является по крайней мере одной из аналогий с плохообтекаемыми стабилизаторами. Патнэм [20] сравнивал процессы стабилизации телами плохообтекаемой формы и стабилизирующей струей. Он вычислял изменение сопротивле- [c.329]

Обычно за стабилизаторами, применяемыми в камерах сгорания, в которых сжигаются предварительно перемешанные газообразные смеси, образуются зоны рециркуляции в следе тела плохообтекаемой формы. В вихревой зоне аксиальная скорость в направлении потока значительно снижается, и в этой зоне происходит горение, поддерживаемое процессом массообмена через ее границу и имеющее практически гомогенный характер. Из этой зоны при благоприятных условиях распространяется турбулентное пламя, в котором сгорает остаток горючей смеси. Вместо использования тела плохообтекаемой формы зону рециркуляции можно создать, изменяя соответствующим образом направление движения части или всего потока на пходе в камеру сгорания. Обзор литературы по стабилизации пламени телами различных форм произведен Лонгвеллом [1]. В обычных камерах сгорания газовых турбин для стабилизации часто используется рециркуляция, создаваемая путем введения воздуха в первичную зону. Обсуждение высокоинтенсивных топок с рециркуляцией такого типа можно найти в работе Кларка [2]. [c.356]

Два наиболее простых варианта систем стабилизации струей осуществляют, создавая радиальный стабилизирующий поток, направленный внутрь или наружу камеры сгорания. Последняя система, требующая кольцевой камеры сгорания, рассматривалась Шефердом [4], который изучал на ней преимущественно стабилизацию горения. Данное исследование, начатое параллельно с исследованием Шеферда, осуществлялось по первой системе и было предпринято с целью установления связи между некоторыми характеристиками вихревой зоны и стабилизацией пламени. Характеристический размер вихревой зоны определялся на основании экспериментальных измерений аксиального профиля скоростей по диаметру ниже от стабилизирующей струи при отсутствии горения. Сполдинг и Тол [5] показали, что экспериментальные данные по стабилизации пламени телами плохообтекаемой формы можно описать посредством двух чисел Пекле. В один из этих критериев входит срывная скорость потока, определяющая по существу максимально допустимую скорость переноса вещества в вихревую зону, а во второй критерий— скорость пламени, выражающая максимальную скорость реакции в смеси данного состава. Теплопередача посредством теплопроводности из периферийной области вихревой зоны также входит в эти безразмерные критерии. Следовательно, используя эти представления и вводя размерные характеристики зоны рециркуляции, к получаемым здесь данным по скоростям массо- и теплообмена можно применить соотношение типа соотношения Сполдинга и Тола. [c.357]

Баррер открывает дискуссию сообщением о некоторых исследовательских работах, выполненных в ОКЕКА. В этих работах исследовались следующие три зоны, играющие важную роль в процессе стабилизации пламени 1) зона пограничного слоя вблизи стабилизатора 2) зона рециркуляции и смещения 3) зона турбулентного пламени. Исследовательская группа Баррера изучала роль зоны пограничного слоя с помощью установки с вращающимся цилиндрическим стабилизатором, который видоизменял примыкающий к стабилизатору пограничный слой путем изменения скорости вращения. Однако с помощью такого специального приспособления не удалось изучить характеристики стабилизации при больших скоростях. Поэтому усилия были направлены на изучение второй важной зоны — зоны рециркуляции и смешения — спектроскопическим методом (аналогичным методу Зоммерфилда), который дает возможность определять локальные отношения смешивающихся компонентов в следе тел плохообтекаемой формы путем сравнения интенсивности излучения полос СН н Са. В опытах изучались простые дисковые и конические стабилизаторы. Производились аналогичные измерения для стабилизаторов обоих типов. Таким путем четко определяли толщину следа и длину зоны рециркуляции. Распределение относительной интенсивности, определяемой концентрацией топлива в смеси, оказалось следующим сильные изменения вблизи стабилизатора между зоной рециркуляции и пламенем, которые уменьшаются с увеличением расстояния от стабилизатора. С обогащением смеси эти изменения также уменьшаются. [c.386]

В потоке горючей смеси, входящей в пламя со скоростью, равной скорости его распространения, должен установиться стационарный фронт пламенп. Однако в действитольностп одного этого условия оказывается еще. недостаточно, ибо самые малые местные колебания скорости потока или скорости раснространения пламени, например вследствие искривлений его поверхности, могут привести к нарушению равновесия п смещению фронта пламени. Поэтому для установления стационарного пламени необходимы дополнительные условия, обеспечивающие его стабильность. Стабилизация пламен в ламинарных и турбулентных потоках, представляющая особый технический интерес, по существу всегда основана на создании фиксированного источника ненрерывного поджигания горючей смеси продуктами ее сгорания — например, в кольцевом пространстве, отделяющем конус пламени от края горелки, или в зоне рециркуляции за плохо обтекаемым телом, номещепным в потоке горючей смеси. [c.166]

Рис. 9-8. Схема организации зажигания рециркуляцией продуктов сгорания за плохо обте-" каемым телом.

Железо, резорбированное из легких, обнаруживается в основном в печени (24,1 %) и костном мозге (16,3 %). Через 2 суг. после интратрахеального введения по содержанию активности (%) органы располагаются в следующем порядке легкие (1,97 % на 1 г) костный мозг (0,574) печень (0,462) почки (0,285). Через 92 ч удельная радиоактивность костного мозга выше. Из крови Тд составляет 200 сут., что связано с фиксацией железа в костном мозге. У взрослых людей с мочой выводится всего 1 % суточного поступления железа. Величины суточной сидерурии выше у женщрш, чем у мужчин, и составляют в среднем соответственно 28,9 и 19,3 мкт/сутки. Потери железа с отшелушивающимися клетками эпидермиса кожи, волосами, ногтями и потом не превышают 0,2-0,3 мг железа/сутки. Кинетика выведения железа из организма человека описывается одной экспонентой со средним Тв, равным приблизительно 700 сут. (от 500 до 1119 сут.). Однако вследствие рециркуляции гемоглобина (НЪ), меченного железом, Гб в теле принят равным 2000 сут. [25]. [c.270]

Устойчивость пламени в большинстве промышленных горелок достигается применением специальных стабилизаторов, которые имеют различное конструкгивное исполнение. Предотвращение проскока пламени достигается увеличением скорости выхода газовоздушной смеси из насадка горелки и отводом тепла от него. Конструктивно это решается сужением насадка на выходе и установкой теплоотводящих пластин, ребер, решеток с большим числом мелких отверстий, а также воздушным и водяным охлаждением насадка. Для стабилизации пламени необходимо создать у устья горелки условия для надежного воспламенения газовоздушной смеси. Это достигается применением стабилизаторов и аэродинамическими методами. Наибольшее распространение в качестве стабилизаторов получили керамические туннели, зажигательные пояса, тела плохообтекаемой формы, а из аэродинамических методов — закручивание воздушного потока, создающее зоны рециркуляции продуктов сгорания около выходного сечения смесителя. [c.498]

Техническая характеристика вместимость окрашиваемых баллонов 27 и 50 л производительность ДО 40 бал/ч вместимость красконагнета-теля 20 л рабочее давление воздуха для красконагнетателя 0,3 МПа расход воздуха 12 м /ч тип вытяжного вентилятора ЭВР-5 мощность электродвигателя 4,5 кВт расход воды 0,9 м /ч тип насоса для рециркуляции воды 2к-6а мощность электродвигателя для насоса 2,8 кВт габаритные размеры 2300X1600X3500 мм масса 1500 кг. [c.267]

Пары растворителя и воды из шнекового испарителя при входе в ловушку 1 орошаются через форсунку 2 горячей водой, за- бираемой насосом 3 из среднего слоя жидкости шламовыпарива-теля. Вода, увлекая частицы шрота, падает вниз, откуда по линии 4 направляется в шламовыпариватель 5 на рециркуляцию. По трубе 6 линии 4 в шламовыпариватель поступают шламовые и эмульсионные воды из других аппаратов. [c.216]

В последние годы все более широко применяются стабилизаторы в виде тел плохо обтекаелюй формы (рис. 6.4, ж, з). За телом плохо обтекаемой формы, введенным в поток газовоздушной смеси, образуется зона заторможенного движения частиц. При соответствующих поперечных размерах стабилизатора в этой зоне возникают обратные токи горячих продуктов горения, т. е. создается зона рециркуляции. Слои газовоздушной смеси, расположенные на границе с зоной рециркуляции, подогреваются до температуры воспламенения и поджигаются стабилизируя пламя в основном потоке. Стабилизирующая способность тела плохо обтекаемой формы зависит от его формы и размеров, наличия и размеров зоны рециркуляции, а также состава смеси (чем он ближе к стехиометрическому, тем надежнее стабилизация). Наибольшей стабилизирующей способностью обладают диски и шайбы, а срывные характеристики цилиндров, и керамических туннелей близки друг к другу. [c.269]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология