Лед естественный трубчатый

Исследование адиабатических реакторов дает естественный переход от реакторов идеального смешения, рассмотренных в предыдущей главе, к трубчатым и периодическим реакторам, которым посвящены последующие главы. Назвать реактор адиабатическим значит определить способ проведения процесса, но ничего не сказать о типе реактора. Как реакторы идеального смешения (в этом мы уже имели случай убедиться), так и трубчатые реакторы могут работать в адиабатических условиях, т. е. без подвода или отвода тепла. В этой главе мы воспользуемся результатами, полученными нами для реакторов идеального смешения, и введем только простейшую модель трубчатого реактора. [c.214]

Цилиндрические радиационные печи, показанные на фиг. 164— 176, строятся на мощность в 4 млн. ккал/час и более. Коэффициент полезного действия печей с естественной тягой равен 75% и более. При искусственной тяге и при подогреве воздуха, идущего на горение, достигается значительно более высокий коэффициент по-лезного действия. На коэффициент полезного действия оказывает влияние главным образом температура нагреваемой жидкости в верхней части печи. Камеры сгорания трубчатых печей большой мощности обычно делаются в форме куба или параллелепипеда, на потолке и стенах которых размещаются трубки, воспринимающие тепло, излучаемое в топочном пространстве. [c.263]

Весьма рациональное решение печи дано на фиг. 180 разрез этой трубчатой печи имеет форму буквы А. Такое расположение трубок на стенах рационально трубки легко нагревается при помощи двух вертикальных горелок, которые отделены друг от друга стенкой. Мощность таких печей превышает 5 млн. ккал/час. Они вполне оправдывают себя и при меньшей мощности. Коэффициент полезного действия печи с естественной тягой равен 75% и более. [c.267]

Следовательно, расчет химических реакторов по уравнениям диффузионной модели можно применять только к трубчатым аппаратам без насадки или с насадкой из неподвижного катализатора. Для всех иных типов реакторов, и, в частности, реакторов емкостного типа с принудительной или естественной циркуляцией он является недостаточно обоснованным. [c.80]

Из-за тяжелых условий работы подвески и кронштейны изготовляют из жаропрочной стали. Трубы конвекционной секции поддерживаются трубными решетками из чугуна или листовой стали. Каркас печи изготовляют из стальных балок и крепят к нему площадки и лестницы для обслуживания печи. Печи имеют большие размеры и выделяют очень много теплоты, поэтому их устанавливают под открытым небом. Трубчатые печи работают на искусственной или естественной тяге. Обычно бывает достаточной естественная тяга, создаваемая трубой высотой 20—25 м. [c.219]

Потери тепла в атмосферу кладкой печи и ретурбентами зависят от поверхности печи, толщины и материала кладки и свода. Они составляют 6—10%. Потери тепла стенками топочной камеры оцениваются величиной 2—6%, а в конвекционной камере в пределах 3—4%. Потери тепла дымовыми газами зависят от коэффициента избытка воздуха и температуры газов, уходящих в дымовую трубу. Определить их можно по рис. 177 (а и б), учитывая, что температура дымовых газов при естественной тяге должна быть не ниже 250° С и на 100—150° С выше температуры сырья, поступающего в печь. Использованием тепла отходящих дымовых газов на подогрев воздуха с применением искусственной тяги можно значительно снизить потери тепла дух и иметь трубчатую печь с к. п. д. 0,83—0,88. [c.284]

По ГОСТ 11987—81 [2] (см. Приложение У.2) трубчатые аппараты с естественной циркуляцией и вынесенной греющей камерой (тип 1, исполнение 2) состоят из кипятильных труб высотой 4 и 5 м при диаметре с1ц = 38 мм и толщине стенки = 2 мм. Примем высоту кипятильных труб Я = 4 м. [c.88]

Трубчатые печи типа ГС и ГН с горизонтальным расположением труб и верхним отводом дымовых газов работают на газовом или жидком топливе их применяют для нагрева до температур не более 500°С если число потоков для одной печи может быть принято два или четыре если требуется горизонтальное расположение труб для естественного спуска продукта. [c.126]

Аналогичная задача решена для пластинчато-трубчатых поверхностей при естественной конвекции в них газов [31, с. 40—43]. Разработаны структуры гидравлических расчетов при принудительном движении газов через эти аппараты [31, с. 141—149], а также погружных аппаратов с прямоугольными пучками оребренных труб (24 различные формы оребрения) [51, с. 30—33 40]. Решена задача расчета распределения потока теплоносителя в сечении аппарата. Предусмотрен способ корректировки результатов расчета. [c.249]

Все котлы с естественной циркуляцией имеют общий паросборник И, куда поступает питательная вода при 300 °С. Для перегрева пара, отбираемого из паросборника 11, используется тепловая энергия дымовых газов трубчатой печи 8. Кроме котлов высокого давления в технологическую схему агрегата входит пусковой котел, вырабатывающий пар под давлением 4,15- 10 Па при температуре 371 °С. Производительность котла (45 т/с) определялась исходя из необходимости обеспечить паром насосы питательной воды и дымососов в пусковой период. [c.204]

Главной частью трубчатой печи является радиационная секция, которая одновременно является и камерой сгорания. Передача тепла в радиационной секции осуществляется преимущественно излучением вследствие высоких температур газов в этой части печп. Тепло, переданное в этой секции конвекцией, является только небольшой частью от общего количества переданного тепла, так как скорость газов, движущихся вокруг труб, большей частью определяется только местной разностью удельных весов газов, и передача тепла естественной конвекцией незначительна. [c.64]

Внутреннее пространство печи разделено обычно на две камеры — ради-антную (топочную) и конвекционную, — в каждой из которых размещены секции змеевика. Ряд труб змеевика, размещенных в топочной камере и воспринимающих лучистую теплоту горелок, называют экраном. В радиантной камере сырью передается основная доля теплоты (около 70 %). К трубам конвекционной секции змеевика теплота подводится от дымовых газов в основном конвекцией (70 %) и частично лучеиспусканием от дымовых газов (20 %) и нагретых стенок камеры (10 %). Дымовые газы движутся через трубчатую печь обычно под действием естественной тяги, регулируемой шибером в дымоходе. [c.266]

В трубчатых печах эти условия обычно обеспечиваются естественной тягой, создаваемой дымовой трубой. При естественной тяге движущей силой, обусловливающей движение дымовых газов и преодоление гидравлических сопротивлений, является разность давлений слоя атмосферного воздуха и дымовых газов в трубе (рис. ХХ1-27). [c.562]

При естественной тяге в трубчатых печах дымовая труба создает разрежение порядка 200 Па. [c.565]

Р ис. 20. 34. Трубчатая печь с естествен- Рис. 20. 35. Трубчатая печь иой тягой. с искусственной тягой. [c.506]

Скорость циркуляции жидкости. Содержание предыдущих параграфов показывает, что скорость циркуляции жидкости оказывает существенное влияние на гидродинамические характеристики газожидкостного потока в газлифтных реакторах, а следовательно, и на условия тепло-массопереноса. Поэтому одной из основных задач гидродинамического расчета этих аппаратов является определение приведенной скорости жидкости в барботажных трубах. Газлифтный трубчатый реактор работает на принципе затопленного эрлифта с естественной циркуляцией жидкости, скорость которой зависит от расхода газа, подаваемого в барботажную трубу. Типичная зависимость изменения приведенной скорости жидкости от приведенной скорости газа в барботажной трубе представлена на рис. 52. При малых скоростях вследствие быстрого увеличения газосодержания в пузырьковом и пенном режимах барботажа быстро возрастает приведенная скорость жидкости. При дальнейшем увеличении Шр наступает переход к стержневому режиму движения, при котором Фг возрастает слабо, а увлечение жидкости газовым потоком тормозится трением ее о стенку трубы, вследствие чего приведенная скорость жидкости меняется незначительно. [c.95]

Дымовые газы из печи через дымоходы и дымовую трубу выбрасываются в атмосферу. Дымовые трубы обеспечивают тягу, необходимую для работы трубчатых печей. Диаметр дымовой трубы должен быть таким, чтобы скорость движения газов в ней не превышала допустимого значения (4—6 м/с). Требуемая тяга в газовом тракте печи обусловлена разностью плотностей атмосферного воздуха и дымовых газов. Естественная тяга, создаваемая дымовой трубой, зависит от высоты трубы, температуры дымовых газов и температуры атмосферного воздуха. Разрежение в топке печи, создаваемое дымовой трубой, обычно составляет 15—20 мм вод. ст. [c.226]

В главе описаны конструкция и принцип действия выпарных вертикальных трубчатых аппаратов общего назначения с паровым обогревом, с естественной и принудительной циркуляцией, разработанных в соответствии с ГОСТ 11987—81. [c.751]

Если же сравнить трубчатый резервуар с установкой из двух резервуаров по 2,5 м (общая поверхность резервуаров по 21,6 м , а смоченная поверхность — по 7,6 м ), то все показатели у резервуаров 2,5 м выше. И производительность трубчатого резервуара не выше в 2,5 раза, а ниже в 1,32 раза, чем у установок с резервуарами 2,5 м . Следовательно, поставленные ГипроНИИГазом цели не достигнуты. Трубчатый резервуар не представляет желаемого интереса ни как естественный испаритель, ни, тем более, как хранилище сжиженного газа. [c.203]

По схеме обогрева с естественной циркуляцией (рис. 259) вода нагревается дымовыми газами в трубчатке 1 печи 2. Нагретая вода вследствие увеличения ее удельного объема поднимается по трубопроводу 3 и проходит по змеевику аппарата 4, отдавая часть тепла нагреваемой жидкости. Охлажденная вода, обладающая большим удельным весом по трубопроводу 5 возвращается в трубчатку. Циркуляция воды может происходить непрерывно интенсивность циркуляции прямо зависит от перепада температур в змеевике и гидростатического напора воды, определяемого разностью уровней обогреваемого аппарата и трубчатой печи. Практически скорость циркуляции перегретой воды в системе достигает 0,1—0,2 м/сек. [c.371]

Выпарные аппараты. Выпарные аппараты, изготовляемые за-вэдами химического машиностроения (за исключением некоторых специальных конструкций — аппаратов для растворов осадительной ванны, аппаратов погру кного горения), стандартизованы (ГОСТ 11987—73). Применяют шесть типов выпарных трубчатых аппаратов (с естественной и принудительной циркуляцией) при этом аппараты пяти Timon имеют по два исполиения (табл. 3.6). [c.132]

Жесткие условия эксплуатации трубчатых печей в процессе гидроочистки (табл. 17) требуют применения дорогостоящих легированных сталей для изютовления змеевиков, в связи с чем стоимость печных агрегатов составляет до 10% от стоимости оборудования, что естественно отражается на технико-экономических показателях устяноики. Поэтому выбор конструкции трубчатых печей должен идти в направлении повышения теплотехнических показателей печи, сокращения ее металлоемкости и габаритов. [c.105]

Устройство системы с естественной циркуляцией схематически изображено на фиг. 204. Устадовка состоит из котла 1, в котором вода нагревается топливом, сжигаемым на колошниковой рещетке или в горелках, и из потребителя тепла, которым может быть аппарат с греющей рубащкой или трубчатым змеевиком, погруженным в сырье. Обе части установки соединены циркуляционным трубопроводом. Трубопровод 3, по которому горячая вода подается от котла к аппарату, называется подводящим трубопроводом, а трубопровод 4, по которому охлажденная вода из теплопотребляющего аппарата возвращается назад в котел, называется отводящим трубопроводом (опускная труба). [c.291]

Системы обогрева с естественной циркуляцией схематически изображены на фиг. 209—211. Установка состоит из котла, теплообменного аппарата, предохранительного клапана и соединительного трубопровода. Поверхность нагрева котла образована змеевиком, выполненным из бесщовных котельных труб. Форма змеевика определяется размером поверхности нагрева. При небольшой мощности вполне достаточным является спиральный трубчатый змеевик, а при большей мощности поверхность нагрева компонуется из последовательно соединенных С-образных трубчатых элементов. [c.298]

Управление разрежением печи. Для экономисго сжигания топлива в печах с естественной или искусственной тягой следует периодически проверять и при необходимости регулировать разрежение не только в топке печи, но и по газовому тракту. Обычно работа в трубчатых печах осуществляется в начальный пусковой период при полностью открытых шиберах в дымоходах. Если впоследствии не отрегулировать открытие шибера, то из-за большого разрежения эксплуатация горелок будет с большим избытком воздуха и приведет к снижению к.п.д. Даже однотипные, равные по тепловой мощности трубчатые печи технологических установок очень часто эксплуатируются в неодинаковых рабочих режимах, что связано с различными колебаниями установленной производительности по сырью и его качеству. В кал<дом случае необходимо управлять работой горелок и контролировать величину тяги в печи, чтобы установить оптимальный тепловой режим процесса и рациональный расход топлива. [c.124]

Перед тем, как допустить ремонтников внутрь печи, следует еще раз удостовериться отглушены ли все сырьевые и продуктовые трубопроводы, линии подачи топлива к печи, продувочный паропровод. Все люки, лазы, смотровые и взрывные окна должны быть открыты для улучигения естественной вентиляции внутри печи. Трубчатые печи должны иметь электропроводку напряжением 12 В для питания осветительных приборов. [c.290]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

В трубчатом реакторе с неподвижным слоем при давлении от атмосферного до 20 бар необходимо получать 6 мольЫ продукта Я из чистого вещества А, которое стоит 4 руб моль. Естественно, что стоимость реактора и поддерживающей конструкции зависит не только от их размеров, но и от выбранного давления. Эта стоимость в расчете на 1 ч работы составляет (2,00 + 1,07 руб м ) (6apY и включает стоимость замены катализатора вследствие отравления и т. д. [c.459]

Сопротивление потоку дымовых газов при движении его в трубчатой печи рассмотрим на примере трубчатой печи с естественной тягой (см. рис. ХХ1-27). Оно с/ агается из следующих величин сопротивления при движении газов через пучок конвекционных труб, сопротивления трения о стенки газоходов, местных гидравлических сопротивлений, обусловливаемых изменением сечения (расширением или сужением) и направления потока, сопротивлением запорных и регулирующих приспособлений (шибер, заслонка), статического и динамического напоров, сопротивления воздухоподогревателя. [c.564]

При естественной и искусственной тяге подача воздуха в топочную камеру обеспечивается либо путем подсоса воздуха вследствие разряжения в топочпом пространстве печи, либо путем нагнетания ого специальным воздушным вентилятором. Последнее обычно осуществляется при оборудовании печи воздухоподогревателем, имеющим повышенное гидравлическое сопротивление, которое преодолевается напором воздуходувки. При конструировании печи особое внимание должно быть обращено на обеспечение бесперебойного движения дымовых газов через печь и возможность регулирования подачи необходимого количества воздуха для горения. Часто нормальная работа трубчатой печи и возможность ео форсирования лимитируются повышенным гидравлическим сопротивлепием потоку газов и недостаточной тягой. [c.507]

Обычно при естественной тяге в трубчатых печах дымовая труба создает ра. режопие порядка 15—20 мм вод. ст. разрежение в пин -ной части топочной каморы мм. вод. ст. [c.512]

Естественно начинать расчет с трубчатой печи, являющейся уяло- [c.286]

Завод проектировался двумя очередями. Первая очередь предусматривала объем переработки нефти в 8 млн.т в год и включала следующие технологические установки и объекты электрообессоливающую установку 10/6, атмосферно-вакуумную трубчатую установку АВТ-2 для переработки нефти в объеме 2 млн.т/год, атмосферную установку АТ-6 проектной мощностью 6 млн. т./год, установку термического крекинга мазута прямой гонки мощностью 0,6 млн.т/год, установки каталитического ри-форминга Л-35-11/300 и Л-35-11/600 — для ароматизации бензиновых фракций, получаемых на установках АВТ-2 и АТ-6, с целью производства высокооктановых компонентов автобензинов, и установки Л-24/6 и Л Г-24/7 для гидроочистки (обессеривания) дизельных фракций с целью получения малосернистого топлива с содержанием серы 0,2% и 0,5% установки производства элементарной серы (утилизация сероводорода, получаемого на установках гидроочистки, в процессе Клауса) и битумные установки 19/10 и 19/6 мощностью по 0,45 млн.т/год для производства дорожных и строительных битумов. Естественно, в первую очередь входил ряд объектов для обеспечения нормального функционирования технологических установок объекты паро-, тепло- и воздухоснабжения, электрообеспечения, водоснабжения и очистки зафязненных производственных сточных вод, межцеховые коммуникации, ремонтное производство, товарно-сырьевой цех для приема нефти и отгрузки товарной продукции и ряд других. [c.4]

При выборе гига вьшарного агатарата руководствуемся тем, что заданш>1Й раствор СаСЬ при упаривании образует незначительный осадок, удаляемый механическим путем. Выбираем вьшарной трубчатый аппарат с естественной циркуляцией тип 1 исполнение 2 [5.1]. [c.153]

В первом десятилетии XX в. появились предтечи дуговых нагревателей газа и дуговых плазменных установок — аппараты для получения окиси азота. Азот окисляется только при высоких температурах, но лаже при 3 000—4 000° С лишь несколько процентов азота превращаются в его окись. Естественной была идея использовать электрическую дугу для подогрева воздуха, пропускаемого через разряд, В данном случае, для того чтобы облегчить теплоотдачу от дуги к воздуху, необходимо увеличить поверхность соприкосновения воздуха и разряда, либо раздувая или удлиняя дугу, либо направленным потоком воздуха, либо воздействием на дугу электромагнитным полем. Первый принцип был реализован в печах Шангера и Паулинга. В печах Шанге-ра дуга между центральным стержневым и наружным трубчатым электродом увлекалась потоком воздуха вдоль труб, достигая [c.14]

Несмотря на экономические и технологические преимущества увеличения поверхности труб, широкое применение сребренных труб в трубчатых печах началось лишь в последние годы. Это по крайней мере частично объясняется отсутствием достаточно надежных и подробных данных по применению эксплуатационным показателям и эффективности сребренных поверхностей. Вследствие отсутствия таких данных в ряде случаев оребренные трубы использовались без надлежащего учета фактических условий эксплуатации, в которых они должны были работать. Естественно поэтому, что далеко не всегда результаты эксплуатации были внолне удовлетворительными. Б последние годы, начиная с ряда исследований и испытаний [4, 7, 8], проведенных в 1945 г., достигнуты значительные успехи в разработке необходимых расчетных критериев и параметров для рационального использования ореб-ренных поверхностей. [c.60]

Согласно утверждениям Гипро-НИИГаза, несмотря на то что для изготовления трубчатого резервуара требуется больше металла на единицу хранимого газа, чем для цилиндрического, смоченная поверхность трубчатых резервуаров, определяющая испарительную способность резервуара с естественным испарением, примерно в 2,5 раза больше смоченной поверхности цилиндрических резервуаров такой же емкости. В результате этого перерасход металла полностью компенсируется увеличением производительности резервуаров . Однако утверждение это спорно. [c.202]

Фракционирование летучих по ступеням прогрева. Фракционирование летучих по ступеням прогрева производилось Струнниковым в токе азота в специальной трубчатой печи, где он старался, по возможности, устранить возникновение вторичных явлений (проба бралась в небольшом размере и располагалась в платиновой лодочке то иким слоем [Л. И]. Ступени прогрева осуществлялись от 100 до 1 100° при-выдерживании пробы при заданной температуре до полного прекращения выделения летучих. В общем термическое разложение начинается тем раньше, чем химически старше-горючая масса топлива. Должно быть понятно без особых пояснений, что как при естественной обработке, так и при искусственном последовательном прогреве топливной массы первыми еще на низких стадиях прогрева начина- [c.34]