Перемешивание при обработке

Таблица 35. Влияние термической обработки на температуру застывания депарафинированного масла (растворитель — изопропиловый спирт, соотношение карбамида и исходного масла I I, длительность перемешивания 30 мин)

Промышленное получение галогенированных бутилкаучуков осуществляется обработкой раствора бутилкаучука в гексане хлором или бромом при интенсивном перемешивании с последующей [c.352]

Промывочный чан для обработки гидрогелей микросферических катализаторов и адсорбентов (рис. 31) рассчитан на работу только но одному варианту — обратному. Растворы в него поступают через штуцер снизу, а выходят через штуцер сверху — из чана в чан, или через другой верхний штуцер н боковые штуцеры — в промежуточную емкость или в канализацию. Отбойник 2 предотвращает попадание катализатора в переливной карман 1 во время перемешивания гидрогеля воздухом и во время заполнения чана при формовании. Раствор переводят из одного чана в другой с помощью [c.136]

Структуру потоков можно исследовать либо непосредственными измерениями полей скоростей взаимодействующих фаз, либо путем определения кривой плотности распределения каждой фазы по времени пребывания. Первый способ дает полную информацию о макроструктуре потоков, но весьма труден в практической реализации. Кроме того, измерение локальных скоростей все же не дает информаций о турбулентном перемешивании фаз. Получение кривой отклика осуществляется значительно проще и содержит суммарную информацию как о неравномерности потока по сечению, так и об интенсивности всех видов перемешивания. Обработка кривых р(т) в рамках диффузионной или каких-либо более сложных многопараметрических моделей дает возможность вычислить эффективный коэффициент диффузии или иные параметры. [c.78]

Химическое осветление сточных вод. Как указывалось ранее, метод химического осветления сточных вод основан на том, что нри добавлении к ним неорганических и(или) органических коагулянтов (флоккулянтов) при соответствующем pH среды происходит интенсивное хлопьеобразование, сопровождаемое удалением из сточных вод фосфора в виде нерастворимых солей — фосфатов и тяжелых металлов — в виде нерастворимых гидроокисей. Присутствующие во взвешенном и коллоидном состояниях загрязнения адсорбируются на образующихся хлопьях и также удаляются-. Эффективность химического осветления зависит от многих факторов, в частности от соотношения концентраций коагулянта, флоккулянта и загрязнений, от интенсивности и времени перемешивания обрабатываемых сточных вод при контакте их с химикалиями, от pH среды и температуры, от содержания солей, величины и знака заряда частиц и др. Обычно химическую обработку сточных вод проводят в реакторах-смесителях, в которых (в условиях интенсивного перемешивания) химикалии контактируют со сточными водами при оптимальной величине pH, которую устанавливают в ходе предварительных лабораторных и (или) пилотных испытаний. [c.136]

При ультрафиолетовом облучении максимальный бактерицидный эффект дают волны с длиной 253—257 нм. Проникающая сила ультрафиолетовых лучей невелика и летальное действие ограничивается только поверхностными слоями при прямом попадании лучей на объект. Ультрафиолетовые лучи легко рассеиваются и экранируются различными аэрозолями. Бактерии, взвешенные в воздухе, менее устойчивы к действию ультрафиолетовых лучей, чем идентичные микроорганизмы, находящиеся на твердых поверхностях и в водных растворах. Поэтому УФ-облучение используется при деконтаминации воздуха и упаковочных материалов. Достаточных оснований для деконтаминации лекарственных средств и сырья ультрафиолетовыми лучами нет. Имеются сведения о том, что мука, крахмал, сахар, тальк, карбонат магния и др., подвергнутые в дисперсном состоянии при перемешивании обработке бактерицидным ультрафиолетовым светом, практически не меняют своих технологических свойств. К препаратам и веществам, разлагающимся на свету или имеющим ограниченный срок хранения на свету, такая обработка неприменима. [c.531]

Готовое мыло и небольшое количество масла загружают в варочный котел. После нагрева до нужной температуры, обезвоживания мыльной основы, набухания и растворения мыла в масле в котел подается остальное количество масла. Диспергирование мыла в масле производится при интенсивном перемешивании. Присадки добавляют в смазку, как правило, после растворения мыла в масле. После варки смазку из варочного котла или сливают непосредственно в тару, или предварительно охлаждают и подвергают механической обработке для придания ей необходимой структуры. [c.192]

Минеральное масло закачивают в варочный котел и после подогрева вводят в него предварительно расплавленный загуститель. Если это необходимо, то в это же время в котел вводят различные присадки. Для равномерного распределения компонентов производят интенсивное перемешивание смеси. После перемешивания ее охлаждают и упаковывают в тару. Иногда смазку подвергают дополнительной механической обработке. [c.192]

Результаты исследований продольного перемешивания в рассматриваемых колонных аппаратах (как и в колонных аппаратах других типов) часто противоречивы. Это, видимо, объясня-ет.ся различным подходом к обработке экспериментальных данных и недостаточно точным учетом реальных граничных условий. На результатах исследований, выполненных в разное время, могли сказаться также непрерывное развитие и совершенствование техники эксперимента. [c.150]

Описанное поведение взаимодействующих фаз позволило Трей-балу [223] рекомендовать при расчете распылительных колонн Рес = 0 и Рбд=оо (режим идеального вытеснения). Как сообщают авторы [224], длина распылительной колонны не влияет на коэффициент продольного перемешивания, а при больших А , (Ад/р.с и малых Lk/-Ok сплошная фаза практически полностью перемешана [156]. В результате обработки опытных данных [204, 208, 209] для распылительных колонн диаметрами от 35 до 150 мм предложено [156] следующее выражение [c.202]

Описан метод определения параметров математического описания на основе их независимого установления путем сопоставления функций отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей извлечение растворимого вещества из осадка во времени. На основании обработки экспериментальных данных по промывке тонкодисперсных органических пигментов с помощью модели получены численные значения параметров коэффициента продольного перемешивания, числа Пекле, коэффициента переноса растворимого вещества. Проведено сравнение этих параметров, найденных по описанной гидродинамической и известной индикаторной методикам. Обнаружены существенные расхождения между численными значениями параметров, найденных по обеим методикам так, для пигмента красного Ж число Пекле отличается в 6—9 раз, а для пигмента желтого светопрочного коэффициент продольного перемешивания — в 3—5 раз. При этом нет основания считать, что полученные по одной из двух методик численные значения параметров ближе к их действительным значениям ввиду недостаточной определенности последних. [c.259]

Якорные мешалки. Применяют для обработки вязких, загрязненных и застывающих жидкостей. Профиль мешалки повторяет очертания аппарата, зазор между стенками аппарата и мешалкой делают минимальным. Лопасти такой мешалки создают интенсивное перемешивание непосредственно около стенок и очищают их от налипших осадков, если таковые имеются. Для особо вязких жидкостей применяют якорные мешалки с дополнительными вертикальными или наклонными планками. Общие недостатки всех тихоходных мешалок—громоздкость, значительные пусковые перегрузки, необходимость применения редукторов с большим передаточным отношением. [c.230]

Аппараты с ФЭВ в виде одного пучка волокон имеют высокую плотность укладки мембран и низкую материалоемкость, однако недостаточная интенсивность перемешивания разделяемого раствора и жесткое крепление волокон в перемычках не позволяют использовать данные конструкции для обработки растворов и очистки сточных вод, содержащих взвешенные частицы. [c.159]

Таким образом, определение скорости, необходимой для возникновения обратного перемешивания газа, позволяет найти величину /а,. Предварительные.исследования проведенные с использованием этого метода, дали значения /щ,, близкие к единице (более высокие для мелких частиц). В табл. УП-1 приведены результаты дальнейших исследований в этом направлении . При обработке экспериментальных данных было сделано допущение относительно объема, занимаемого пузырями и их кильватерными зонами, которое влечет за собою увеличение скорости нисходящего движения непрерывной фазы [см. уравнение (VII, 58)]. [c.281]

Обработка данных ряда процессов показала, что если длина слоя превышает 100 диаметров частиц катализатора, то влияние продольного и поперечного перемешивания на результаты невелико, и для проточных аппаратов без мешалок можно пользоваться моделью идеального вытеснения. [c.72]

Кроме того, методы обработки 7 -кривых для определения величин М или Ре , содержат ряд допущений, которые не во всех случаях справедливы. Поэтому полезно оценить внутреннее перемешивание по экспериментальной / -кривой без каких-либо допущений о механизме процессов переноса. [c.122]

Существенно различаются физическая модель и граничные условия для двух ситуаций, охарактеризованных в строках 4 и 8 табл. 111-1. Для ситуации 4 перемешивания нет вне зоны гд—для ситуации 8 оно отсутствует лишь на одной из границ этой зоны. Как видно из табл. 111-1, решения в этих случаях различаются при Ре < 20. Следовательно, для экспериментальной обработки / -кривых при небольших значениях Ре целесообразен анализ перемешивания вне зоны 2о—2т, Его можно провести по той же Д-кривой, сравнивая расчетное и экспериментальное среднее время пребывания потока в зоне. Если они близки и О = 1, то перемешивание вне рабочей зоны отсутствует. Если О ощутимо отличается от 1 и меняется при изменении линейной скорости потока, это может быть вызвано тем, что В а и (или) Ой соизмеримы с В первом случае следует пользоваться соотношением 4 табл. 111-1 или кривой i рис. П1-9, во втором — соотношением 3 табл. 111-1 Или кривыми 2—4 рис. 1П-9. [c.126]

Существенно различаются физическая модель и граничные условия для двух ситуаций, охарактеризованных в строках 4 и 8 табл. IV-1. Для случая 4 табл. ГУ-1 перемешивания нет вне зоны 2о — 2 , для случая 8 оно отсутствует лишь на одной из границ этой зоны. Как видно из табл. IV-1 и рис. IV-8, решения в этих случаях различаются при Pez,-<20. Следовательно, для экспериментальной обработки / -кривых при небольших величинах Ре целесообразен анализ перемешивания вне зоны — z . Его можно провести по той же Л-кривой, сравнивая величины расчетного и экспериментального среднего времени пребывания потока в зоне. [c.127]

Рассмотрены особенности предварительной обработки суспензий, выполняемой с целью увеличения размеров твердых частиц и улучшения условий фильтрования [213]. Описано действие на суспензии различных видов агрегирующих веществ органических — крахмала, протеина, клея неорганических — кислот, оснований, солей высокомолекулярных полиэлектролитов. Отмечено наличие резко выраженного оптимума в количестве агрегирующего вещества, обеспечивающем наибольшее увеличение размера частиц. Изложены методы экспериментального определения оптимальных условий агрегации частиц — вида и количества агрегирующего вещества, концентрации суспензии, pH среды, интенсивности перемешивания, продолжительности агрегации. Даны сведения о лабораторных устройствах для исследования предварительной обработки суспензий. [c.193]

При обработке экспериментальных данных, полученных на интегральных проточных реакторах в идеальных условиях, т. е. при отсутствии градиентов температуры и продольного перемешивания, математическая модель представляет собой систему кинетических дифференциальных уравнений материального баланса, линейных относительно входящих в них неизвестных констант скорости реакций [c.427]

Таблица 33. Зависимость температуры застывания фракций от расхода карбамида при обработке нефти (растворитель — хлористый метилен — 100% масс, на карбамид, длительность перемешивания 60 мин)

В институте МосводоканалНИИпроект исследовали кислотную обработку осадков Северной водопроводной станции Москвы. Исследования показали, что количество гидроокиси алюминия, которое удается перевести в раствор, достигает 75% при обработке осадка влажностью 99%. Основными факторами, определяющими эффективность регенерации коагулянта, являются концентрация твердых веществ в осадке, количество добавляемой кислоты (pH реакционной смеси) и продолжительность перемешивания. Обработка осадка кислотой считается экономичной при условии содержания в осадке СаО от I до 10%. Расход кислоты для регенерации коагулянта составляет от 2,86 до 4,7 г на 1 г извлеченной из осадка окиси алюминия [13]. [c.35]

В серии экспериментов по винилированию Е-капролактама в присутствии калийканролактама (см. табл. 21) исследовалось влияние на данный процесс температуры, концентрации катализатора я интенсивности перемешивания. Обработка экспериментальных данных позволила получить регрессионные уравнения, удовлетворительно описывающие процесс синтеза N-винилкапролактама. [c.75]

Для определения степени загрязнения буровых вод для ряда химических реагентов рассчитывают окнсляемость, вызываемую 1 г вещества в 1 л воды. Для этого готовят модель загрязненной воды из 1 л дистиллированной воды и 1 г товарного химического реагента, применяемого для обработки бурового раствора. После перемешивания отбирают пробу для определения бихроматной окпсляемости. [c.196]

Принцип процесса. Эмульсионное обезмасливание гачей основано на способности парафина, выкристаллизовывающегося из гача в интервале между температурами плавления и перехода (в котором парафин находится в пластичном волокнистом аллотропном состоянии), комковаться при механическом перемешивании, собираясь в крупные комки, и отделяться таким образом от жидкой фазы — оттека. Содержание растворенного парафина в части гача, остающейся в жидком состоянии, будет отвечать растворимости парафина в масле при данной температуре. Выделяющиеся из гача комки не являются чистым парафином, а содержат существенное количество масла. Эти комки концентрата парафина легко могут быть отделены от оттека простейшей фильтрацией через сетку или обработкой на фильтрующей центрифуге. [c.229]

Для расчета Оц по формуле (3.86) требуется использование по возможности всей экспериментальной кривой отклика. Использование же только части кривой отклика может привести к существенным ошибкам. Так, например, в работе [216] показано, что при уменьшении времени отбора пробы (отсечение хвоста кривой) от величины, соответст-вуюнхей значению концентрации, равной 0,1 от максимальной, до 0,5 коэффитдиент продольного перемешивания, вычисленный по методу моментов, уменьшается в два раза. В то же время использование метода наименьших квадратов приводит к практически одинаково. ту значению при обработке экспериментальных данных трех равновеликих участков кривой отклика [214, 216]. [c.160]

Способ очистки олефинов и парафинов, естественно, зависит от метода их синтеза. Если они получаются пс реакции Гриньяра, то перед окончательной ректификацией следует полностью удалить галоидпро-изводные. С этой целью раньше применяли обработку горячим спиртовым раствором едкой щелочи при перемешивании, но Бурд и сотрудники [c.426]

После обработки солью сульфонат натрия выпадает в осадок (при перемешивании и охлаждении в течение около 10 ч), после чего его отделяют при помощи прессфильтра при этом образуется лепешка, содержащая около 70% воды. Дальнейшим прессованием в гидравлических прессах содержание воды в продукте можно снизить до 30%, что позволяет выделить Р-нафтол методом щелочного плавления. [c.328]

Результаты сопоставления представлены на рис. IV-1. Как видно, уравнение (IV.49) дает значения Реэф, справедливые в областях Ре/п 2, л 0,5 (или f l) и Ре/п 1, х 0,66 (или f 2). Следовательно, в этих областях уравнение (IV.49) отражает вклад обратных потоков и степени перемешивания внутри ячеек (секций) колонного аппарата в явление продольного перемешивания. (Следовательно, уравнение (IV.49) можно использовать для обработки экспериментальных данных по продольному перемешиванию в секционированных колоннах на основе диффузионной модели. [c.96]

При обработке 01пытных данных, полученных при исследовании продольного перемешивания в пульсационных колоннах 154], авторы базировались на уравнении Миягучи и Вермюлена 155, 156], использовав его в следующем виде [c.174]

На ряде зарубежных заводов для получения низкозастывающих масел осуществляется по новой технологии процесс 011сЬ1П [68, с. 153 87]. В этом процессе использован оригинальный метод кристаллизации парафина, заключающийся в прямом введении холодного растворителя в нагретое сырье при энергичном перемешивании в кристаллизаторе, снабженном перемешивающим устройством. Образующиеся сильно разрозненные и компактные агломераты кристаллов твердых углеводородов обеспечивают высокие скорость фильтрования и выход депарафинированного масла. Затем в скребковых кристаллизаторах температуру суспензии понижают до требуемой температуры фильтрования. Кристаллы парафина отделяются от м асла филы1ро.ванием в одну или более ступеней в зависимости от заданного содержания масла в парафине. Дополнительной обработки не требуется. Для предотвращения образования льда в оборудовании, работающем с холодным растворителем, применяется система осушения растворителя. Обычно в качестве растворителя используют смесь метилэтилкетона с метилизобутилкетоном или толуолом. По этой технологии можно депарафинировать сырье практически любой вязкости и получать масла с низкой температурой застывания при увеличении скорости фильтрования суспензии на 40—50% и уменьшении содержания масла в гаче до 2—15% (масс.) при одноступенчатом фильтровании. В случае двухступенчатого фильтрования получается парафин с содержанием масла менее 0,5% (масс.). [c.165]

Обработка твердых продуктов имеет свои особенности. В твердой фазе тепло- и массобмен идет значительно медленнее, чем в газе или жидкости, и для его интенсификации необходимо уменьшение размеров частиц и хорошее перемешивание, поэтому материалы, если это возможно, измельчают до пылевидного состояния. Производительность аппаратов для обработки твердых материалов в значительной степени определяется интенсивностью перемешивания и размерами частиц. Для процессов в твердой фазе применяют следующие основные типы аппаратов вращающиеся барабанные, с псевдоожиженным слоем и перемешивающими лопастями (гребковые). [c.168]

Нар.яду с перечисленными преимуществами процесс псев-доожпжения имеет и свои недостатки и особенности невозможность противотока фаз в пределах одного слоя вследствие интенсивного перемешивания, неравномерность времени пребывания в аппарате твердых частиц и газовой фазы, необходимость устройства систем пылеулавливания, ограничение скоростей газа интервалом допустимых скоростей псевдоожижения. Значительные трудности встречаются при обработке в псевдоожиженном слое слипающихся или механически непрочных продуктов. [c.177]

Употребляемая для контактного метода земля должна быть значительно чище, чем для целей фильтрования. Для обработки бензина применяют тонкий порошок, получаемый декантацией, но этот метод ВБгходит из употребления ввиду получаемых здесь больших потерь. В большинстве алучаев употребляют спрессованную пыль. Последнюю всегда применяют также для целей фильтрования нефтей. Бензины и керосины после очистки серной кислотой в большинстве случаев подвергаются обработке контактным методом. Пам кажется, что более предпочтительцой является обработка методом фильтрования, так как, с одной стороны, эффективность адсорбции при нагревании понижается, а с другой — для перемешивания требуется известный расход энергии. [c.220]

Таблица 3. Влияние перемешивания воздухом на эффект мокрой обработки микрошарикового катализатора

Активацид микросфер. Для активации разбавленный раствор сернокислого алюминия (0,08—0,1 п.) пропускают через слой сырых микросфер. Для лзгчшей обработки процесс ведут при постоянном легком перемешивании воздухом. Продолжительность процесса 12 ч. В результате активации содержание натрия в катализаторе снижается с 5—6 до 0,2% и ниже, а содержание алюминия повышается с 7—9 до 12—13%. Чем полнее замещен натрий, тем выше качество катализатора. Активирующий раствор не должен содержать свободной серной кислоты, так как присутствие ее в самых незначительных количествах препятствует обменной реакции. [c.59]

Фенилоксиран 100 мл 50%-ного водного гидроксида натрия прибавляют при перемешивании к смеси 0,1 моля бензальдегида, 0,1 моля диметилсульфонийиодида и 1 ммоля ВщЫ в 100 мл метиленхлорида. Реакционную смесь энергично перемешивают при 50 С в течение 48 ч. Обработка дает 2-фенилокси-ран с выходом 92% [498]. [c.265]

Применение карбамида в виде пульпы имеет ряд преимуществ по сравнению с применением его растворов. Так, скорость комплексообразования в этом случае гораздо выше, так как не ограничивается скоростью охлаждения системы. Этот способ не требует реакторов больших размеров. Одним из условий, обеспечивающих достаточную эффективность процесса, является интенсивное перемешивание пульпы и нефтяного сырья. Таким образом, оптимальная глубина комплексообразования при высокой скорости процесса во многом определяется агрегатным состоянием и расходом карбамида. При этом следует учитывать свойства карбамида, т. е. его активность, размеры кристаллов, наличие примесей. Карбамид в кристаллическом состоянии более активен, чем в микрокристаллическом. Активность карбамида повышается в результате его предварительной обработки, например, ацетоном. Карбамид, применяемый, в процессе депарафинизации, содержит ряд примесей (биурет, нитраты, хроматы, бензоаты и др.), оказывающих как положительное, так и отрицательное влияние на камплексообразование. [c.229]

Исследуя совершенно различные типы реакций. Сан Филиппо с сотр. [586, 1194] получили высокие выходы в реакции расщепления сложноэфирных связей избытком КОг в присутствии каталитических количеств ( /з моля) 18-крауна-б при энергичном перемешивании в бензоле от 8 ч и редко до 140 ч и последующей обработкой водой. Оказалось, что такое расщепление на спирт и кислоту проходит со многими сложными эфирами первичных, вторичных и третичных спиртов, а также фенолов и тиолов. Также расщепляются фосфаты. При использовании в качестве растворителя ДМСО время реакции сокращается. Возможность разрыва связи кислород—алкил в результате воздействия супернуклеофила рассматривалась, но была отвергнута, по крайней мере для вторичных спиртов, так как наблюдалось обращение конфигурации на 99% [586]. Простые амиды и нитрилы не реагируют. [c.395]

Побле очнспш серной кислотой легкое масло меняет свой желтоватый цвет на зеленоватый. Исчезает его резкий запах, и вместо нега отчетливо выступает запах сернистого газа. Подготовленное таким образом масло неско тько раз хорошо промывается водой для удаления сульфокислот и серноэфирных кислот, вызывающих эмульсию при щелочной очистке. Затем масло промывается щелочью (5%-ной), отчего цвет его желтеет п появляется приятный ароматический запах. После отстаивания масло отделяется от щелочного раствора, еще раз промывается водой, отстаивается и, по отделении воды, взвешивается. Вместо отстаивания можно просто отогнать масло с водяным паром. Потеря при очистке может достигать 10—25% и складывается из 1) действительной потери от обработки кислотой и 2) потери на улетучивание, не полное разделение, эмульсирование и т. п. Ввиду этого, даже прп самой тщательной работе, не следует брать в очистку меньше 100 г, лучше даже брать больше, чтобы относительно уменьшить ошибку вследствие второй причины. Заводские очистки, несмотря на перемешивание воздухом, часто показывают меньший процент потери, чем лабораторные. [c.402]

Возможность обработки результатов по таким, казалось бы, противоречивым математическим описаниям объясняется тем, что авторы обрабатывали данные, в которых изменение режимных характеристик и выходов продуктов незначительно. При небольшом изменении функции и аргумента даже существенно нелинейная зависимость dGldV для потока вытеснения близка к линейной dGldV = onst = AG/y, справедливой для потока перемешивания. [c.371]

ТОГО как В ОСНОВНОЙ дериод комплексообразования большая часть углеводородов образует комплекс с карбамидом (до 60—вО% масс.) и реакционная поверхность покроется кристаллами комплекса, а в прилегающем к ней слое масла уменьшится концентрация углеводородов, способных к комплексообразованию, скорость процесса резко снижается. В этом периоде процесс комплексообразования зависит от диффузии комллексообразующих молекул на поверхность через слой кристаллов комплекса. Перемешивание системы приводит к разрушению этой кристаллической блокировки, что увеличивает скорость комплексообразования. При обработке кристалли чеаким карбамидом гача парафинового дистиллята 275—480°С с целью выделения твердых парафинов показано (рис. 100), что при частоте вращения мешалки 60 мин комплек- [c.237]