Сцепление исследования

Фотографическое исследование столкновения капель показывает, что слипание частицы и капли относительно не зависит от скорости газа [300]. При низких скоростях лобовое сопротивление недостаточно для отрыва частиц, даже слабо сцепленных с поверхностью, а при высоких скоростях создается гораздо большая площадь контакта при столкновении, что обеспечивает хорошее сцепление. [c.332]

Исследования Леффлера [528] по аккумуляции частиц показали, что после того как на волокне осел первый слой частиц, образовавшаяся шероховатая поверхность имеет больше адгезионных центров и, следовательно обеспечивает лучшее сцепление частиц с поверхностью. Это несколько улучшает улавливание при увеличении скорости Леффлер делает вывод, что осажденные частицы обладают большим демпфирующим эффектом, чем чистая поверхность. [c.336]

Влияние повышенной влажности на увеличение сил сцепления гораздо более заметно при адгезии крупных частиц, чем мелких. Многие исследователи [176, 495, 528] отметили, что повышение относительной влажности улучшает адгезию. Леффлер [528] проводил исследования улавливания частиц кварца в широком диапазоне влажности от О до 95% и нашел, что наибольший эффект наблюдается для стекловолокна, и меньшие — для полиэфирных и полиамидных волокон. [c.336]

Лабораторными исследованиями показано, что битумные покрытия прп катодной поляризации теряют сцепление с металлом пак при наличии дефектов, так и без них. Однако наличие дефектов повышает скорость отслаивания. [c.44]

В то же время следует отметить, что количественных требований к величине адгезии, например битумных покры ий к металлу, ранее не было установлено. Была сделана попытка установить нижний предел адгезии стандартного битумного покрытия к поверхности трубопровода, исходя из его реологических свойств, прочностных характеристик, а также воспринимаемых им усилий грунта. Мы исходили из того, что величина адгезии Л а не дол на быть меньше когезионной прочности покрытия при всех этих воздействиях (ТУд Л к). Из исследований следует, что когезионная прочность покрытия при положительных температурах нарушается под действием постоянной нагрузки 2—10 Н/см и 20—25 Б/см при отрицательной температуре (см. рис. 6.2). Сцепление покрытия с грунтом N при отрицательной температуре составляет (см. гл. 3) 30— 40 Н/см при —5° С и 90—120 Н/см при температу]>е ниже —5° С. Очевидно, величина сцепления (адгезии) покрытия с поверхностью трубы должна быть не менее названных величин, т. е. Же N3 Ма Как показали лабораторные (см. табл. 6.5) и производственные исследования, сцепление стандартного битумного покрытия при нормативном технологическом регламенте производства изоляционных работ при положительной температуре составляет 40—50 Н/см , а при отрицательной — до 200 Н/см . При отрицатель- [c.152]

Вероятность возникновения критического зародыша а-фазы зависит от величины капиллярного давления мениска = П, с которым пленка находится в равновесии, и от площади пленки. Чем ближе расклинивающее давление П к критическому П (рис. 1) и чем меньше, следовательно, высота барьера, тем быстрее совершается переход р а и тем менее устойчива р-пленка. Толщины прорыва смачивающих пленок при различных внешних условиях и добавках электролитов и ПАВ интенсивно изучаются в связи с исследованиями процессов флотации. Прорыв р-пленок приводит к росту краевого угла и улучшает сцепление пузырька газа с флотируемой частицей. [c.288]

Исследование структуры катодно осажденного цинка показало, что присутствие в электролите сурьмы приводит к изменению ориентации кристаллов цинка (текстура), что и определяет уменьшение силы сцепления цинка с алюминием. [c.457]

Исследования пространственных структур, возникающих в жидкой среде, и прежде всего так называемых коагуляционных структур, образуемых сцеплением беспорядочно распределенных мелких твердых частичек — частичек дисперсной фазы в суспензиях и коллоидных растворах,— приводят к выводу, что более существенным признаком отличия жидкости от твердого тела, чем вязкость или период релаксации, является отсутствие или наличие пространственной сетки, т. е. скелета или структуры со свойственной ей прочностью. [c.175]

Межмолекулярные силы взаимодействия. Силы взаимодействия между молекулами, впервые исследованные Ван-дер-Ваальсом, имеют в основном электрическую природу. Взаимодействия между молекулами разного типа различны как по величине, так и по происхождению сил межмолекулярного сцепления. [c.91]

Исследования пространственных структур, возникающих в жидкой среде, и, прежде всего, коагуляционных структур, образуемых сцеплением беспорядочно распределенных твердых частиц (рис. 2) — частиц дисперсной фазы в суспензиях и коллоидных растворах,— приводят к выводу, что более существенным признаком отличия твердых тел от жидкости, чем период релаксации, является наличие или отсутствие пространственной сетки, т. е. структуры с присущими ей механическими свойствами. Вопрос о наличии пространственной структуры в данном теле решается при помощи изучения [c.9]

Многочисленными исследованиями установлено, что на прочность сцепления стеклоэмалевого покрытия с покрываемым материалом оказывают влияние 3 важнейших явления [c.49]

Основные исследования сил сцепления между частицами продолжаются, и в будущем при использовании более совершенных конструкций измерительных приборов [131] можно ожидать получения более полной информации. [c.61]

К о л б а н о в с к а я А. С. Сцепление битумной пленки с минеральным порошком. В кн. Исследования. Гидро- и теплоизоляционные материалы и конструкции. М., Изд-во литературы по строительству и архитектуре. 1955, с. 66. [c.252]

ПАП-2 (10%). Сушка может быть как естественной, так и при температуре 90 °С. Исследования влияния режима сушки на физико-механические свойства покрытий показали, что при высокотемпературной сушке прочность сцепления при сдвиге несколько увеличивается, а показатели остальных свойств от режима сушки не зависят. [c.69]

В предьщущем разделе рассматривалась прочность сцепления покрытия (молибден) с основой (сталь) при установлении оптимальных режимов прокатки (оптимальная температура прокатки 950° С, степень обжатия 50%). Необходимо было выяснить, какими механическими свойствами обладает биметаллический композит. Особое внимание было уделено исследованию характера разрущения (определению ударной вязкости, температуры перехода в хрупкое состояние), тем более что этот вопрос в ранних работах по различным биметаллическим композициям практически вообще не изучался. [c.101]

Однако сцепление любого металлического покрытия с основным металлом может значительно ухудшиться при неправильной предварительной обработке или нанесении покрытий. Для выявления таких дефектов, технологических отклонений или измерения предельной прочности связи в вышеприведенных случаях необходимо провести испытания на адгезию. Из-за трудностей измерения адгезии большинство методов исследования являются эмпирическими и применяются по принципу годится, не годится . По этой причине многие из них не вызывают разрушений при условии, что адгезия покрытия может выдержать испытания. Эти испытания вызывают разрушение, когда образцы не имеют адекватной адгезии покрытия. Ниже описаны методы контроля прочности сцепления покрытий. [c.149]

Решение Гриффитсом [14] задачи о разрушающей нагрузке для случая хрупких материалов с изолированной прямолинейной трещиной и учет в ней сил межчастичного сцепления являются исходными для исследования хрупкого разрушения не вполне хрупких материалов. После зарождения трещины и достижения ею критических размеров условия [c.23]

Изучение вязкостей при высоких температурах представляет высокий научный интерес. То, что при 100° вязкости самых различных масел как будто выравниваются и получают некоторую постоянную величину, есть, конечно, только кажущийся результат. Дело в том, что при 100° обычные масла имеют, вообще говоря, малую вязкость, прибор же Энтлера (да и Уббелоде тоже) дает величины сколько-нибудь пропорциональные внутреннему трению жидкостей только при высоких вязкостях. Отсюда следует, ГГО, наблюдая, напр., скорость истечения масел из капилляров при высоких температурах, можно и должно получить сходящиеся кривые (см. фиг. 51). Только при- очень вы соких температу-.рах. близких к температуре кипения масел, должно исчезать различие в вязкостях по существу, так как при этом внутреннее сцепление масел равно нулю. Иными словами, при температурах очень близких к температурам кипения масел их вязкость будет некото рой функцией температуры кипения. Совершенно ясно, что при обычных температ рах функциональная зависимость вязкости от температуры 1 ипения маСла ничтожно мала и далеко выходит за пределы точности метода. Исследованиями вязкости при высоких [c.244]

Обпазование на поверхности углерода ориентированных определенным образом слоев связующего вещества играет большую роль в процессе адгезии частиц друг к другу. Чем лучше адгезионное сцепление связующего с частицами наполнителя, тем лучше условия для спекания частиц (замена физических связей на поверхности частиц на химические). Исследования, проведенные разными авторами, свидетельствуют о неодинаковой адсорбционной способности поверхности различных углеродистых материалов при контакте с пеками. [c.74]

Набухание сопровождается развитием давления на окружающие частицы, которые при потере сцепления могут или уплотняться (высокая пористость), или перемещаться в сторону наименьших сопротивлений, т. е. в скважину. Величина прочности сцепления набухших глин может характеризоваться структурномеханическим показателем высококонцентрированных глинистых дисперсий, т. е. предельным напряжением сдвига Как движущая сила, вызываемая давлением набухания (расклинивающим давлением но Б. В. Дерягину), так и величина перемещения глинистых пород зависят от перепада давления, величины зоны с пониженным перепадом давления, геологических условий, величины обобщенного показателя устойчивости. Эти факторы обусловливают изменение стабильности стенок скважины — кавернообразование или выпучивание глинистых пород с последующим обрушением. В сланцевых глинистых породах набухание происходит по плоскостям спайности и сланцеватости в отличие от однородных глин, набухание которых протекает во всем объеме. В процессе литогенеза сланцевых глинистых пород под действием массы вышележащих пород частицы приобретают параллельную ориентацию с наличием поверхностей скольжения между агрегатами или сильно уплотненными пластинами. Электронномикроскопи-ческие исследования глинистых частиц, взятых с поверхности скольжения ориентированной массы, показали их высокую дисперсность [91. Образование этого слоя обязано деформационным смещениям пластинок глинистых пород в связи с поступлением воды и взвешенных в ней коллоидных частиц [76, 89]. Оседая на [c.103]

Из отечественных работ в области технологии устройства поверхностной обработки особо можно выделить наиболее детальное и последовательное исследование Рвачевой Э.М. [3]. В нем подчеркивается, что надлежащая шероховатость поверхности покрытия, обеспечивающая требуемое сцепление его с колесом автомобиля, является важнейшим фактором безопасности движения Из целого ряда способов придания покрытию удовлетворительной шероховатости наиболее целесообразным является создание слоев износа с шероховатой поверхностью по способу поверхностных обработок. Упомянутая работа посвящена разработке и научному обоснованию рациональной технологии строительства шероховатых слоев износа на автомобильных дорогах с применением катионных битумных эмульсий. [c.141]

Очень интересны результаты измерения поверхностной вязкости монослоя. Для рассматриваемого случая (слой ксилола, стабилизированного стеариновой кислотой) была получена превосходная корреляция между поверхностной вязкостью и устойчивостью пленки (рис. 69). Однако, с другой стороны, очевидно, что высокая устойчивость пленки не связана с истечением раствора, поскольку прямые измерения свидетельствуют об образовании не-утончающихся пленок. Следовательно, вязкость не может быть непосредственной причиной устойчивости. Так как поверхностная вязкость определяется межмолекулярными силами сцепления адсорбат—адсорбат, которые связаны и с другими механическими свойствами монослоя, то возможна, хотя и необязательна, корреляция между поверхностной вязкостью и устойчивостью пленки. Действительно, в других случаях Зонтаг не нашел такой корреляции. Аналогичная ситуация сложилась и при исследовании пен. [c.248]

Все эти положения Бертолле фундамента.пьно обосновывает. Но даже первое знакомство с ними указывает на то, что подход Бертолле к основным проблемам химии того времени был диаметрально противоположен подходу Пруста и Дальтона. Если для них обоих главной задачей химии представлялось исследование вещества, выяснение критериев химического соединения, то Бертолле обращается прежде всего к изучению сродства, химического действия, сил сцепления между частицами В этом 011 видит главную задачу современной ему химии. Чг J же касается химических соединений, их состава, то они оказываются у н.его то.мько производными химического де) 1ствня. [c.64]

Многочисленные исследования свойств адсорбцнонно-соль-. ватных слоев, проводившиеся Ребиндером и его школой, показали, что эти структуры следует рассматривать в случае адсорбции ВМС как лиофильные пленочные студни. Такие слои обладают сопротивлением сдвигу, упругостью и высокой вязкостью и не успевают выдавиться за короткое время столкновения частиц, образуя, таким образом, структурно-ме-ханический барьер , препятствующий контакту частиц (гл. XIV). Ребиндер подчеркивает, что наряду с этим для стабилизации весьма важно, чтобы величина а на наружной поверхности адсорбционно-сольватного слоя была мала и не резко возрастала на подступах к частице [12]. В противном случае при наличии хотя и структурированной, но лиофобной (а не лиофильной) оболочки коагуляция происходит путем сцепления оболочек. [c.275]

П. А. Ребиндеру принадлежит важная роль в формировании комплекса ведущи идей современной коллоидной химии о механизмах действия ПАВ, об образуемо ими структурно-механическом барьере как факторе стабили ации дисперсных систел о возникновении пространственных структур в дисперсных системах в результат, сцепления частиц, о влиянии среды на механические свойства твердых тел (эффек, Ребиндера). Одним из итогов развития этих идей было выделение новой области физико-химической механики дисперсных систем и твердых тел — науки об управлении структурно-механическими свойствами материалов и течением химико-технологн-чсских процессов в гетерогенных системах с помощью оптимального сочетания механических воздействий и физико-химических факторов (явлений на границах раздела фаз). Результаты исследований Ребиндера и его многочисленных учеников и последователей в различных направлениях коллоидной химии и физико-химической механики, отраженные в соответствующих гла.нах кил.ги, имели большое значение в стаи-ов-лении коллоидной химии как современной науки о дисперсном состоянии вещества и поверхностных явлениях в дисперсных системах. [c.11]

Весовой метод определения скорости коррозии наиболее распространен в технике исследования химического сопротивления металлов. особенно в тех случаях, если коррозия,является общей и равномерной и глубина проникновения коррозии прямо пропорциональна времени испытания. Он основан на оценке изменения массы образцов после воздействия агрессивной среды. Если продукты коррозии трудно удаляются с поверхности образца, что обычно наблюдается при высокотемпературной газовой коррозии, то определяют прибыль его массы, ЗНая химический состав образующихся продуктов коррозии, можно достаточно точно определить количество прокорродировавшего металла. Если продукты коррозии имеют слабое сцепление с металлом. то их удаляют, и скорость коррозии опрехеляют по убыли массы образца. [c.6]

Ведутся исследования физико-химических основ технологий стекло-эмалей и стеклокристаллических покрытий, теории сцепления системы металл-покрытие, которые обеспечивают разработку ресурсосберегающих технологий однослойных легкоплавких эмалей для изделий из стали и алюминия, а также специальных жаростойких ситалловых покрытий для элементов нагревателей и обжигового инструмента эмальобжиговых печей из нихрома и сплавов, тепловых индукторов из меди. [c.63]

Из литературных источников (1 — 5) следует, что качество покрытий определяется в основном двумя факторами проч ностью сцепления покрытия с подложкой и жаростоЙр остью самого покрытия за счет образования тугоплавких фа з карбидов, нитридов (6). Работа посвящена исследованию взаимосвязи между фазовым составом покрытий (обусловленным типом термообработки) и прочностью сцепления покрытия с графитом. [c.31]

В литературе имеются данные о том, что на криволинейную поверхность предпочтительнее наносить оптический слой в жидком состоянии. К этим материалам предъявляют различные требования в зависимости от условий проведения эксперимента и задачи исследования. Но основными из них являются хорошее сцепление материала с поверхностью изоляции, наличие линейной зависимости между деформацией материала и оптической разностью хода, а также отсутствие взаимодействия между оптически чувствительным материалом и исследуемой изоляцией. В качестве оптически чувствительных материалов применяют эпоксидные смолы, материал МИХМ-ИМАШ , фенолформальдегидные смолы, пластинки из бакелита ИМ-44, приклеиваемые карбиналь-ным клеем, и т. д. Принцип их использования состоит в пропускании сквозь слой оптически чувствительного материала пучка поляризованного света, который отражается от поверхности изоляции, вторично проходит сквозь оптический слой и воспринимается анализатором прибора. Относительная разность хода б, приобретенная поляризованным светом, связана при деформации в пре- [c.79]

Прп исследовании битумов центральное место занимает проблема сцепления бнтума с минеральной поверхностью, т. е. изучение способностн бнтума, покрывающего частицы минерального материала, оказывать сопротивление смещению илп отрыву иод действием внешних усилп11. Сцепление (адгезия) зависит от природы обоих компонентов, состояния п формы пх поверхности, у словпй контакта и природы внешней среды. [c.115]

Прп определении сцепления битума с горной породой, состоящей пз пескольких минералов, трудно сказать, за счет каких минералов главным образом осуществляется процесс взаимодействия. Поэтому исследования сцепления следует проводить не только с породами, но также с основными породообразующими минералами, являющимися веществами более плп меиее определенного химического состава. [c.127]

Исследование влияния ПАВ на дисперсные структуры в битумах проводилось на модельных системах и реальных битумах разных структурных типов 150, 151]. Для исследования были взяты модельные системы, дисперсионная среда которых, слабо структурированная смолами, состояла из парафино-нафтеновых углеводородов (32%), ароматических углеводородов (45%) и смол (23%). В качестве дисиерспой фазы были взяты асфальтены битумов прямой перегонки. В дисперсионную среду моделей вводились добавки ФГС — железного мыла карбоновых кислот из госсиполовой смолы (серия А) и добавка ОДА — октадециламин (серия М) в количествах, определенных в качестве оптимальных для получения хорошего сцепления. Это количество составляло для ФГС 5%, а для ОДА — 1% к дисперсионной среде. Свойства полученных модельных систем сопоставлялись со свойствами модели серии Е, в которой добавки отсутствовали. [c.209]

С тем чтобы лучше отразить влияние ПАВ, исследование набухания было проведено на образцах холодного асфальтобетона. Для приготовления холодного асфальтобетона применяется жидкий битум, имеющий сравнительно невысо1кую вяз Кость (С в пределах 40—180 сек). При смешении минеральных. материалов с жидким битумом при небольшом подогреве обычно не обеспечивается хорошее сцепление с поверхностью минеральных материалов. Поэтому воздействие воды на холодный асфальтобетон вызывает отслаивание битума с поверхности минеральных материалов и даже их набухание. [c.223]

Амброс Р. А. Об исследовании влияния химических добавок на сцепление битума с каменными материалами. Серия А, № 69. Эстонское госуд, изд-во, 1950 (Труды Таллинского политехи, ин-та), с. 17. [c.250]

Одним из нежелательных явлений, наблюдаемых в нефтезаводской практике, является адгезионное взаимодействие нефтяных углеродистых веществ с металлом аппаратов, которое приводит к науглероживанию, нарушению теплообмена и возникновению термических деформаций. При взаимодействии нефтяных остатков с поверхностью металла в зоне их контакта образуются спиралеввдные образования (С0>, которые являются ответственными за адгезионную прочность сцепления двух твердых тел разной природы [ I]. Поэтому изучение состава и свойств адгезионных центров является весьма актуальным направлением исследований. [c.97]

Таким образом,в результате проведенных исследований ус-а-ановлена природа адгезионных центров, формирующихся при контакте нефтяных остатков с поверхностью металлов и предложены пути уменьшения прочности адгезионного сцепления остаточных нефтепродуктов к металлу. [c.98]

Исследованиями покрытия АС-8а было установлено, что показатели его свойст-в после испытаний в течение 2000 ч в гидростате, в увлажненной минеральной вате и при темпера туре 170 °С близки или выше критериев пригодности. Так прочность сцепления находилась в пределах 0,7—1,9 МПа прочность при ударе — 0,8-т-2,5 Н-м, а изгиб—150 мм. Стой мость 1 кг органосилйкатных красок составляет около 5 руб Положительные результаты испытаний краски АС-8а, по, лученные в ОРГРЭСе, позволили рекомендовать ее для за щиты труб тепловых сетей от электрохимической коррозии. [c.62]

Биметаллический лист сталь-молибден изготовляли методом вакуумной пакетной прокатки листов молибдена (точнее, сплава ЦМ2А) и Ст. 3. Технология производства листов, в том числе полупромышленным способом, из молибдена ЦМ2А описана в работе [13], Ограничимся описанием технологии вакуумной пакетной прокатки двух листов - молибдена и стали. Для получения удовлетворительного сцеплен.чя разнородных металлов, которые интенсивно окисляются на воздухе, необходимо проводить горячую прокатку в вакууме [83, 84 и др.]. Исследования многослойных металлов [85, 86] показали, что прокатка в вакууме или инертных газах повышает их качество, в том числе увеличивает и прочность сцепления. [c.92]

Высокотемпературный нагрев при получении биметалла обусловливает взаимную диффузию составляющих сплавов, в данном случае молибдена в сталь и углерода из стали в молибден, что подтверждается результатами металлографического анализа. Из рис. 89 видно, что поверхностные слои стали обезуглерожены, а феррит имеет столбчатое строение. Первое объясняется диффузией углерода в молибден, второе — диффузией молибдена в сталь. Когда в стали достигается такое содержание молибдена, при котором а - 7, превращения не происходит, феррит приобретает столбчатое строение. Темная прослойка между молибденом и железом - карбид (Мо, Ре)бС. Толщина зтой прослойки, как и зоны обезуглероживания, тем больше, чем вьпые температура прокатки, вследствие ускорения диффузионных процессов при повышении температуры. Увеличение толщины хрупкой карбидной прослойки приводит к уменьшению прочности сцепления, что видно из рис. 91 (повышение температуры прокатки снижает прочность сцепления). В дальнейшем перераспределение элементов между слоями будет рассмотрено дополнительно — при описании результатов исследования необходимости (целесообразности) проведения после прокатки термической обработки. [c.94]