Входное пространство

При наличии растворения материала кристаллизатора в расплаве, происходит эрозия графита затвердевающим металлом при движении из постоянно уширяющегося входного пространства кристаллизатора. [c.35]

К категории инерционных пылеуловителей относятся также сепараторы, в которых отделение пыли производится за счет развития центробежных сил. Они возникают в результате введения потока воздуха по касательной в цилиндрический сосуд и дальнейшего движения в нем по спирали. Усилению центробежных сил способствует установка вентилятора на входном пространстве цилиндра. Под действием направленного потока воздуха частицы пыли отбрасываются к стенкам цилиндра, оседают на них, опускаются под действием собственной массы и через пылеотводное отверстие проходят в бункер, где собираются. Аппараты циклонного типа обладают большой пропускной [c.170]

Такая же диаграмма получена для входного пространства путем построения графика зависимости Х2 от 1г. Линии постоянства Я/, (линии иагрузки) исходят нз начала координат 112]. [c.297]

Оно применимо ко всем состояниям, в которых входная мощность равна /2X2. Эти состояния лежат на гиперболах во входном пространстве ар, показанном на рис. 12.9. Для данной системы стационарных состояний, учитывая уравнения (12.П5) и (12.П15) и вспомнив определение т], можно написать [c.304]

Отбойники. При входе среды в межтрубное пространство теплообменника часто ставят отбойник, который защищает от местного износа трубы, расположенные против входного штуцера (рис. 148). Отбойник выполняют в виде круглой или прямоугольной пластины. Размер отбойника должен быть не менее внутреннего диаметра штуцера О у. Обычно его принимают на 10—20 мм больше, т. е. В (10-ь-20) мм. Отбойник не должен созда- [c.176]

Дальнейшее увеличение впр из-за большой неполноты испарения охлаждающих жидкостей, подаваемых во входное устройство цикловых компрессоров, может привести к уменьшению массового расхода воздуха, снижению давления в конечный момент сжатия и уменьшению т]ад. Это происходит потому, ЧТО неиспарившиеся капли охлаждающих жидкостей (особенно воды), заполняя межлопаточное пространство рабочих колес компрессоров, приводят к уменьшению живого сечения для прохода воздуха. Наличие капель охлаждающей жидкости в парогазовой смеси способствует увеличению сопротивления проходящему воздуху и заметному ухудшению аэродинамических показателей компрессоров. [c.261]

На входном конце печи находится загрузочная камера, через которую в реакционное пространство печи подаются исходные материалы в твердой, жидкой или газообразной фазе. На противоположном конце печи через разгрузочную камеру выводится готовый продукт и побочные составляющие реакции. В загрузочной камере 6 расположены питатель (течка, шнек и др.) и газоход для подачи или отвода газовой фазы. В нижней части разгрузочной камеры 16 имеется отверстие для вывода готовой продукции на торцовой стенке смонтированы горелка и смотровые окна. Обычно разгрузочную камеру устанавливают на тележке, перемещающейся на рельсах, что облегчает монтаж и ремонт печи. В таких случаях разгрузочную камеру называют откатной. По форме камеры могут быть цилиндрическими или коробчатыми при необходимости их футеруют огнеупорным кирпичом. [c.367]

Упомянутые выше типы полочных реакторов работают в комплекте с большим входным теплообменником для подогрева гача до 430°С. Газ, выходящий из последней ступени, имеет температуру 500 °С. Наличие теплообменника уменьшает пространство, предназначенное для катализатора, а следовательно снижает производительность реактора. Тем не менее оба типа полочных реакторов являются достаточно хорошим решением задачи получения максимального количества аммиака при оптимальных температурах. [c.332]

Другая конструкция реактора синтеза аммиака, предложенная Боресковым и Слинько, представлена на рис. IV-45. Свежий газ входит в реактор снизу, проходит по кольцевому пространству вверх и после входного теплообменника направляется по змеевику вниз, охлаждая в промежутках между ступенями псевдоожиженного слоя газ, идущий вверх. [c.356]

Горизонтальные адсорберы (рис. IX. 13—IX. 14) изготовляют диаметром 1,8 и 2 м при длине цилиндрической части корпуса 3—9 м днища эллиптические высота слоя адсорбента 0,5—1,0 м. Корпус выполняют из листовой нержавеющей или углеродистой стали толщиной 8—10 мм. В адсорбер, изображенный на рис. IX. 13, исходная смесь, сушильный и охлаждающий газы поступают в верхнюю часть, в пространство над слоем адсорбента. Входные патрубки внутри оборудованы распределительными сетками из меди или нержавеющей стали с ячейками размером 2,2 х 2,2 мм при диаметре проволоки [c.157]

На фиг. 38 показан разрез нового фильтра двигателей типа Д-6, который имеет фильтрующий элемент взаимозаменяемый с описанным выше фильтрующим элементом, если из крышки фильтра удалить приемную трубку 5 (фиг, 37). В новом фильтрующем элементе фильтрация дизельного топлива идет поперек волокон войлочных пластин 1, которые в пакете чередуются со входными проставками 2 и выходными проставками 3. Первые проставки сообщают пространство между войлочными пластинами с нефильтрованным топливом, вторые — с пространством отфильтрованного топлива. Такая конструкция фильтрующего элемента с фильтрацией поперек волокон, встречается в исполненных конструкциях реже, чем обычная с фильт рацией вдоль волокон. Ее преимущество состоит в уве- [c.92]

Одним из методов экспериментального поиска оптимума является симплексное планирование [9]. Оно заключается в том, что вначале для к входных переменных ставят (к + 1) опыт. Эти опыты планируют так, чтобы в /с-мерном пространстве (пространстве входных переменных) точки, полученные сочетанием безразмерных переменных в каждом опыте, образовывали правильный симплекс. [c.65]

Рис. 1.11. Профили скорости и давления во входном участке трубы с острой входной кромкой при прямом входе из неограниченного пространства а — Хр == = 0,4 6 — = 1,7

Вследствие трения переднего диска о газ температура газа в пространстве между колесом и корпусом выше, нежели при входе в колесо. Во входной воронке рабочего колеса при смешении потока утечки Ат (см. рис. 16.1, в) с основным потоком газа происходит передача тепла последнему в количестве да., в результате чего полная энтальпия газа повышается (переход О —1 ). Дальнейший рост энтальпии 1 —2 ) происходит вследствие работы лопастей рабочего колеса ( — 2 = У входа в диффузор основной [c.198]

Отображение пространства входных переменных Ш в пространство выходных Т не является единственным, а составляет множество вариантов С реализации технологической схемы [c.76]

Примером простейшего модуля ФХС может служить линейный закон отображения пространства входных переменных в пространстве выходных переменных ХТС [c.21]

Минимальная частичная реализация. Алгоритм построения минимальной реализации, рассмотренный выше, касался динамических систем, для которых заранее точно заданы либо матричная передаточная функция, либо последовательность марковских параметров. Более распространенным случаем является ситуация, когда то и другое точно задать нельзя. В таких случаях обычно на основе анализа входных и выходных сигналов каким-либо приближенным методом конструируется передаточная функция системы например, задается структура передаточной функции, а входящие в нее параметры определяются с помощью стандартных методик идентификации (см. 6.2—6.5). После того как передаточная функция определена, переход к описанию системы в форме канонических уравнений пространства состояний без труда реализуется с помощью алгоритма Хо или любого другого алгоритма построения минимальной реализации динамической системы. Очевидный недостаток такого подхода состоит в том, что структура передаточной функции задается жестко заранее, следовательно, теряется гибкость метода, отсюда точность реализации системы не может быть высокой. В связи с этим возникает необходимость в методе, который позволял бы строить приближенную минимальную реализацию непосредственно по экспериментальным данным так же, как алгоритм Хо позволяет строить точную реализацию для системы с точным заданием последовательности марковских параметров. [c.114]

V В данной главе были рассмотрены некоторые характерные приемы формального построения функционального оператора ФХС на основе принципов черного ящика , когда единственно доступной информацией об объекте являются его входные и выходные сигналы. В качестве результирующего функционального оператора в данном случае могут выступать модели, построенные на базе идей адаптации и обучения, уравнения регрессии и булевы модели (преимущественно при описании статического состояния ФХС), уравнения пространства состояний (при описании динамического поведения ФХС), специальные распознающие устройства, обучающиеся автоматы или любая другая форма описания, получаемая на основе анализа и обработки внешних информационных характеристик объекта. [c.130]

Здесь скалярное произведение определяется в пространстве 2 10. и1 объект с весовой функцией К ( ) имеет конечную память t и (1) — входной сигнал у ( ) — наблюдаемый сигнал на выходе системы (О, — интервал наблюдения системы I — время (см. 8.5). [c.241]

Здесь скалярное произведение определяется в пространстве 2[О, в1 объект с весовой функцией К (г) имеет конечную память п , и ( ) — входной сигнал у 1) — наблюдаемый сигнал на выходе системы (О, — интервал наблюдения системы ( — время. [c.475]

Рис. 17.4. Конструкции отдельных узлов кожухотрубчатых теплообменных аппаратов а, б—узел плавающей головки в—узел сальникового штуцера плавающей головки г — узел крепления поперечных перегородок д — узел уплотнения перегородки в распределительной камере е — узел козырька-отражателя входного штуцера межтрубного пространства

Входные кромки лопаток обычно размещают на окружности Оз = (1,1 1,15) Оз. Безлопаточное пространство, образуемое при этом между периферией колеса и началом диффузорных каналов, способствует выравниванию потока перед входом в диффузор. Лопатки чаще всего выполняются по дуге окружности. В этом случае радиус кривизны лопатки и радиус окружности, на которой размешены центры кривизны лопаток, определяются по формулам (4. 43) и (4. 44) с соответствующей заменой индексов (индекс 3 вместо индекса 1 и индекс 4 — вместо 2). [c.191]

Как показали исследования, в безлопаточном пространстве между рабочим колесом и входными кромками диффузорного аппарата средние значения угла потока а весьма мало изменяются [c.218]

Более сложный способ графического представления (диаграмма входа — выхода) показан на рис. 12.7. В основе этой диаграммы лежит тот факт, что феноменологические уравнения, будучи линейными, описывают аффинное преобразование. Выходное пространство можно отобразить на входном пространстве и обратно. При таком преобразовании прямые линии переходят в прямые, а параллельные — в параллельные. Такая операиия просто переводит каждую точку одного пространства в точку другого пространства. Следовательно, любая кривая на диаграмме представляет траекторию в обоих пространствах одновременно (в сущности, это двумерная проекция четырехмерього графика). Диаграмма входа — выхода дает сведения как о самой системе, так и о способе ее работы. Действительно, ири подходящем выборе осей координат диаграмму можно использовать на практике при управлении такими преобразователями энергии или получить с ее помощью сжатое графическое описание их поведения. Когда степень сопряжения приближается к нулю, выходное пространство вырождается в одну прямую линию, т. е. оси статического напора и установившегося потока сливаются. Когда сопряжение приближается к полному, наклон [c.298]

Трубную обвязку холодильников необходимо выполнять так, чтобы вода подводилась в аппарат снизу, а охлаждаемый продукт — сверху. Особенно важно соблюдать это условие при охлаждении двухфазных (парогазожидкостных) сред. Для периодической продувки грубного пространства желателен подвод воздуха или инертного газа к входному штуцеру оборотной воды на аппарате и сброс его в атмосферу. [c.100]

На рис. 1У-14 показан реактор конструкции ГИAП . Нижний входной теплообменник состоит из трубок Фильда. Газ входит в кольцевое пространство между двумя трубами и по внутренней [c.327]

Г ассмотренное течение жидкости в аппарате с боковым входом справедливо для случая, когда решетка достаточно удалена от оси входной струи. При близком расположении решетки относительно струи, когда между ними не остается достаточного пространства для полного растекания струи по фронту решетки в обратную сторону (от задней стенки к передней), указанного перевертывания профиля скорости не произойдет. В этом случае струйки, вытекающие из отверстий плоской решетки, будут иметь то же направление, что и струя на входе в аппарат, вследствие чего при достаточно больших значениях Ср решетки жидкость за ней будет перетекать к задней стенке, и вблизи нее скорость струек будет максимальной (рис. 3.6, г). Очевидно, что при некотором среднем (оптимальном) значении относительного расстояния решетки от оси входного отверстия в сечениях за решеткой установится промежуточный почти симметричный профиль скорости (рис. 3.6, д). [c.85]

Структура потока. Известно 45, 46, 61, 144, 170), что подтекание жидкости из неограниченного пространства в заборньп патрубок бесконечно малого входного сечения происходит по сфере так, что линии равных скоростей являются дугами окружностей, а линии тока — радиусами этих окружностей. Лри конечных размерах входного сечения заборного патрубка линии равных скоростей становятся овальными (рис. 6.1). [c.137]

Структура потока в пространстве перед слоем. Промышленные аппараты отличаются именно тем, что вход потока в их рабочее пространство осуществляется через относительно небольшое отверстие (рис. 10.1, а). Если нет никаких специальных устройств для раздачи потока на все сечение сразу после входа, то, как было уже отмечено в гл. 1, внутри аппарата образуется свободная струя. При этом структура ее зависит как от отношения площадей FJFq, так и от относительного расстояния от входного отверстия Яц = HqIDq до рабочего слоя. Некоторое представление о структуре потока после входа в аппарат, как при отсутствии сопротивления, рассредоточенного по сечению, так и при его наличии (плоской решетки) было дано на основе результатов опытов (см. рис. 7.2). Приведем некоторые дополнительные сведения о течении струи в надслойном пространстве аппарата, полученные на основе результатов ряда исследований [105, 127, 1341. [c.268]

На рис. 10.26, в приведена также схема рассмотренного только что аппарата с FJFo = 25, но с газораспределительным устройством из трех последовательно установленных решеток. Дано поле скоростей в сечении за решетками, взятое из табл. 10.3 для этого же отношения с теми же относительными расстояниями между входным отверстием и решеткой и между отдельными решетками (Яр = Оа и р = 0,20к). Сопоставляя все три варианта, показанные на рис. 10.26, видно, во-первых, что система из трех плоских решеток требует даже меньшую высоту над-слойного пространства (Яп == 0,80к), чем объемные газораспределительные устройства [Яо (1,0—1,2) > ]. Во-вторых, три плоские решетки в данном случае обеспечивают такую же примерно степень равномерности поля скоростей, что и вертикальная перфорированная трубка, и существенно большую равномерность потока, чем объемная решетка. [c.291]

Совместное влияние трех факторов механического перемешивания, возмущений, вносимых с входными потоками, и геометрических особенностей формы рабочего объема аппарата приводит к формированию определенной топологии потоков в аппарате. Топология потоков в масштабе аппарата (или гидродинамическая структура потоков) определяется характером и расположением в пространстве его рабочего объема макрогид- [c.43]

Это уравнение описывает поведение динамической системы с распределенными параметрами в фиксированных точках г,, пространства при входных возмущениях произвольного вида. Граничные и начальные условия для распределенной системы при построении ее частичной реализации должны удовлетворять следующим требованиям до нанесения импульсного возмущения система находится в стационарном состоянии стационарное состояние устойчиво функции отклика допускают представление в виде степеннйх рядов по переменной измеряемые переменные выбраны так, что их значения в стационарном состоянии равны нулю. Минимальная реализация строится одним из стандартных методов. Как показано выше, исходными данными для процедур построения точной минимальной реализации (алгоритма Хо) или минимальной частичной реализации служит совокупность конечного числа марковских параметров СА В, где число к принимает значения /с=а,. . ., р, причем на а и р существенных ограничений не накладывается. Однако можно показать, что при к О последовательность СА В приводит к более точному описанию поведения системы в начальные моменты времени, а при /с О удовлетворительная точность достигается в среднем по всей кривой отклика. Например, при построении минимальной частичной реализации многих систем с распределенными параметрами, встречающихся в химической технологии, можно рекомендовать следующую последовательность значений к=.. . , —2, -1, О, 1, 2,.. . . [c.117]

Среди объектов идентификации большой спецификой и своеобразием отличаются химико-технологические процессы. Для объектов химической технологии характерны большие степени нелинейности, существенная распределенность параметров в пространстве и времени, нестационарность и взаимная коррелиро-ванность входных шумов и помех измерения, непрерывный дрейф технологических показателей процессов, деформация физикохимической структуры протекающих в объектах процессов и т. д. Перечисленные факторы лежат в основе тех значительных трудностей, которые возникают при решении задач оценки переменных состояния и идентификации объектов химической технологии на основе стандартных методик, рекомендуемых современной теорией динамических систем и рассмотренных выше. [c.474]

Ширина используемого диапазона пропорциональности зависит от емкости системы процесса, необходимой скорости корректирующего действия и пределов регулирования. Емкость обычно соотносится с тепловой или массовой емкостью системы, приходящейся на единицу изменения регулируемого параметра. Например, емкость огневого подогревателя с промежуточным теплоносителем (солевая или водяная ванна) больше емкости подогревателя прямого действия из-за массы тенло1госителя. Если удельная емкость велика и необходимо иметь быстрое корректирующее действие, рекомендуется применять узкий диапазон пропорциональности. Вообще процессы с медленно изменяющимися параметрами — преимущественная область пропорционального регулирования. Однако его применение ограничивается большим временем запаздывания. Определяющим фактором в таких случаях является соответствие размера клапана регулируемому потоку, а оптимальной настройкой диапазона — такое минимальное значение, при котором процесс не имеет колебаний. Кроме того, когда заданное значение должно поддерживаться на уровне, не зависящем от нагрузки, необходимо дополнительное интегральное звено регулирования. Если скорость интегрирования установлена правильно, движение клапана происходит со скоростью, обеспечивающей управляемость процесса. Если эта скорость велика, начинаются колебания, так как клапан движется быстрее, чем датчик фиксирует эти колебания. При медленной настройке процесс не будет достаточно быстродействующим. В пневматических системах регулирования необходимая скорость интегрирования достигается с помощью системы сдвоенных сильфонов, в которых пространство заполнено жидкостью. В отверстии для прохода жидкости имеется игольчатый клапан, который является регулятором интегрального воздействия на входной параметр. В приборах, имеющих как пропорциональную, так и интегральную характеристику, пропорциональное регулирование действует тогда, когда этот клапан закрыт, т. е. когда в точке настройки давление жидкости на обе стороны пропорциональных сильфонов одинаково. Как только пропорциональные сильфоны сдвинулись относительно точки настройки, начинает действовать интегральная составляющая регулятора. Сильфоны интегрального регулирования компенсируют это смещение перетоком жидкости из одного сильфона в другой. Скорость движения жидкости в сильфо-нах регулируется перемещением иглы клапана. [c.292]

Таким образом, можно сделать вывод, что при адсорбции молекул относительно малого размера плотность адсорбированной фазы в нормальной точке кипения существенно выше, чем плотность нормальной жидкости, а при адсорбции крупных молекул наблюдается обратная картина. Последнее связано с тем, что крупные молекулы, к которым можно отнести и бензол, не полностью заполняют объем адсорбционных ячеек цеолита. Таким образом, при адсорбции различных веществ на цеолитах следует учитывать, что плотность адсорбированной фазы существенно зависит от размера и строения молекул, температуры, размеров входных окон и полостей цеолитов. При адсорбции крупных молекул наблюдается эффект недозаполнения адсорбционного пространства цеолитов, а при адсорбции веществ с относительно малым размером молекул — явление повышенного значения плотности адсорбированной фазы по сравнению с нормальной фазой. [c.30]

Математическая модель фронта химической реакцвн. Теоретические работы, посвященные исследованию процесса распространения реакционной зоны по неподвижному слою катализатора, можно условно разделить на две группы. Первая содержит численный анализ соответствующих систем дифференциальных уравнений. Некоторые результаты в этом направлении получены в работе [5], где исследована квазигомогенная модель, представляющая слой как изотропную и однородную среду, и в [6], где авторы изучали процесс распространения реакционной зоны, пользуясь двухфазной моделью неподвижного слоя катализатора с учетом продольной теплопроводности в твердой фазе. Достаточно подробный численный анализ содержится в работе [7], в которой двухфазная модель была дополнена составляющими кондуктивного переноса в газовой фазе и получено, что в пространстве параметров системы, таких как линейная скорость, коэффициент эффек1 ив пой продольной теплопроводности твердой фазы, входные концентрация и температура газа, существует область их значений, в которой скорость распространения фронта равна нулю. Описанный эффект, во всяком случае, до сих пор не получил экспериментального подтверждения. Следует, однако, отметить, что анализ фронта реакции численными методами производился в ограниченном слое катализатора, в то время как само понятие фронта реакции имеет асимптотический характер и, строго говоря, его можно рассматривать лишь в слое катализатора бесконечной длины. Поэтому делать заключения [c.79]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология