Выходное пространство

Конструктивные решения аппаратов, позволяющие уменьшить объемы его непроизводительных частей. Последние создают необходимые условия протекания процесса распределение потоков, обеспечение жесткости конструкции, удобство монтажа и так далее. Например, каталитические реакторы обычно представляют собой полые аппараты с насыпанным одним или несколькими зернистыми слоями катализатора - так называемые аксиальные аппараты (рис. 5.42, а). Но входное и выходное пространства занимают значительную долю объема реактора. Расположив слой в виде цилиндра и направив поток через него в радиальном направлении (рис. 5.42, б - радиальный реактор), можно, во-первых, сократить вышеупомянутые объемы у входа и выхода реактора, создать более компактную конструкцию, и, во-вто-рых, создать слой большего сечения и меньшей толщины для прохождения потока, что сокращает энергетические расходы. Сопоставление некоторых характеристик однослойных аксиального и радиального реакторов конверсии оксида углерода в производстве аммиака приведено ниже [c.321]

Конструктивные решения аппаратов, позволяющие уменьшить объем его непроизводительных частей. Последние создают необходимые условия протекания процесса распределение потоков, обеспечение жесткости конструкции, удобство монтажа и т.д. Обычно каталитические реакторы представляют собой полые аппараты с насыпанным зернистым слоем - так называемые аксиальные аппараты (рис. 3.42, а). Но входное и выходное пространства занимают какую-то долю объема реактора. Располо- [c.276]

Спираль имеет целью создать постепенно расширяющееся выходное пространство для выходящих из лопастных каналов газов. От самого узкого места выходного пространства, лежащего у так называемого языка кожуха, поперечное сечение выходного пространства должно постепенно увеличиваться, соответственно увеличивающемуся с каждым лопастным каналом количеству газа. Кроме того, этим достигается превращение высокой выходной скорости колеса в статическое давление (подчеркнуто мной — В. К.). [c.110]

На данном этапе у нас нет оснований заранее ограничивать работу системы какой-либо определенной траекторией. В принципе доступны все точки выходного пространства , и описание определенной траектории требует знания способа, которым система регулируется. Поэтому выходная диаграмма дает сведения о способах работы каждой частной системы. Сама по себе эта диаграмма не позволяет различить системы с разными значениями д. Наоборот, все возможные траектории для данной системы совпадают, если построить график зависимости эффективности от отношения сил (или потоков) или график зависимости отношения сил от отношения потоков, поскольку, как показано в гл. 4, такие диаграммы различают только системы с разными значениями д. [c.297]

Рис. 12.6. Диаграмма выхода, показывающая некоторые нз возможных траекторий в выходном пространстве.

Выходное пространство теперь отображается иа входном (указаны доли трансформированной координатной системы выхода). Три линии нагрузки уточняют оптимальные режимы при фиксированном значении различных величии [12]. [c.298]

Для простейшего процесса, характеризуемого одной выходной величиной т] (это может быть количество производимой продукции, стоимость единицы продукции или любой из качественных и экономических показателей) и двумя факторами х, и х (температура, давление, концентрация исходного сырья или любые другие характеристики условий протекания процесса) функция отклика геометрически интерпретируется подобно уравнению поверхности в трехмерном пространстве (рис. 45). Такая поверхность может быть представлена на факторной плоскости (х , х ) линиями постоянного уровня. [c.133]

При равенстве давлений р в пространстве над жидкостью и под выходным отверстием трубки и отсутствии сопротивлений движению жидкости (истечение идеальной жидкости), называемая теоретической скорость истечения т будет [c.30]

На фиг. 38 показан разрез нового фильтра двигателей типа Д-6, который имеет фильтрующий элемент взаимозаменяемый с описанным выше фильтрующим элементом, если из крышки фильтра удалить приемную трубку 5 (фиг, 37). В новом фильтрующем элементе фильтрация дизельного топлива идет поперек волокон войлочных пластин 1, которые в пакете чередуются со входными проставками 2 и выходными проставками 3. Первые проставки сообщают пространство между войлочными пластинами с нефильтрованным топливом, вторые — с пространством отфильтрованного топлива. Такая конструкция фильтрующего элемента с фильтрацией поперек волокон, встречается в исполненных конструкциях реже, чем обычная с фильт рацией вдоль волокон. Ее преимущество состоит в уве- [c.92]

Подтекание жидкости к отверстию из ограниченною пространства (рис. 6.1, б), например при выходе из рабочей камеры аппарата, в основном подобно только что описанному. В этом случае поток в выходном отверстии также оказывает подсасывающее действие на поток в камере, ускоряя его движение. Подсасывающий эффект вблизи выхода также распространяется по сферическим или овальным поверхностям и быстро ослабевает с удалением от выходного отверстия вверх но потоку. Только вдали от выходного отверстия линии тока внутри камеры изменяют радиальное направление и становятся параллельными стенкам камеры (рис. 6.1,6). [c.137]

В таком случае суммарная скорость перед выходным отверстием прп подтекании к нему жидкости из ограниченного или неограниченного пространства w Wl — Дш + Дш" или [c.140]

Двухкорпусные насосы. При высоких давлениях и температуре трудно обеспечить плотность прилегающих поверхностей, вследствие чего насос приходится усложнять установкой наружного корпуса. Давление в межкорпусном пространстве такое же, как в выходном патрубке. Благодаря этому внутренний корпус сжат, и соединительные фланцы могут затягиваться более слабо, чем в трм случае, когда давление внутри корпуса [c.26]

Минимальная частичная реализация. Алгоритм построения минимальной реализации, рассмотренный выше, касался динамических систем, для которых заранее точно заданы либо матричная передаточная функция, либо последовательность марковских параметров. Более распространенным случаем является ситуация, когда то и другое точно задать нельзя. В таких случаях обычно на основе анализа входных и выходных сигналов каким-либо приближенным методом конструируется передаточная функция системы например, задается структура передаточной функции, а входящие в нее параметры определяются с помощью стандартных методик идентификации (см. 6.2—6.5). После того как передаточная функция определена, переход к описанию системы в форме канонических уравнений пространства состояний без труда реализуется с помощью алгоритма Хо или любого другого алгоритма построения минимальной реализации динамической системы. Очевидный недостаток такого подхода состоит в том, что структура передаточной функции задается жестко заранее, следовательно, теряется гибкость метода, отсюда точность реализации системы не может быть высокой. В связи с этим возникает необходимость в методе, который позволял бы строить приближенную минимальную реализацию непосредственно по экспериментальным данным так же, как алгоритм Хо позволяет строить точную реализацию для системы с точным заданием последовательности марковских параметров. [c.114]

Под телескопическим цилиндром в общем случае понимают цилиндр, общий ход штоков которого превышает длину корпуса цилиндра. Его применяют для получения большого хода при ограниченном пространстве в транспортном положении, например, в качестве домкрата для подъема и спуска вышек в буровых и нефтепромысловых агрегатах. В зависимости от числа поршней телескопические цилиндры подразделяются на двухступенчатые, трехступенчатые и т. д., причем ступень с наименьшим диаметром поршня называется первой, следующая — второй и т. д. Длина хода выходного звена равна сумме длин ходов поршней или плунжеров. [c.161]

Для компенсации изменений коэффициента теплопередачи, зависящих от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков в трубном и межтрубном пространствах, необходимо ввести некоторую оценку уровня проектной надежности для поверхности теплообмена ТА. Уровень проектной надежности Р для поверхности теплообмена Р показывает, что при использовании некоторого запаса для поверхности ТА( +Д тах) изменения коэффициента теплопередачи в зависимости от стохастических вариаций расходов, содержания примесей, температур и физических свойств потоков не приведут к допустимым отклонениям средних значений температур выходных потоков в трубном /"тр и межтрубном г мтр пространствах, которые были бы больше некоторых положительных величин б и 82 (желаемые точности для значений температур выходных потоков ТА). [c.237]

Отображение пространства входных переменных Ш в пространство выходных Т не является единственным, а составляет множество вариантов С реализации технологической схемы [c.76]

Примером простейшего модуля ФХС может служить линейный закон отображения пространства входных переменных в пространстве выходных переменных ХТС [c.21]

V В данной главе были рассмотрены некоторые характерные приемы формального построения функционального оператора ФХС на основе принципов черного ящика , когда единственно доступной информацией об объекте являются его входные и выходные сигналы. В качестве результирующего функционального оператора в данном случае могут выступать модели, построенные на базе идей адаптации и обучения, уравнения регрессии и булевы модели (преимущественно при описании статического состояния ФХС), уравнения пространства состояний (при описании динамического поведения ФХС), специальные распознающие устройства, обучающиеся автоматы или любая другая форма описания, получаемая на основе анализа и обработки внешних информационных характеристик объекта. [c.130]

Минимально допустимая ширина выпускного отверстия должна быть по крайней мере в 4 раза больше среднего размера гранул при щелевом или сегментном отверстии и в 6 раз больше при круглом отверстии. Скорость ссыпания зависит только от местного сопротивления при переходе к суженному сечению и практически не зависит от высоты напорного стояка. Ссыпание смоченных гранул размерами до 7 мм начинается при сечениях отверстий в 1,5—2 раза больших, чем для сухих гранул. Но при гранулах размерами 7—10 мм как сухой, так и смоченный теплоноситель начинает ссыпаться при одинаковой степени открытия выходного отверстия. Для предотвращения прилипания смоченных частиц к стенкам реактора по периферии его вводят дополнительный поток теплоносителя. Толщина его зависит не только от абсолютных размеров реактора, но и от температуры в реакционном пространстве. При диаметре реактора 250 мм необходимая толщина защитного слоя составляет 25 мм, при диаметре промышленного реактора 4—5 м толщина защитного слоя равна около 100 мм, если средняя температура в реакторе 540 °С и выше. При 520 °С толщина защитного слоя должна быть увеличена до 150 мм, при 500°С —до 200 мм. [c.111]

Были исследованы два варианта ступени концевого типа с безлопаточным пространством между периферией рабочего колеса и спиральной камерой и с поворотным направляющим аппаратом по рис. 6.28. Рабочее колесо и выходная улитка были в обеих вариантах одинаковыми со следующими конструктивными параметрами рабочего колеса = 0,544 = 0,103 = = 0,0734 = 34° = 45° г = 18. [c.243]

G, G. Т, Т — расходы и температуры входного и выходного потока для трубного пространства [c.101]

Теплоноситель поступает в кожух через входной патрубок и выходит через выходной. Чаще всего патрубки изготавливаются из стандартных труб, которые привариваются к кожуху. Там, где требуются малые потери давления, равномерное распределение теплоносителя или защита от коррозии, применяются специальные конструкции. В тех случаях, когда в межтрубное пространство подается двухфазный поток или насыщенный пар, внутри кожуха за входным патрубком могут быть установлены отражающие пластины, имеющие несколько большие размеры, чем сечение патрубка. [c.6]

С. Перепад давления в межтрубном пространстве. Перепад давлений со стороны кожуха вычисляется суммированием перепадов во входном и выходном сечениях, перепадов на участках с поперечным потоком и в окнах перегородок. При расчете также используются коэффициенты трения в идеальных пучках в качестве основы с соответствии с (2), Поправочными коэффициентами (по аналогии с коэффициентами теплоотдачи) являются следующие [c.26]

Более сложный способ графического представления (диаграмма входа — выхода) показан на рис. 12.7. В основе этой диаграммы лежит тот факт, что феноменологические уравнения, будучи линейными, описывают аффинное преобразование. Выходное пространство можно отобразить на входном пространстве и обратно. При таком преобразовании прямые линии переходят в прямые, а параллельные — в параллельные. Такая операиия просто переводит каждую точку одного пространства в точку другого пространства. Следовательно, любая кривая на диаграмме представляет траекторию в обоих пространствах одновременно (в сущности, это двумерная проекция четырехмерього графика). Диаграмма входа — выхода дает сведения как о самой системе, так и о способе ее работы. Действительно, ири подходящем выборе осей координат диаграмму можно использовать на практике при управлении такими преобразователями энергии или получить с ее помощью сжатое графическое описание их поведения. Когда степень сопряжения приближается к нулю, выходное пространство вырождается в одну прямую линию, т. е. оси статического напора и установившегося потока сливаются. Когда сопряжение приближается к полному, наклон [c.298]

ПДКр. 3 — предельно допустимая концентрация химического вещества в воздухе рабочей зоны, мг/м . Эта концентрация при ежедневной (кроме выходных дней) работе в пределах 8 ч или другой продолжительности, но не более 41 ч в неделю, в течение всего рабочего стажа не должна вызвать заболевания или отклонения в состоянии здоровья, обнаруживаемых современными методами исследования в процессе работы или в отдаленные сроки жизни настоящего и последующего поколений. Рабочей зоной считается пространство высотой до 2 м над уровнем пола или площадки, на которой находятся места постоянного или временного пребывания работающих [c.8]

Как показано И. Е. Идельчиком [42], условия вывода газа также влияют, но меньше, чем условия ввода, на равномерность его распределения по сечению. При ускорении потока газа на подходе к штуцеру газохода статическое давление в наднасадочном пространстве падает, и поэтому выходное (заборное) отверстие газохода оказывает подсасывающее действие. Наибольшее повышение скоростей по сечению аппарата происходит в зоне площадью, равной примерно площади выходного отверстия. Это возрастание локальных скоро стей газового потока постепенно убывает с увеличением расстояния от выходного отверстия и быстро растет с приближением к нему, что следует учитывать, нри размещении разбрызгивателей жидкости. [c.15]

Внутри верхней части корпуса шарнирно закреплены несколько отражательных плит 4, имеющих футеровку. Пространство между ротором, отражательной плитой и боковыми футеровочными плитами образует камеру дробления. Число камер дробления определяется числом отражательных плит в дробилках среднего и мелкого дробления (ДРС и ДРМ) число камер больше, чем в дробилках крупного дробления (ДРК). Каждая отражательная плита имеет узел 5 регулировки ширины выходной щели — наименьшего расстояния между окружностью ротора и ближайшей к нему точкой на нижней кромке плиты. Предохранительные пружины 7 допускают поворот отражательных плит только при прохождении недробимых предметов. [c.181]

Горелка ФГМ-95ВП включает три основных узла газовый, жидкостный и воздушный. В газовый узел входят газоподводящая трубка с дренажным вентилем и газовый коллектор, пред-, ставляющий собой полое кольцо с двумя рядами отверстий для выхода газа, из них 16 отверстий диаметром по 4 мм и 8 отверстий диаметром по 8 мм. Жидкостный узел состоит из паромазутной головки, внутренней и наружной труб. На выходную часть внутренней трубы навинчивается сопло, а на наружную — диффузор. Паромазутная головка снабжена двумя вентилями. Один вентиль, установленный вдоль оси труб, служит для регулирования подачи водяного пара во внутреннюю трубу, второй— смонтированный перпендикулярно, предназначен для изменения расхода жидкого топлива, которое поступает в меж-трубное пространство и распылнвается в диффузоре. Водяной пар по пути своего движения вдоль трубы подогревает жидкое топливо и на выходе из сопла в результате большой скорости струи усиливает распыление топлива. Предусмотрена возможность продувки топливного межтрубного пространства и сопла струей водяного пара без разборки горелки. [c.54]

Протекание жидкости через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, не ограниченное стенками. Если поток равномерно набегает на перфорированную пластинку перпендикулярно ее поверхности, то струйки, вытекающие из отверстий, имеют одинаковые скорости и направление. Непосредственно за плоской решеткой жидкость движется отдельными свободными струйками, которые постепенно размываются и только на определенном расстоянии за решеткой сливаются в общую струю с максимальной скоростью на оси центральной струйки (рис. 1.49, а, б). Каждая струйка за решеткой интенсивно подсасывает окружающую ее жидкость. При этом соседние струйки мешают притоку жидкости, увеличивающей присоединенную массу. Поэтому вокруг каждой струйки образуется циркуляция внутренних присоединенных масс (рис. 1.49, в), так что масса струек от выходного сечения О—О [х 0) до сечения I—I х/йотв. 5-т-8), где происходит слияние практически всех струек, остается постоянной. Только крайние струйки в случае неограниченной струи могут непрерывно подсасывать жидкость из окружающей среды, передавая ей часть кинетической энергии [40, 41 1. Так как увеличение массы центральных струек за счет окружающей среды затруднено, они начинают подсасывать соседние струйки. В результате все струйки отклоняются к оси (рис. 1.49, в), и площадь поперечного сечения / -/ общего потока с массой, равной сумме масс всех струек, получается меньше начальной площади (сечения О—О), т. е. площади ре/иетки. Согласно опытам [34], в этом сечении отношение средней скорости к максимальной 0,7 при / = 0,03- 0,40. После суженного сечения поток расширяется по обычным законам свободных струй (см. выше) с увеличением общей массы за счет присоединенной массы из окружающей среды (см. рис. 1.49, а, в). На основании рис. 1.49, а а б относительное расстояние х/1/ ОТ решетки до самого узкого поперечного сечения общей струи, после которого она начинает расширяться, можно принять равным [c.53]

В случае подтекания жидкости к отверстию (заборному патрубку) из ограниченного пространства (камеры аппарата) скорость вдали от на чального сечения этого отверстия Wк = QIFк Ф 0 следовательно, при этом получается дополнительный положительный добавок скорости Лап", который вдали от выходного отверстия равен ш, , а с приближением к нему постепенно убывает (так как во всех случаях, и при ограниченном, и неограниченном пространстве, в начальном сечении отверстия суммарная скорость принимает одно и то же значение Ш1). [c.140]

Двухкамерные печи снижают энергетические затраты за счет уменьшения аэродинамического сопротивления печи, представляют возможности работы с предельно низким избытком воздуха, имеют большой диапазон регулирования производительности по сжигаемой сере и т. д. Печи состоят из цилиндрического корпуса с двойной стальной обшивкой, футерованной огнеупорным кирпичом, и аэро-механического пережима. В кольцевое пространство, образованное наружным и внутренними кожухами, поступает воздух, подаваемый на горение серы и охлаждение наружного кожуха печи. Воздух па горение поступает в реакционную камеру через тангенциальные сопла и осевой закручиваемый аппарат с регистром, расположенным в торцевой стенке нечи. Для обеспечения постоянства выходных скоростей воздуха при работе на сниженных нагрузках каждое [c.58]

При поиске оптимального варианта размещения ЕО в режиме диалога с ГЭС было рассмотрено 45 последовательно улучшающихся вариантов размещения. В массив выходной информации ЭКСКО включены оптимальный и 4 квазиоптимальных варианта размещения ЕО. Проектировщик в качестве окончательного варианта КО может выбрать один из них, а затем внести в выбранное решение коррекции путем перемещения ГМ в пространстве объекта. В ходе коррекции принятого компоновочного решения ГЭС рассчитывает ПЗ для того, чтобы оценить влияние коррекции на величину критерия оптимизации. В ходе размещения ЕО использовалась информация о размерах и составе УАБ, сформированных при подготовке массива исходных данных, использование которой совместно с информацией о размерах зон рационального размещения каждой ЕО в плане позволило существенно снизить раз- [c.357]

Аппарат состоит из корпуса (8) со штуцерами (7, 36 и 33), трубными решетками (10 и 6), в которых закреплена вихревая поперечно-оребренная труба нагретого потока (5) с ВЗУ (34) (имеющим диафрагменное отверстие — на рисунке не показано), соединяющим ВТ с трубой охлажденного потока II. Межтрубное пространство корпуса оснащено перегородками (9), к корпусу (8) на фланцах присоединены снизу — камера нагретого потока (4) с каплеотбойным устройством (3) на конце ВТ и штуцером (45), сверху подсоединена камера охлажденного потока (31) с трубными перегородками (18 и 13) по торцам камеры, в которых закреплены поперечно-оребренные трубы (32) с завихрителями (19) на входных концах, в нижней части камеры установлена дополнительная трубная перегородка (16), в которой кроме теплообменных труб (32) закреплен конец ВТ охлажденного потока (II), труба имеет внутри сепарационно-плавильной камеры разрыв (15). Камера (31) в межтрубном пространстве имеет перегородку типа диск-кольцо (30) и на корпусе — штуцер (17). Сверху камеры охлажденного потока установлена крышка (29) со штуцером (20), внизу камеры охлажденного потока находится распределительная камера, образуемая перегородкой (13), трубной решеткой (10) и корпусом (8), в камере установлена сепарационная тарелка (25) (см. выноску А), имеющая ниппели (24), которые входят в выходные концы теплообменных труб (32) с небольшим кольцевым зазором тарелка (25) у корпуса (8) имеет отверстия (26). Через все трубные перегородки (18, 13, 10 и 6) и камеру нагретого потока (4) пропущена труба (27), имеющая на уровне перегородок и низа камеры (4) инжекционные устройства (2), представленные на выноске А и состоящие из диффузорно-конфузорного элемента (23), щелей (22) на трубе и сопла (21). Труба (27) для удобства монтажа и эксплуатации может быть установлена и снаружи аппарата с соответствующими выводами из аппарата. Штуцер (17) трубопроводом (14) соединен со штуцером (7). Для отбора очищенного и осушенного газа различного уровня давления предусмотрены штуцер (45), соединенный через инжекционное устройство (43) и вентиль (38) с выходом штуцера (36) трубки (37) для вывода всего потока через вентиль (42) или раздельно охлажденного через вентиль (35), а нагретого — через вентиль (42). По схеме весь поток соединен через вентиль (41) инжекционного устройства (40) с подпиткой исходного газа через вентиль (39) с компрессором К. Возможен вывод и частично осушенного газа после теплообменных труб (32) через вентиль (33). [c.93]

О. Кожухотрубиая конструкция ТЕМА J (разделяющиеся потоки теплоносителя). Разделение потока теплоносителя в межтрубном пространстве (в кожухе) обычно применяется для обеспечения малых перепадов давления. Поскольку одна половина потока теплоносителя проходит лишь половину возможной длины пути, то перепад давлений в межтрубном пространстве такого теплообменника составит всего лишь примерно 1/8 соответствующего перепада давлений в теплообменнике типа ТЕМА Е. Эскиз распределений потоков в таком теплообменнике показан на рис. 9. Отметим, что вход теплоносителя но схеме показан через один патрубок (обычно применяемая компоновка) и что температуры теплоносителя на выходе из двух половин теплообменника не будут одинаковыми. В расчете аппарата используется средняя после смешения указанных потоков температура. Следовательно, если два аппарата с кожухами типа J установлены последовательно и для их расчета используется уравнение (8), то корпуса аппаратов нужно соединить так, чтобы подача теплоносителя во второй аппарат вновь осуществлялась через один патрубок,— вариант довольно неудобный с точки зрения компоновки трубопроводов. Если же вход во второй аппарат осуществляется по двум патрубкам, подсоединенным к двум выходным патрубкам первого аппарата, то соотношения для ДТ д нельзя использовать непосредственно, так как они могут дать ненадежные результаты. Анализ ДГ для аппаратов с кожухами типа J обобщен в [47]. [c.46]

При выводе расчетной формулы подразумевалось, что теплоноситель, текущий внутри труб, входит в аппарат со стороны выходных патрубков теплоносителя, двпжуп(сгося в межтрубном пространстве. Из рис. 10 видно, что кривые для О достигают значений Ртл% приблизительно прн / = 0,5, после чего они снова уходят в область меньнп1Х значений Р. Работа при ЖРщах не рекомендуется. [c.56]

Гориэонтальные термосифонные ребойлеры (рис. 3) обычно имеют кожухи класса X, О или Н (классификация ТЕМА), хотя иногда используются кожухи класса Е. Кипение жидкости происходит в межтрубном пространстве. Жидкость в виде двухфазной смеси поступает через выходные трубы в колонну. Движущая сила для циркуляции обеспечивается за счет разности плотностей жидкости в резервуаре колонны и дву.хфазной смеси в ребойлере и в выходном трубопроводе. Нагревающая жидкость цроте- [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология