Время фильтрования и скорость процесса

Р1з сравнения уравнений (1-70), (1-71), (1-76) и (1-77) видно, что время фильтрования одного и того же объема суспензии в рен име постоянного давления вдвое меньше времени фильтрования в режиме постоянной скорости, а количество фильтрата, полученного в единицу времени в случае фильтрования при постоянном давлении, в 1,41 раза больше, чем при постоянной скорости процесса. [c.27]

С момента, когда жидкость перестает покрывать осадок и вытесняется из его пор, начинается второй период фильтрования в центробежном поле, во время которого скорость процесса выражается уравнением (1-99). В этот период под величиной следует понимать не радиус поверхности осадка, а изменяющийся во времени радиус поверхности жидкости в осадке. [c.33]

Если вязкость промывной жидкости и фильтрата одинакова и они проходят в фильтре один н тот же путь, то скорость промывки равняется скорости фильтрования в последний момент процесса п определяется по уравнению (У-24), в которое для этого подставляется весь объем V фильтрата, собранного за время фильтрования х. [c.504]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Влияние продолжительности фильтрования на удельное сопротивление осадка, уже образовавшегося на фильтре, наблюдается в заметной степени относительно редко. Это влияние состоит в том, что во время фильтрования удельное сопротивление осадка постепенно возрастает и в соответствии с этим скорость процесса уменьшается быстрее, чем следует из основного уравнения фильтрования. Такое явление можно объяснить постепенным прониканием тонкодисперсных частиц в глубокие слои осадка и фильтровальную перегородку с уменьшением поперечного сечения пор. " [c.161]

Предельно упрощенная схема осадка может быть представлена системой параллельных капилляров одинакового диамет- ра, расположенных по направлению движения потока жидкости, из которых фильтрат равномерно вытесняется промывной жидкостью (рис. 2-6,а). Структура осадка, т. е. пористость и диаметр капилляров при таком рассмотрении считаются неизменными во время фильтрования и промывки, и поэтому скорость течения промывной жидкости может рассматриваться как скорость течения последних порций фильтрата через сформированный слой осадка с учетом изменения вязкости. Тогда будет справедливо уравнение (2.26), где мгновенную скорость фильтрования йУ 1йт нужно заменить мгновенной скоростью промывки Упр. В процессе промывки вязкость фильтрата г меняется до величины вязкости промывной жидкости Хпр. [c.52]

В связи с тем что скорость фильтрования в процессе цикла не постоянна, а непрерывно падает с ростом слоя осадка (а в случае сжимаемых осадков еще и по мере уплотнения осадка), во время пи- [c.115]

Вид функции ДРф п =/(т ) определяется на основании того, что падение давления в фильтровальной перегородке за время фильтрования прн постоянной скорости постоянно и равно падению давления в начальный момент процесса эта величина была вычислена ранее ДРф, , = 5000 н м . Поэтому функция ДРф п = /( 0 изображена на рис. ХПМ прямой АО. [c.392]

Вид функции ДРф = /(т") определяется уравнением (П,40), которое, однако, применимо только для фильтрования при постоянной разности давлений, тогда как первая стадия процесса, согласно заданным условиям, протекала с постоянной скоростью. Поэтому следует определить эквивалентное время фильтрования Тз .д при постоянной разности давлений, в течение которого образуется слой осадка такой же толщины, и, следовательно, будет собран фильтрат в та- [c.392]

Физико-химические факторы влияют как на скорость процесса фильтрования [127], так и на эффективность улавливания примесей. Одним из важных факторов является величина электрокинетического потенциала, возникающего на границе раздела фаз. Добавление одних веществ в значительной степени уменьшает удельное сопротивление фильтровспомогателя, в то время как другие не оказывают заметного воздействия на эту величину. Это объясняется влиянием двойного электрического слоя на удельное сопротивление осадка. Известно, например, что увеличение валентности катиона влечет за собой уменьшение толщины двойного электрического слоя, что, в свою очередь, уменьшает удельное сопротивление осадка. [c.110]

Полученный раствор нефтепродуктов в гексане пропускают через колонку. Стеклянную вату, служащую тампоном в колонке, надо очистить от нефтепродуктов обработкой органическим растворителем. Перед внесением анализируемого раствора кран колонки должен быть открыт. При фильтровании (и последующем элюировании) необходимо следить за тем, чтобы поверхность адсорбента всегда была покрыта слоем растворителя (иначе в адсорбент попадает воздух, который может вызвать образование воздушных пробок, сильно тормозящих или совсем прекращающих процесс разделения). Скорость фильтрования — 5 мл в 10 мин. В фильтрат переходят все нефтепродукты, -а соединения полярного характера (смолы, нафтеновые и сульфонафтеновые кислоты, кислородсодержащие соединения и др.) остаются на сорбенте. Отбирают по 10 мл фильтрата в пробирки с притертыми пробками. Во время фильтрования измеряют люминесценцию каждой отобранной пробы, применяя флуориметр ЗФ-ЗМ или ФАС-1 с первичными (А, = 320—390 нм) и вторичными светофильтрами (Я, = 400—580 нм). Когда весь экстракт пропустят через сорбент, в колонку наливают чистый гексан (обмывая небольшими порциями колбу, содержавшую экстракт, стараясь хорошо промыть находящийся в ней сульфат натрия). Промывку продолжают до тех пор, пока из колонки не начнет выходить чистый гексан (люминесценция гексана после прохождения через колонку должна стать такой же, какой она была до прохождения через колонку). Зная люминесценцию каждой отобранной пробы, находят содержание нефтепродуктов в ней. [c.306]

При массовом развитии диатомовых водорослей во время цветения затрудняется процесс фильтрования воды, так как они образуют на поверхности фильтра слой, способствующий резкому замедлению скорости прохождения воды. [c.255]

Полученное уравнение является уравнением фильтрования с образованием несжимаемого осадка на несжимаемой фильтровальной перегородке при постоянной скорости процесса. В этом виде уравнения переменными являются перепад давления А р и время фильтрования т. Уравнение (18) удобно для определения времени фильтрования, при котором перепад давления возрастает до максимально [c.13]

Уравнение (20) отличается от уравнения (7) отсутствием двух коэффициентов 2, а также тем, что в уравнении (20) величина А р соответствует максимальному значению давления фильтрования в конце процесса. Когда сопротивление фильтровальной перегородки может быть принято равным О, время, необходимое для получения одинакового количества фильтрата при неизменной скорости процесса, в два раза превышает время фильтрования при постоянном давлении. [c.14]

Фильтрование при постоянной разности давлений и одновременно при постоянной скорости процесса может наблюдаться в случае, когда произойдет полное осаждение твердой фазы суспензии на горизонтальную фильтровальную перегородку. При этом происходит фильтрация дисперсионной среды суспензии через слой осадка, который не меняет свою толщину и сопротивление во время процесса. Введением в уравнение (6) постоянной толщины слоя осадка кос = [c.14]

Таким образом, вспомогательные вещества № 2 и 3 целесообразно использовать в установках, где создаются невысокие перепады давления фильтрования (например на вакуум-фильтрах , в то время как при больших перепадах давления следует отдать предпочтение вспомогательному веществу № 1. При использовании вспомогательного вещества № 4 получены самые низкие скорости процесса во всем испытываемом диапазоне перепада давления. [c.83]

Важным фактором при нанесении предварительного слоя вспомогательного вещества является его концентрация в суспензии, при фильтровании которой наносится предварительный слой. Назовем ее суспензией намыва. В литературе имеются указания о том, что концентрацию вспомогательного вещества в этой суспензии следует выбирать в пределах 1—5 [43], 2—8 [155], 1—3% по массе [164]. Выбор излишне больших концентраций суспензии намыва приведет к образованию рыхлого предварительного слоя вспомогательного вещества с теми последствиями, о которых говорилось выше. Слишком низкая концентрация суспензии намыва может привести к засорению фильтровальной перегородки самим вспомогательным веществом. Дисперсионная среда, выбираемая для приготовления суспензии намыва, должна иметь ту же вязкость и pH, как и разделяемая суспензия. Предварительный слой желательно наносить при той же температуре и скорости фильтрования, при которых будет проводиться процесс разделения суспензии. Несоблюдение этих условий может послужить причиной растрескивания предварительного слоя, просачивания через него примесей, неравномерности осадка по толщине и т. д. Вспомогательные вещества способны флоккулировать в нейтральных жидкостях. Если выбрать в качестве дисперсионной среды суспензии намыва нейтральную жидкость, в то время как суспензия будет иметь pH ф 7, во время фильтрования может произойти дефлоккуляция и растрескивание осадка [34]. Чаще всего в качестве дисперсионной среды суспензии намыва выбирают фильтрат разделяемой суспензии. [c.92]

Существенное влияние на процесс оказывает скорость фильтрования суспензии во время намыва предварительного слоя вспомогательного вещества. Как известно [ 14.51, удельное сопротивление осадка при шламовом режиме фильтрования заметно зависит от начальной скорости процесса, уменьшаясь с возрастанием последней. Таким образом, с увеличением скорости фильтрования суспензии во время намыва предварительного слоя его удельное сопротивление уменьшается. Кроме того, в случае низкой величины этой скорости может происходить чрезмерная седиментация частиц фильтровспомогателя в корпусе фильтра во время намыва слоя, а это приведет к тому, что часть фильтровальной перегородки окажется оголенной или толщина предварительного слоя будет меньше предполагаемой. В результате седиментации вспомогательного вещества в корпусе фильтра на нижерасположенных участках фильтровальной перегородки намывается более толстый слой вспомогательного вещества, чем на вышерасположенных участках, что также приводит к меньшей, по сравнению с предполагаемой, толщине слоя на отдельных участках этой перегородки. Следует отметить, что чрезмерно высокая скорость фильтрования суспензии намыва также является нежелательной, поскольку в этом случае тоже наблюдается оголение части фильтровальной перегородки или уменьшение толщины слоя фильтровспомогателя за счет гидродинамических сил потока. [c.94]

Применение таких фильтров может существенно повысить скорость процесса фильтрования и поэтому является перспективным. Однако в настоящее время конструкция барабанных фильтров, предназначенных для работы с намывными слоями при избыточном давлении, весьма сложна и недостаточно надежна в работе. [c.154]

Уравнение (16) позволяет определить перепад давлений в конце процесса фильтрования при постоянной скорости ш. Если максимально допустимый перепад давлений известен, то из уравнения (16) можно найти время фильтрования. [c.24]

Мешочные фильтры—плотные объемистые мешки вместимостью в несколько кубических метров, предназначены для улавливания мелкого порошка, воздух проходит наружу. В процессе фильтрования скорость воздуха, содержащего пыль, сильно снижается. Для сохранения постоянной тяги в распылительном помещении необходимо настолько повысить производительность вентилятора, чтобы сопротивление даже заполненного фильтра не снижало скорость прохождения воздуха в башне. Чистый фильтр оказывает меньшее сопротивление, чем фильтр, работавший длительное время, поверхность которого уже закупорена частичками пыли. Этим объясняются колебания в подаче воздуха даже при максимальных размерах всасывающей воздух трубы. [c.394]

В настоящее время наиболее распространен процесс депарафинизации с использованием кетонов ацетона и метилэтилкетона (МЭК). Кетоны совсем не растворяют твердых углеводородов и в то же время плохо растворяют масла. Для повышения растворяющей способности по отношению к маслам к кетонам добавляют толуол или его смесь с бензолом. Температурный эффект депарафинизации смесью кетонов с толуолом невысок от 10 до 0°С. Кетоны допускают высокие скорости охлаждения (100°С/ч) и фильтрования [70—100 кг/(м2-ч) по сырью]. [c.320]

Как следует из сказанного выше, зависимости удельного сопротивления осадка от концентрации суспензий очень многообразны и сложны. Это находится в связи с тем, что концентрация влияет на удельное сопротивление осадка в сочетании с другими параметрами процесса, в частности скоростью фильтрования, агрегированием или пептизацией твердых частиц, пористостью осадка. Многообразие и сложность упомянутых зависимостей является частным примером общих проблем фильтрования, достаточно четкое решение которых в настоящее время затруднительно. Отмечена необходимость продолжения исследований для выяснения влияния концентрации суспензии на свойства фильтровальных осадков [207]. [c.190]

Сказанное приводит к тому, что при решении практических вопросов моделирования и оптимизации процессов фильтрования с закупориванием пор перегородки могут использовагься в настоящее время лишь уравнения, содержащие только макрофакторы и описывающие процессы при постоянной разности давлений или постоянной скорости процесса. Обобщенные, эмпирические по характеру уравнения (П1,31) и (П1,60) применимы при анализе промежуточных процессов фильтрования с закупориванием пор. [c.114]

Несмотря на ряд теоретических исследований в этой области, практика не располагает в настоящее время достаточно надежными, точными и удобными для пользования расчетными уравнениями промывки. I I . Промывку нельзя рассматривать как чисто гидродинамический процесс. Такое р ассмотрение без анализа характера кри- вых промывки и структуры осадка может привести к серьезным погрешностям в расчете и выборе оптимальных режимов процесса. Правильнее считать промывку диффузионным процессом, протекающим в опреде ленной гидродинамической обстановке. Но В связи с тем,, что количество вымываемого вещества, выносимого в результате гидродинамического механизма эо время первого пёриода процесса, во много раз больше, чем под действием диффузии расчет процесса в первом периоде можно вести, исходя, из скорости течения промывной жидкости, с учетом структуры осадка, пренебрегая диффузионными процессами. 1 Однако прежде чем рассчитывать процесс какимглибо мето- дом, нужно тщательно проанализировать характер кривых про- мывки и подобрать режимы фильтрования, и промывки, обеспечивающие такие скорости течения промывной жидкости, при которых наблюдается минимальное , разрушение структуры осадка. [c.62]

В связи с тем что толщина и сопротивление осадка растут в процессе фильтрования, скорость подачи суспензии в ротср есть величина переменная, так как объем отфугованной суспензии изменяется от О при т = О до 1/ . при т = Тф (где Тф — общее время нафильтровывания осадка толщиной Л) [c.243]

При таком виде фильтрования в процессе изъятия взвеси участвует не только поверхностный слой загрузки, но и вся ее толща. Чем больше высота фильтрующего слоя, тем выше (в определенных пределах) эффект очистки и больше время защитного действия загрузки, е. продолжительность работы фильтра до момента 5 №дшения качества фильтрата, обусловленного срывом загрязнений и выносом их за пределы фильтра. С На время защитного действия фильтрующей загруз- 1 и эффект очистки воды оказывают влияние также чшунность зерен загрузки и скорость фильтрации. Ч меньшением крупности зерен и скорости фильтрации (эффект очистки воды и продолжительность защитного 5 ствия загрузки возрастают. [c.17]

Это подтверждено экспериментально в работе М. В. Эигельке и Б. А. Богатова [17]. Исследуя процесс фильтрования расплава поликапроамида при постоянной скорости через сферическую насадку со средним диаметром частиц 0,75 и 1,5 мм и через кварцевую насадку со средним диаметром частиц 2,3 мм, они установили, что через определенное время фильтрования наступает стабилизация давления, свидетельствующая о прекращении роста сопротивления перегородки. Это обусловлено наступившим равновесием между количествами задерживаемых и срываемых частиц. Для кварцевой насадки с большим размером пор такое равновесие наступало при более низкой истинной скорости течения расплава в капиллярах, чем для сферической насадки. По-видимому, определяющим фактором для критической скорости является соотношение размеров пор и частиц. В приведенной работе изменение задерживающей способности определялось по частицам размерами до 10 мкм, что в 4— [c.39]

В промышленных испытаниях листового вертикального фильтра ЛВ-130 при фильтровании с применением вспомогательных веществ в производстве глинозема применялся метод фильтрования с предварительным нанесением слоя вспомогательного вещества, в качестве которого применялась целлюлоза [12]. С увеличением концентрации твердой фазы в исходной суспензии качество фильтрата ухудшалось, а также уменьц ались длительность стадии фильтрования и скорость процесса. Средняя производительность фильтра при средней длительности цикла около 7 ч с использованием фильтровальных перегородок, не бывших в эксплуатации, составляла 269 м /ч. Средняя производительность фильтра при той же длительности одного цикла с использованием фильтровальных перегородок, бывших в эксплуатации в течение 1,5 мес., составляла 259 м /ч. Во всех этих случаях получался фильтрат требуемого качества. Время смыва осадка составляло 10—12 мин при давлении воды в смывной трубе 700—800 кПа и при расходе воды около 300 л на 1 м фильтрующей поверхности. Регенерация фильтрующих перегородок проводилась горячим каустиком. Срок службы перегородок до регенерации составлял около трех месяцев. После регенерации пропускная способность фильтровальных сеток составляла 88% от первоначальной. [c.170]

Таким образом, обобщая сказанное, можно сделать следующие выводы высокий сорбционный потенциал адсорбции синтетических цеолитов обеспечивает удаление из трансформаторного масла значительного количества воды при малом содержании ее в растворе большой межрешеточный объем обеспечивает относительно небольшой расход адсорбента полярность обеспечивает достаточную скорость протекания процесса избирательная адсорбция синтетических цеолитов гарантирует, что при соответствующем подборе типа молекулярных сит во время фильтрования трансформаторного масла через слой этого адсорбента будет адсорбироваться только вода, а углеводородный состав масла останется неизменным. [c.106]

Зроуновское движение частиц в процессах фильтрования жидких сред с микрочастицами обычно не учитывается, так как проходимый при броуновской диффузии путь частиц размером около 0,1 мкм составляет не более 5 % (чаще не более 1—2 7о), а частиц размером 1 мкм и более — менее 1 % от среднего пути объемного потока жидкости за время фильтрования жидкости в материале при принятых обычно скоростях фильтрования. Иная картина наблюдается при очистке аэрозолей от микрочастиц, когда диффузионная составляющая является одной из главных в механизме задержания. [c.176]

Поскольку на осадок действует силовое поле, его скелет стремится к более плотному расположению частиц. Однако сближение частиц связано с у.меньшениехм объема пор массы и, следовательно, с выжиманием жидкой фазы из этих пор. Возникающее при этом в жидкости давление частично обусловливает фильтрование жидкости. Это давление уменьшается от максимального в первый момент процесса до нуля в конце уплотнения. По.ми.мо давления, вызванного действием скелета на жидкую фазу, в последней развивается давление от действия на нее центробежного поля. Это давление изменяется во время отжима и зависит от количества жидкости, содержащейся в осадке. Процесс отхода фильтрата в течение второго периода и обусловлен действием этих давлений от них, а также от гидравлического сопротивления осадка зависит скорость процесса. [c.268]

В рабочий цикл (рильтра входят, кроме процесса фильтрования промывка осадка, сушка осадка, подготовка рабочего органа к следующему циклу и т. д. Время промывки осадка т р находят из универсального уравнения (10.1), которое преобразуют при условии, что процесс промывки происходит при постоянных толщине слоя осадка перепаде давлений Ар р и скорости промывки у р [c.287]

Упомянуто, что математическое описание процессов фильтрования представляет значительные трудности вследствие большого числа факторов, влияюших на процесс [ЮЗ]. Указано, что в на-стояшее время существует большое несоответствие между сложными математическими описаниями и применяемыми на практике уравнениями. Отмечено, что эмпирические зависимости вида (11,47), (11,48) не отражают влияние на удельное сопротивление осадка различных микрофакторов в отдельности и применимы только к определенным осадкам. Дано математическое описание процесса фильтрования в наиболее общей форме, состоящее из системы уравнений в частных производных и включающие векторы скорости твердых частиц. Одно из этих уравнений имеет вид [c.80]

Следует отметить, что при разделении некоторых суспензий, полученных в результате ферментативных процессов (обработка сточных вод, производство этанола), образуются осадки, несколько отличающиеся по свойствам от обычных [2, с. 9, 142а]. Отличие состоит в том, что в координатах q—x q при достижении некоторого значения q наклонная прямая резко изгибается кверху это указывает на сильное уменьшение скорости фильтрования или возрастание удельного сопротивления осадка. Причины этого в настоящее время недостаточно ясны возможно, что они связаны с процессами ферментации, пептизации или уплотнения осадка. [c.126]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]