Коэффициент оксида азота

Скорость данного процесса значительно выше скорости восстановления оксидов азота аммиаком, что позволяет в этом случае создать каталитический модуль меньших размеров. Поэтому в разработке фильтра для очистки дымовых газов котельных использовался нетрадиционный материал — высокопроницаемый катализатор, позволяющий получить высокую термостабильность, низкий коэффициент термического расширения, малое гидродинамическое сопротивление газовому потоку, высокие допустимые объемные скорости потока, однородность геометрической структуры, а также обеспечить простоту конструкций и удобство в изготовлении и эксплуатации фильтра. [c.152]

Выход оксидов азота в расчете на коэффициент избытка воздуха [c.169]

Снижения содержания ЗОг в дымовых газах можно достигнуть двумя путями 1) очисткой котельного топлива от серы (гидрообессеривание) и 2) очисткой дымовых газов. О гидрообессеривании нефтяных остатков сказано в гл. УП. Для очистки дымовых газов разработан ряд методов — мокрая очистка растворами различных оксидов и солей (аммиачно-бисульфитный, магнезитовый и другие методы) и сухая очистка адсорбентами (активированным углем, оксидом меди и др.). Однако большие объемы газов, подвергаемых очистке, а также разнообразие компонентов (оксиды азота, оксид углерода, водяные пары, азот) обусловливают значительные трудности для создания достаточно экономичного метода очистки. Концентрацию оксидов азота в продуктах сгорания снижают, уменьшая коэффициент избытка воздуха, т. е. снижая содержание кислорода в зоне горения. [c.320]

Напишите уравнения реакций взаимодействия между а) нитратом марганца и диоксидом свинца в присутствии азотной кислоты б) йодидом водорода и азотистой кислотой, при этом азотистая кислота восстанавливается до оксида азота (II) в) медью и концентрированной азотной кислотой. Для всех реакций составьте электронно-ионные схемы и подберите коэффициенты. [c.154]

Влияние избытков воздуха на образование оксидов азота, исследованное в работах [5, 13, 14], имеет экстремальный вид с максимумом при сжигании природного газа и мазута в области значений коэффициента избытка воздуха а р = 1,10... 1,25 (рис. 1.2). Рост концентрации оксидов азота до а р объясняется тем, что при малых избытках воздуха увеличение концентрации свободного кислорода приводит к более активному протеканию реакции окисления азота воздухом, а в области а > а р повышение а вызывает уменьшение выхода N0 за счет снижения температуры в зоне горения, которая в большей степени влияет на образование оксидов азота, нежели рост концентрации О2. [c.9]

Механизм образования топливных NO до конца не изучен. Согласно опытным данным [22—24] основное образование топливных NO происходит на участке выгорания летучих. Это связано с тем, что азотсодержащие компоненты топлив перед попаданием в зону горения подвергаются термическому разложению. Образование топливных оксидов азота происходит в основном на стадии выгорания летучих за счет азотсодержащих соединений с малой молекулярной массой, таких как NH3, H N, N [25]. Азот, оставшийся в коксе, при догорании коксового остатка также переходит в N0 и Nj и частично остается в уносе. В работе [24] выявлена связь между коэффициентом превращения топливного азота в NO в зависимости от содержания N в топливе (рис. 1.6). При очень низком содержании N имеет место почти полная конверсия N0. Рост [c.12]

Влияние избытков воздуха на образование оксидов азота описывается экстремальной зависимостью с максимумом для газомазутных котлов при значениях = 1,15... 1,25 (рис. 1.8). Причем максимум содержания КО ( в дымовых газах соответствует такому значению коэффициента избытка воздуха, при котором в данных условиях достигается наиболее полное сгорание топлива. [c.18]

Следует особо подчеркнуть, что на образование оксидов азота влияет только тот воздух, который подается в зону активного горения вместе с топливом. Изменение количества присосов холодного воздуха в топочную камеру, который не участвует в процессе воспламенения и горения топлива, практически не влияет на образование оксидов азота. Поэтому при одинаковых значениях коэффициента избытка воздуха на выходе из топки значения избытков воздуха, подаваемого через го-18 [c.18]

Отличительной особенностью процессов образования и восстановления оксидов азота в восстановительном факеле при а < 0,85 является практически одинаковый конечный выход N0 (т.е. содержание N0 в конце восстановительного факела) вне зависимости от значения скорости нагрева факела (см. рис. 2.5). В этой области (а < 0,85) конечный выход N0 определяется только значением самого коэффициента избытка воздуха и изменяется от примерно 5 ррт (при а = 0,7) до 25 ррт (при а = 0,85), несмотря на то что максимальные концентрации N0 на начальной стадии факела существенно отличаются и зависят как от избытка воздуха а, так и от скорости нагрева факела ф . Указанное явление еще требует своего объяснения. [c.48]

Кроме того, анализ результатов численных экспериментов показал, что конечный выход оксидов азота в восстановительных факелах (а < 1), в зависимости от значения коэффициента избытка воздуха, происходит по различным механизмам. Так, при а < 0,8 N0 выделяется в основном по быстрому механизму, в то время как образование топливных оксидов азота практически отсутствует. Последнее объясняется следующим образом. Образование быстрых оксидов азота начинается на ранней (по существу, предпламенной) стадии факела при температурах 7 ф = 1150... 1200 К и протекает в очень узком температурном диапазоне АТ = 50... 100 К [48]. Образование топливных N0 имеет место позже по факелу при более высоких температурах 7 ф > 1200... 1250 К [5]. При столь малых избытках воздуха (ос < 0,8) образовавшиеся быстрые N0 в количестве даже 5...20 ррт заметно превышают равновесные для этих условий концентрации оксида азота [NO]p [52], что, естественно, и тормозит процесс окисления азота топлива до N0 (т.е. процесс образования топливных оксидов азота). [c.48]

При сжигании природного газа имеет место спад выхода N0 при увеличении избытков воздуха сверх значений = 1,1- Поэтому при нестехиометрическом сжигании природного газа целесообразно, чтобы значение коэффициента избытка воздуха в окислительной зоне было не ниже 1,15... 1,2 (т.е. > 1,15... 1,2). При сжигании мазута такого спада содержания N0 с ростом а не наблюдается из-за превалирующей доли топливных оксидов азота в их суммарном выходе. [c.51]

Предварительно были выполнены расчеты образования оксидов азота по длине факела при традиционном сжигании газа и мазута (рис. 2.7) с коэффициентом избытка воздуха в топке = 1,05, рекомендуемым для газомазутных котлов [54]. [c.51]

Как было показано, эффективность нестехиометрического сжигания топлив определяется значениями коэффициентов избытков воздуха в восстановительной и окислительной зонах горения. При оптимальных соотношениях расчетное значение снижения выбросов оксидов азота N0 . может быть достаточно заметным и достигать 55 % на мазуте и более 80 % на природном газе. [c.76]

Рис. 3.15. Влияние коэффициента избытка воздуха на выход оксидов азота в котле ТГМ-84Б

Горелка обеспечивает эффективное сжигание газа и мазута с коэффициентами избытка воздуха 1,04 и 1,06 и низкий уровень образования оксидов азота. Концентрация N0 на газе только за счет установки горелок сократилась на -40 % и не превосходит 90 мг/нм (а=1,4). [c.297]

В настоящее время получили распространение автоматические анализаторы выбросов на такие виды вредных веществ, как оксиды азота, серы, углерода. Так, компьютеризированные газоанализаторы фирмы IMR обеспечивают непрерывные измерения концентраций вредных веществ (О2, СО, СО2, SO2, NO, NO2, H2S) непосредственно в месте сгорания топлива с одновременным определением скорости потока топочных газов, степени запыленности и коэффициента избытка воздуха. Диапазоны измерений О2 — 20,9%, СО - 0-2000 ppm, СО2 - 0-25%, SO2 - 0-4000 ppm, NO — 0-2000 ppm, NO2 — 100 ppm, H2S — 0-200 ppm. Вывод информации осуществляется через интерфейс RS-232 на ЭВМ. [c.334]

В топках с циркуляционным кипящим слоем благодаря ступенчатой подаче воздуха наблюдаются значительно меньшие концентрации N0 , чем в стационарном слое. Концентрация оксидов азота уменьшается по высоте топки из-за их восстановления на частицах кокса, причем при больших коэффициентах подачи первичного воздуха — сильнее, чем при малых. В пилотной установке мощностью 2,5 МВт на высоте 3 м от решетки она составляла 560—450 мг/м (при 0,45 — 0,85 соответственно) и почти линейно уменьшалась до 100—149 мг/м на высоте 11 м. При большом количестве вторичного воздуха концентрация N0 сильно снижается из-за разбавления при его смешении с продуктами сгорания, выходящими из восстановительной зоны. [c.94]

Уровень эмиссии оксидов азота определяется режимными и конструктивными параметрами температурой кипящего слоя, коэффициентом подачи воздуха в слой, соотнощением первичного и вторичного воздуха, распределением температур по высоте топки, размером частиц топлива, долей рециркулирующих газов и частиц, высотой слоя. Дальнейшего снижения выбросов оксидов азота в циркулирующем кипящем слое можно достичь впрыском аммония или мочевины во входной патрубок циклона. При отнощении NHj/NO менее 3 1 концентрация NHj в дымовых газах — на уровне 20 млн . [c.99]

В разд. 3.3.2 было найдено общее уравнение получения НКОз из аммиака окислением последнего и дальнейшей абсорбцией водой образовавшихся оксидов азота. С массовыми стехиометрическими коэффициентами превращение описано уравнением [c.221]

Таким образом, наличие свободного атомарного кислорода и других радикалов, участвующих в реакциях образования оксидов азота, в достаточных количествах имеет место только при а = 0,95 1,3. Поэтому в области а 1 образование N0 ограничено недостатком или полным отсутствием атомарного кислорода в продуктах сгорания, а в области а < 1,3 1,5 — значительным снижением их температуры. В связи с этим экстремум по выходу оксида азота сдвигается в область коэффициентов избытка воздуха, соответствующих максимальным концентрациям атомарного кислорода. Это положение подтверждается экспериментальными исследованиями, согласно которым максимум концентраций N0 в продуктах сгорания также наблюдается в слегка обедненных смесях. [c.33]

При использовании водорода в смеси с бензином также основным нежелательным продуктом сгорания являются оксиды азота. Хотя в топливовоздушной смеси может содержаться довольно значительное количество бензина, возможность реализации нагрузочной характеристики двигателя при а > 1 и необходимом соотношении бензин — водород можно получить выход СО и СН не выше, чем в водородном двигателе. Поэтому в наших исследованиях основное внимание было уделено оксидам азота. Максимальный выход оксидов азота в водородном двигателе (рис. 35) наблюдается в области а = 1,2, что близко к выходу в бензиновом двигателе, а уровень концентрации почти вдвое выше. Повышенное содержание N0 в ОГ водородного двигателя является следствием более высоких максимальных температур цикла при одинаковых коэффициентах а, что подтверждено результатами обработки индикаторных диаграмм. [c.66]

Естественно, что концентрация продукта димерных молекул из оксида азота (И) увеличивается с понижением температуры. Если скорость этого процесса больше скорости уменьшения числа столкновений, происходящего с понижением температуры, то общий температурный коэффициент будет иметь отрицательное значение, т. е. формально реакция имеет отрицательное значение энергии активации. [c.118]

В РГУ нефти и газа были значительно улучшены показатели этого процесса, предложены оптимальные условия его протекания температура в реакционной зоне 900—1050 °С, время контакта реагентов — не менее 0,4 сек для достижения более чем 50% восстановления оксидов азота и коэффициенте расхода карбамида 1—2. Предварительная термическая обработка водного раствора карбамида повышает эффективность процесса до 86%. [c.129]

К достоинствам этого метода очистки следует отнести возможность извлечения оксидов азота и оксидов серы в одной реакционной колонне с одинаково высоким коэффициентом, компактность установки, отсутствие сточных вод. [c.130]

Снижение коэффициента избытка воздуха. Зависимость концентрации оксидов азота в дымовых газах от коэффициента избытка воздуха в топке Ст (см. рис. 2) имеет вид экстремальной функции в интервале ат=1,05—1,3. В то же время с увеличением т до значения, соответствующего максимальной концентрации оксидов азота, снижается концентрация 3,4-бензпирена, приближаясь к максимальной при ат=1. Отсюда выбор коэффициента избытка воздуха в указанных пределах должен обеспечивать минимальный суммарный токсичный эффект этих ингредиентов при их выбросе с учетом нагрузки печи по расходу топлива. По-видимому, такой оптимальный коэффициент избытка воздуха для нефтезаводских печей можно установить только экспериментально, учитывая конструктивные особенности и размеры печи, вид сжигаемого топлива и т. д. Поскольку от ост зависит и эффективность работы печи (ее к. п. д.), при его выборе должны учитываться и экономические факторы. Чем меньше т, тем меньше расход топлива и абсолютный выброс дымовых газов. Следовательно, с точки зрения охраны природы т целесообразно снижать до такого предела, когда рост удельных выбросов и их суммарный токсикологический эффект превысит снижение этого эффекта от сокращения расхода топлива. [c.39]

Расставьте коэффициенты в уравнении реакции и рассчитайте массу прореагировавшего иода, если выдеаилось 2,8 л оксида азота (II). Ответ. 9,525 г. [c.148]

Одним из основных факторов, определяющих ско-< рость химических реакций, является концентрация реагирующих веществ. Это объясняется тем, что для взаимодействия между молекулами необходимо их столкновение, поэтому чем выше концентрация реагирующих веществ, тем больше молекул находится в единице объема и тем чаще они сталкиваются друг с другом. Зависимость скорости наиболее простых химических реакций от концентрации определяется законом действия масс, по которому скорость химической реакции пропорциональна произведению концентраций реагирующих веществ, взятых в степени, равной стехиометрическому коэффициенту, стоящему перед формулой вещества в уравнении реакции. Нач пример, для реакции окчсления оксида азота ско [c.83]

В разделе 5.4.2 было получено суммарное стехиометрическое уравнение последовательного получения HNO3 из аммиака окислением последнего и дальнейшей абсорбцией водой образовавшихся оксидов азота. С массовыми стехиометрическими коэффициентами превращение описывается уравнением [c.281]

Наибольшее применение при использовании в качестве топлива природного газа и мазута нашли методы снижения выбросов оксидов азота на стадии сжигания топлива. Это объясняется тем, что на факторы, определяющие выход оксидов азота (температура в зоне горения, коэффициент избытка воздуха и время пребывания продуктов сгорания в зоне высоких температур), легко оказывать влияние различными технологическими (внутритопочными) мероприятиями, добиваясь тем самым существенного снижения выхода N0 . На данный момент накоплен большой опыт внедрения внутритопочных мероприятий на различных газомазутных котлах. Эти методы отличаются по способам воздействия на механизм образования N0 и имеют различную эффективность. [c.18]

При организации встречной схемы нестехиометрического сжигания мазута в топке котла ПТВМ-100 с вихревыми горелками выход оксидов азота на максимальных нагрузках снизился на 25...30 % по сравнению с традиционным сжиганием и составил 170... 175 мг/м при коэффициенте избытка воздуха Оу = 1,17. Содержание СО в дымовых газах при этих же условиях не превышало 0,001...0,0012 % по объему. [c.94]

К числу режимных факторов, влияние которых исследовалось, в данной работе при реализации нестехиометрического сжигания, относятся коэффициенты избытка воздуха за топочной камерой ос р[р[, паропро-изводительность (тепловая нагрузка Л . ) котла и степень рециркуляции дымовых газов К. Очевидно, что все перечисленные факторы определяют концентрационные и температурные условия в топочной камере и влияют таким образом на выход оксидов азота. [c.107]

Рис. 3.16. Влияние коэффициента избытка воздуха на выход оксидов азота при сжигании мазута в котле БКЗ-320-140ГМ

В формулах (2.8...2.12) К, - коэффициент, учитывающий влияние коэффициента избытка воздуха на выход оксидов азота - коэффициент, зависящий от конструктивных особенностей топочных и горелочных устройств К3 - коэффициент, зависящий от способа рас-пыливания мазута. Величину К, можно принимать для горелок с полным предварительным смешением газа и воздуха 1,05 для горелок с раздельной подачей газа и воздуха 1,1...1,15, в частности для дутьевых с периферийной подачей - 1,12...1,15 для горелок с неорганизованным поступлением воздуха в зону горения (диффузионных) 1,2 для других газогорелочных устройств - равной коэффициенту избытка воздуха. Значения коэффициентов К,, К , К3 приведены в таблицах 2.2., 2.3. [c.91]

Ошибки такого рода типичны при оценке метода термического обезвреживания, который часто рассматривается в качестве универсального средства. Если термообезвреживанию подвергаются токсичные органические вещества - альдегиды, кетоны, органические кислоты, ароматические соединения, молекулы которых содержат только атомы С, Н и О, то при правильной организации процесса сжигания они почти полностью окисляются до практически безвредных СО и Н О. Вместе с тем в процессе горения образуются оксиды азота NO и NO , которые сами по себе менее токсичны, чем исходные соединения, но по воздействию на биосферу сравнимы с формальдегидом, акролеином, оксидами серы и др. соединениями, участвующими в образовании сульфатных и фотохимических смогов. Формальный расчет степени обезвреживания по исходным загрязнителям может показать картину глубокой очистки вредных выбросов, в то время как учет в формуле (4.5) образовавшихся оксидов азота поможет выявить реальную ситуацию. Если степень очистки выбросов окажется при этом недостаточной (например, при высоких концентрациях оксидов азота, характерных для энергетических парогенераторов и высокотемпературных печей), то может возникнуть вопрос о двухступенчатой очистке и, следовательно, о дополнительных затратах средств. При таком варианте решения задачи полный коэффициент очистки можно подсчитать по формуле (4.6), учитывающей результаты обеих ступеней обезвреживания. [c.154]

Еще более существенна разница в ТТЧ, подсчитанных без учета расхода энергии на рудную часть, т.е. прямо отражающих затраты процессов окускования. В этом случае для агломерации, обжига и безобжигового окускования ТТЧ составляют соответственно 121,8 78,8 и 30,5 к.у.т./т. Таким образом, энергозатраты безобжигового окускования в 2,5-4,0 раза ниже, чем в высокотемпературных методах, и минимум во столько же оно более экологически чисто (повышающий коэффициент обусловлен отсутствием на всех стадиях безобжигового окускования образования монооксида углерода, оксидов азота, сернистого газа и незначительными масштабами пьиевыноса). [c.85]

Зависимость концентрации токсичных компонентов в ОГ бензинового двигателя от коэффициента избытка воздуха показана на рис. 14. Характер изменения концентрации основных токсичных компонентов обусловлен реакционно-кинетическими закономерностями. В области богатых смесей наблюдается значительный рост концентраций СО и СН вследствие недостатка кислорода для полного окисления топлива, в то же время этот фактор способствует снижению выхода оксидов азота. В области бедных смесей (а = 1,05 ч- 1,1) СО не превышает десятых долей процента, СН — 0,03—0,04 %, а концентрация N0, достигает максимума. С дальнейшим увеличением коэффициента избытка воздуха снова возрастает концентрация СН в ОГ вследствие замедленного и неполного сгорания сильно обедненных смесей. Снижение температуры цикла с обеднением смеси способствует снижению концентрации оксидов азота. Следовательно, ни обогащением, ни обеднением бензовоздушной смеси в пределах а = 0,8 1,2 невозможно достичь одновременно малых концентраций всех токсичных компонентов. Выгодной зоной в этом плане является область, где а У > 1,5, однако в обычном бензиновом двигателе нельзя получить такую степень обеднения топливовоздушной смеси, так как эта область находится за пр елами воспламенения бензовоздушной смеси. Применение схем двигателей с расслоенй- [c.38]

При конвертации автобуса базовый двигатель Додж рабочим объемом 7,2 л был подвергнут некоторой. модернизации, заключавшейся в повышении степени сжатия до 12, замене карбюратора на газовую систему питания УМРСО и применении специального индукционного корректора зажигания. Регулирование двигателя осуществлялось дросселированием при незначительном изменении коэффициента избытка воздуха (а = = 1,43 1,67). Для снижения эмиссии оксидов азота был применен прерывистый впрыск поды с помощью сиеииллыюн системы —. электрического насоса с электромагнитным клапаном, [c.119]

Экспериментальная зависимость скорости реакции от концентрации реагентов носит название кинетического уравнения реакции, показатели степеней при концентрациях реагентов называются порядками реакции по этим реагентам, а их сумма - общим или суммарным порядком реакции. Так, приведенная выше реакция имеет первый порядок по оксиду азота(У) и общий первый порядок. Коэффициент пропорциональности к - постоянная (при постоянной температуре) величина, называемая константой скорости реакции. Она имеет смысл скорости реакции при единичных концентрациях реагирующих веществ (в данном случае -N205). Поскольку скорость реакции имеет размерность [концентрация время ], то размерность константы скорости зависит от порядка реакции. В частности, для реакции первого порядка константа скорости измеряется в с и для приведенной реакции разложения оксида азота(У) к = 0,041 мин при 30 С. [c.144]

Для снижения концентрации оксидов азота в продуктах сгорания, как следует из уравнения, необходимо снижение температуры в топке и уменьшение избытка воздуха. Это — основные факторы для подавления оксидов азота в процессе горения. Образование оксидов азота зависит также и от неравномерности концентрационных и температурных полей, восстановительных и ингибирующих реакций в присутствии микропримесей металлов. Поскольку расчетные концентрации N0 всегда больше фактических, можно предположить, что перечисленные факторы преимуществённо снижают выход оксидов азота. По данным [12], коэффициент пропорциональности между действительным и теоретическим выходом оксидов азота. находится в пределах 0,05—0,15. По данным [13], при сжигании природного газа с коэффициентом избытка воздуха а=1,2—1,7 действительная концентрация Ско связана с равновесной концентрацией соотношением [c.38]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология