Защита язвенной коррозии

Наряду с коррозионными трещинами в очагах разрушения имеют место коррозионные язвы, механизм возникновения которых изучен недостаточно. Поэтому [25] были проведены испытания образцов труб в вышеуказанных условиях, в результате которых было обнаружено, что после вьщержки в течение 5000 ч при зафиксированном потенциале минус 0,62 В (ХСЭ) на поверхности трубы появились язвы. Причем они располагались под плотным слоем продуктов коррозии, включающих в себя магнетит, с высокой адгезией к металлу. Эти продукты коррозии, по-видимому, способствовали частичному экранированию токов катодной защиты, а также препятствовали подводу кислорода к поверхности трубы, необходимого для пассивации стали в карбонатных средах, тем самым способствовали развитию подпленочной язвенной коррозии. Последней в ряде случаев сопутствовали микротрещины. [c.78]

Аналогично высоколегированным сталям, алюминий и его сплавы в нейтральных водах тоже подвергаются язвенной коррозии [8, 26, 27, 40—42], Потенциалы язвенной коррозии у алюминия и его сплавов гораздо более отрицательны, чем у сталей, тогда как электропроводность пассивного слоя чрезвычайно мала. Вследствие этого катодная промежуточная реакция сильно затормаживается, так что несмотря на неблагоприятные значения потенциала язвенной коррозии алюминиевые сплавы оказываются сравнительно коррозионностойкими. Потенциалы язвенной коррозии имеют практическое значение для оценки коррозионной опасности при образовании коррозионного элемента с посторонними металлами или для катодной защиты. Для водопроводной воды (4 ммоль-л С ) при 25 °С они составляют примерно /н —В, а [c.70]

Защита от вызываемого водородом коррозионного растрескивания под напряжением и от язвенной коррозии [79, 80] [c.78]

Катодная защита резервуаров с горячей водой, изготовленных из коррозионностойкой (нержавеющей) стали, в принципе тоже возможна. Она целесообразна в первую очередь в тех случаях, когда требования DIN 50930 [3] в отношении свойств материала и содержания ионов хлора в воде не выдерживаются. При использовании магниевых протекторов с изолированной проводкой можно отрегулировать ток промежуточным включением сопротивлений до требуемой малой величины защитного тока, обеспечивающей предотвращение язвенной коррозии. Поскольку защитный потенциал высоколегированных хромоникелевых сталей согласно разделу 2.4 составляет примерно 0н=0,0 В, в качестве протекторов могут быть применены также алюминий, цинк и железо, так как даже и при пассивации этих материалов движущее напряжение остается достаточно большим. [c.402]

Защита от образования гидридов и от поверхностной коррозии (рис. 2.11 [24]) Защита от поверхностной и язвенной коррозии [40—43] [c.78]

Трубопроводы для охлаждающей воды имеют важное значение для работы электростанций и их нормальное функционирование не должно нарушаться. Пожарные трубопроводы важны для обеспечения безопасности. Те и другие трубопроводы обычно имеют надежное изолирующее покрытие, но в местах неизбежного повреждения покрытия они подвергаются опасности язвенной (сквозной) коррозии вследствие образования коррозионного элемента со сталью в бетоне. На сравнительно тонкостенных пожарных трубопроводах такие дефекты действительно нередко наблюдаются уже после непродолжительной эксплуатации. Локальная катодная защита от коррозии предотвращает появление таких повреждений. [c.290]

По этим данным видно, что электропроводность воды, например при заходе судна в Гамбургский порт, уменьшается в 40 раз. Соответственно уменьшается и дальность действия защитного тока, см. формулу (2.44). Кроме того, ввиду низкого содержания ионов Са2+ затрудняется образование катодных защитных слоев (см. раздел 4.1). После механического истирания это приводит к уменьшению сопротивления слоя покрытия или к увеличению потребляемого защитного тока, что согласно формуле (2.44) в свою очередь дополнительно уменьшает протяженность зоны защиты. Поэтому понятно, что в порту опасность коррозии повышается, поскольку к тому же при неподвижном судне действие коррозионных элементов более интенсивно, чем при движении (см. раздел 4.2) возможно возникновение сквозной (язвенной) коррозии. [c.353]

Как стимуляторы коррозии, так и растягивающие напряжения, действующие при коррозионном растрескивании под напряжением, сужают диапазон защиты и могут даже сделать электрохимическую защиту вообще невозможной (см. разделы 2.3 и 2.4) напротив, ингибиторы расширяют диапазон защитных напряжений или впервые создают возможность его появления. Характерным примером могут быть коррозионно-стойкие стали, у которых ионы хлора вызывают сквознуЮ (язвенную) коррозию, а сульфат-ионы и нитрат-ионы действуют как ингибиторы. При этом критические потенциалы ощутимо сдвигаются или как в случае нитрат-ионов вообще появляются впервые (см. рис. 2.15). При этом язвенная коррозия ограничивается вторым потенциалом язвенной коррозии в сторону более положительных потенциалов. Такой критический предельный потенциал называется также потенциалом ингибирования и может быть использован для анодной защиты [40]. Ионы перхлорной кислоты тоже могут действовать как ингибиторы язвенной коррозии [41]. [c.398]

Добываемые на Оренбургском нефтегазоконденсатном месторождении (ОНГКМ) природный газ, конденсат и нефть содержат в своем составе примеси сероводорода и диоксида углерода, способные вызывать помимо общей и язвенной коррозии сероводородное растрескивание (СР) и водородное расслоение (ВР) металла оборудования и трубопроводов (ТП). Надежная и безопасная разработка таких месторождений обеспечивается применением специальных сталей, сварочно-монтажных технологий изготовления оборудования и ТП и ингибиторной защитой в процессе эксплуатации. [c.5]

В некоторых случаях благодаря электрохимической защите удается сохранить старые сооружения, которые иначе пришлось бы обновлять (заменять новыми) вследствие коррозионных повреждений (образования раковин, сквозной или язвенной коррозии, образования коррозионных трещин и т.д.). В отдельных случаях электрохимическая защита вообще впервые сделала возможной эксплуатацию некоторых установок при использовании экономичных материалов. [c.413]

Экономичность катодной внутренней защиты, естественно, наиболее ве-.лика там, где имеется опасность сквозной и язвенной коррозии. Внутри небольших резервуаров защитные потенциалы не измеряют, но принимают защитный ток по опытным данным. Для защиты 1 м поверхности без покрытия в среднем принимают (см. раздел 21.4) 1,5 кг магния яри сроке службы в 4—5 лет [15]. Затраты на крепление и монтаж могут быть такого же порядка, как и стоимость самих протекторов. Хотя при протекторной защите резервуаров затрат на электроэнергию не требуется и система работает практически без обслуживания, для более крупных катодно защищаемых резервуаров все чаще применяют системы с наложением тока от постороннего источника, причем затраты на такую систему обычно превышают 20 марок на 1 м и зависят от размеров резервуара [16]. Сопоставление затрат на катодную внутреннюю защиту в табл. 22.3 с затратами на наружную защиту показывает, что в соответствии с ожиданиями катодная защита более экономична для сооружений, имеющих покрытия. Характерна высокая экономичность катодной защиты обсадных колонн и трубопроводов на нефтяном месторождении по комбинированной схеме [17]. Затраты на сооружение систем катодной защиты, отнесенные ко всей величине капиталовложений (см. табл. 22.3) в основном не зависят от изменений цен, связанных с инфляцией. [c.422]

Если на каком-либо участке трубопровода в результате протекания язвенной коррозии уже наблюдались протечки, защита от нее в дальнейшем будет затруднена. Действительно, на пораженных участках трубопровода стенки становятся настолько тонкими, что даже небольших скоростей (20...50 мкм/год) может оказаться достаточно для перфорации трубопровода. Таким образом, чтобы предотвратить дальнейшие порывы вследствие язвенной коррозии, скорость ее необходимо снизить до чрезвычайно низкого уровня — порядка мкм/год и менее. Указанная скорость достигается при эффекте от применения ингибитора выше 95 %. Только применение особо эффективных ингибиторов в сочетании с технологическими методами (регулярная механическая очистка трубопровода для удаления отстоя и рыхлых продуктов коррозии в комплексе с интенсивным ингибированием повышенными дозами увеличение скорости транспортировки продукции до возникновения турбулентности и кольцевого режима течения и удаление застойных объемов жидкости и т. д.) может остановить уже начавшийся процесс язвенной коррозии и предотвратить порывы трубопровода. [c.314]

Разность потенциалов пары хром — сталь довольно велика (например, около 0,5 В в 3 %-ном растворе хлористого натрия) и-, следовательно, основной металл под порами в покрытии должен подвергаться интенсивной язвенной коррозии. Для защиты от коррозии трущихся поверхностей применяют двухслойное покрытие молочный хром толщиной не менее 20 мкм и блестящий износостойкий хром необходимой толщины [20]. Существенное увеличение защитной способности хромовых покрытий достигается путем их пропитки уплотняющими составами. [c.54]

В практике постоянно приходится встречаться с неоднородностью распределения коррозии. Железные и стальные изделия подвергаются очень часто, наряду с общей, также и местной коррозии самой разнообразной степени неоднородности и формы. Еще более часто приходится встречаться с глубокой местной (язвенной) коррозией на деталях и конструкциях из нержавеющих сталей и алюминиевых сплавов. Всевозможные методы защиты — создание на поверхности металлических изделий естественных и искусственных окисных и иных слоев, нанесение металлических, эма- [c.106]

Представляет интерес защита от коррозии систем горячего водоснабжения с помощью магниевых сплавов, разработанная в ГДР. Впервые метод был применен в г. Галле, где до этого наблюдалась интенсивная язвенная коррозия оцинкованных труб и образование отложений. Трубы в системе горячего водоснабжения приходилось заменять через 1—1,5 года. Применение магниевых сплавов позволило значительно замедлить процесс коррозии. Этот опыт успешно используется сейчас и в других районах Г ДР. [c.92]

При использовании электрохимического метода защиты медные или медьсодержащие водо подогреватели можно подключать к оцинкованным трубам, не опасаясь их язвенной коррозии, вызываемой ионами двухвалентной меди. При этом расширяется область применения оцинкованных труб как по составу воды, так и по температуре. [c.93]

Неудачей закончилась попытка обеспечить с помощью ингибитора Д-5, применявшегося в качестве летучего, защиту от коррозии газопровода агрессивного коксового газа Авдеевский коксохимический завод — Макеевский металлургический комбинат в Донецкой области [42, 43]. После 11 лет эксплуатации данный газопровод был остановлен ввиду значительного повреждения язвенной коррозией на пониженных участках трассы. Газопровод протяженностью около 31 км на разных участках трассы был сооружен из труб диаметром 530 и 720 мм с толщиной стенки 10 мм, материал — сталь ВСт. Зсп. Основными компонентами транспортировавшегося коксового газа являлись Н2 (58,8%), СНд (24,6%), С Н (4,5%), СО (6,7%), СО2 (1,8%) и N2 [c.42]

Интенсивной язвенной коррозии также подвержены участки магистральных газопроводов непосредственно на выходе из компрессорных станций (на КС Тулей были обнаружены язвы, достигающие глубины до 80 % от толщины стенки трубы при наличии катодной защиты промплощадки). Имеющиеся язвы свидетельствуют о протекании коррозионных процессов в очагах КР, несмотря на наличие системы катодной защиты внешней поверхности труб. Часть очагов язвенной коррозии может не содержать коррозионных трещин. Очаги язвенной коррозии и растрескивания часто располагаются в одном коридоре вдоль нижней образующей трубы под отслоившейся изоляцией (рис. 1.18). В некоторых случаях зарождение трещин можно связать с имеющимися коррозионными язвами на поверхности металла. В связи с тем, что в очагах разрушения часто присутствуют язвы, можно предположить о наличии общего электрохимического процесса, приводящего к образованию коррозионных язв и трещин. Следует отметить, что язвб1 даже при одинаковой глубине с коррозионными трещинами менее опасны по сравнению с последними. Это связано с меньшей их протяженностью и, соответственно, меньшей вероятностью образования магистральной трещины. [c.29]

В кислых водах даже и высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали подвергаются активной коррозии, так что необходимо принимать во внимание неравенство (2,48). При не слишком высокой концентрации кислоты и низких температурах в средах с ионами хлора и нитрат-ионами по мере повышения потенциала могут возникать следующие состояния катодная защита— активная коррозия—пассивность—язвенная коррозия— пассивность — транспассивная коррозия. Этот пример четко показывает, насколько различна зависимость различных видов коррозии от потенциала. Информацию, необходимую для осуществления электрохимической защиты, можно получить толыф в результате тщательных лабораторных исследований соответствующей системы. [c.70]

В качестве примера на рис. 20.5 показано применение внутренней катодной защиты резервуара из углеродистой стали с покрытием каменноугольный пек — эпоксидная смола, имеющего жестко закрепленную крышу и предназначенного для хранения частично обессоленной котловой питательной воды с температурой 60 °С (электропроводность к=100 мкСм-см ). Резервуар после 10 лет эксплуатации без катодной защиты имел поражения язвенной коррозией глубиной до 2,5 м. Поскольку по условиям эксплуатации уровень воды в резервуаре колеблется, были применены две независимо работающие системы защиты. В области дна был установлен кольцевой анод, закрепленный на пластмассовых поддерживающих стержнях (штырях), подключенный к защитной установке с регулированием потенциала. Боковые стены были защищены тремя анодами, установленными в резервуаре вертикально и подключенными к защитным установкам с постоянной настройкой (нерегулируемым). [c.383]

Такой способ защиты дает экономические преимущества при использовании резервуаров с горячей водой без покрытий и нагревательных поверхностей из углеродистой стали в сочетании с системой горячего водоснабжения из горячеоцинкованных труб [8, 9]. В противоположность рекомендациям DIN 50930 [1], при использовании электролизного способа защиты медные детали в водоподогревателе можно подключать к горячеоцинкованным трубам, не опасаясь язвенной коррозии этих труб, вызываемой ионами u2+. Кроме того, при этом расширяется [c.406]

Конструкция оборудования, работающего в коррозионной среде, должна предусматривать возможность защиты от локальных видов коррозии, таких как контактная, щелевая, язвенная, струевая. Выбираемые материалы не должны быть подвержены селективно-избирательным видам коррозии (коррозионное растрескивание, питтинговая и язвенная коррозия, межкристаллитная коррозия). Назначение уровня действующих нагрузок должно производиться с учетом допустимых пределов по коррозионно-механической прочности материалов. [c.80]

Очень важное применение катодная защита находит для подавления местных видов коррозии медных сплавов, нержавеющих сталей в растворах хлоридов и в морской воде. Применение протекторов пз углеродистой стали, выполняемых в виде отдельных деталей конструкции или специальных протекторов, обеспечивает защиту медных сплавов от струевой и язвенной коррозии, нержавеющих сталей от питтинговой коррозии. Перспективно направление по созданию композитных конструкций, где за счет других деталей, элементов обеспечивается протекторная катодная защита наиболее ответственных узлов (запорные органы клапанов, рабочие колеса насосов, теплообменные трубы и т. д.). [c.144]

В последние годы наметилась тенденция проведения химических очисток от отложенпй при высоких температурах 100—170 °С в условиях интенсивной циркуляции растворов. Трудность защиты в этих условиях вызвана наличием в растворах моющих композии,ий ионов деполяризаторов Fe + и Си +, а также ярко выраженным язвенным характером коррозии в 4 7о-ных растворах НС1, Для температур 120—140 °С в 4 7о-ной НС1 достаточно эффективны ингибиторы ГМВ, смеси катапина П[1В и уротропина, которые обеспечивали удовлетворительную защиту и устраняли язвенную коррозию [98, с. 94 . [c.115]

Зависимость истинной скорости коррозии стали от концентрации силиката натрия в 0,1 н. ЫагЗО показана на рис. 5,28. При малых концентрациях ингибитора скорость коррозии возрастает. Более высокие концентрации защищают сталь полностью. Аналогичная зависимость наблюдается и в более разбавленных электролитах (30 мг/л Na l +70 мг/л Na2S04). Оказалось, что концентрации силиката (от 10 до 100 мг/л), являющиеся эффективными для защиты от коррозии в проточных системах, не уменьшают в заметной степени коррозию в замкнутых системах с покоящимся объемом электролита. Для эффективной защиты таких систем требуются значительно более высокие концентрации силиката. Малые концентрации силиката обычно приводят к увеличению скорости коррозии. Однако эта коррозия отличается от наблюдаемой в присутствии малых концентраций хроматов и нитритов она носит менее выраженный локальный характер, вместо питтингов и язв появляются местные очаги коррозии, занимающие относительно большую площадь. Такой вид местной коррозии, по сравнению с язвенной, является менее опасным, и в этом отношении силикаты обладают преимуществами перед хроматами и нитритом натрия. [c.185]

В Стерлитамакском п. о. Сода не решены полностью вопросы защиты от коррозии конденсаторов дистилляции трубчатого типа. Детали из стали 12Х18Н10Т подвержены язвенной коррозии. После 1 года эксплуатации глубина каверн достигает 1,5 мм. [c.7]

В настоящее время часть заводов СК оборудована теплообменниками, в том числе и кипятильниками фузельной воды, с трубками и решетками из стали Х18Н10Т, причем фузельная вода подается преимущественно в трубную часть. В таких аппаратах, как правило, общей и язвенной коррозии подвергаются крышки, изготовленные из углеродистой стали. Если крышки облицованы нержавеющей сталью, коррозии не наблюдается. Достаточно хорошей защитой стальных крышек, эксплуатируемых при 100— 1I0° , может быть бакелитовое покрытие горячей сушки, усиленное прослойками из стеклоткани. [c.180]

Наряду с понижением скорости коррозии, октадециламин подавляет язвенный характер разрушения, обычно наблюдаемый в конденсате, содержащем кислород, углекислоту и хлористый кальций (рис. I). Таким образом, применение октадециламина для защиты греющих труб выпарных аппаратов со стороны вторичного пара и конденсата может считаться целесообразным (высокие защитные СБОйства, способность подавлять язвенную коррозию и повышать производительность теплообменных аппаратов за счет протекания в его присутствии капельной конденсации)[3]. [c.73]

JIap oii и Сколд [127] провели лабораторные исследования влия ния состава воды на коррозию чугуна и стали применительно проблемам водоснабжения. Они нашли, что наиболее агрессивны ми агентами в водопроводной воде являются ионы хлора и суль фата, а ингибирующим действием обладают бикарбонат, карбо нат, гидроокись и ионы кальция относительная эффективность ка ждого из них зависит от присутствия других соединений. При по вышенной скорости лучшая защита наблюдалась в том случае когда отношение содержания агрессивных агентов к концентрации ингибирующих веществ было небольшим. В том случае, когда это соотношение было большим, повышение скорости сопровождалось увеличением коррозии. Если концентрация ингибитора была недостаточной для полной защиты, то чаще всего начиналась язвенная коррозия чугуна. Необычно влияние pH повышение от 6 до 7 сопровождается уменьшением скорости коррозии, которая затем резко возрастает при увеличении pH до 7—8, после чего снова начинает снижаться по мере возрастания pH. Аналогичные результаты несколько ранее были получены Ларсоном и Кингом [128], предупреждавшими, однако, что они относятся только к водам, с которыми они проводили исследования, и что в других водах эти результаты могут быть иными. Ларсон и Кинг также показали, что после того как количество присутствующих в воде хлорида и сульфата натрия достигает некоторой определенной величины, скорость коррозии уже непосредственно зависит от количества присутствующего кислорода. [c.165]

Данные длительных производственных испытаний образцов электрополированного и анодированного алюминия подтвердили закономерности, полученные при лабораторных испытаниях чем выше температура кислоты, тем меньше эффект защиты от коррозии электроиолированием. Электрополированная поверхность по сравнению с необработанной и шлифованной поверхностями подвержена равномерной коррозии, а химически полированная поверхность — язвенной и точечной коррозии, что свидетельствует о благоприятном влиянии электрополирования. [c.74]

Как показала практика, применявшиеся способы ингибиторной защиты сепарационного оборудования УКПГ оказались недостаточно эффективными. Так, уже в начале 1980-х гг. при внутреннем осмотре на аппаратах УКПГ-6 и УКПГ-8, а затем и других, была обнаружена неглубокая язвенная коррозия в зонах, контактировавших как с жидкой, так и с парогазовой фазами (рис. 3). [c.259]

Следует отметить, что условия эксплуатации резервуаров для нефти и нефтепродуктов и горячей деаэрированной воды существенно отличаются. Уровень горячей воды в течение суток подвержен значительным колебаниям, температура ее составляет 60—950С, имеется гидравлическая связь с другим оборудованием (деаэраторы, охладители воды). Уровень нефтепродуктов в баках стабилен, а температура их невысока. Кроме того, в отличие от баков с нефтепродуктами баки-аккумуляторы с горячей водой эксплуатируются в жестких коррозионных условиях. Деаэрированная вода должна содержать не более 50 мкг/л растворенного кислорода. В этом случае скорость электрохимической коррозии стали с кислородной деполяризацией незначительна. Для обеспечения подобных условий должна быть паровая подушка, особенно при сравнительно низких температурах воды в баках (порядка 60°С). Однако в большинстве случаев паровая подушка по тем или иным причинам отсутствует. В результате, через дыхательную трубу с наружным воздухом поступает кислород. На практике имеют место также случаи нарушения режима деаэрации воды. Поэтому концентрация кислорода в горячей воде оказывается, как правило, выше допустимой. Это обусловливает большую скорость коррозии. Концентрация кислорода по высоте слоя воды в баке неодинакова (в верхних слоях она выше), что создает условия, благоприятные для работы пар дифференциальной аэрации. Следствием этого является язвенная коррозия стен баков. Скорость язвенной коррозии достигает 0,5—1,5 мм/год. Многолетний опыт эксплуатации стальных баков без специальной защиты подтверждает их интенсивную внутреннюю коррозию. [c.95]

При низких температурах хроматы могут быть применены для защиты алюминия и его сплавов от коррозии в не 1траль-ных, щелочных и слабокислых средах [191]. Если ввести в воду, содержащую не более 50—100 мг/л солей, 0,5—1 г/л хромата натрия или калия, то скорость коррозии алюминия п его сплавов существенно снизится. С увеличением концектрации солей, особенно солей меди, защитные свойства хромата снижаются, появляется опасность возникновения язвенной коррозии. В воде, содержащей 5—50 мг/л солей меди, хромат натрия обеспеч -вает полную защиту лишь при концентрации 0,5—1,0%. [c.91]

Особенно опасна язвенная и точечная коррозия, ак как разрушение очень трудно обнаружить из-за малых размеров язв и их заполнения продуктами коррозии. В результате такой коррозии сквозные проржавления стенок трубопроводов, резервуаров и других сооружений наблюдаются уже на третьем году их эксплуатации и обнаруживаются в момент аварии. Аварийное разрушение металла сооружения часто объясняется тем, что около каверн и питтингов происходит концентрация местных напряжений. Скорость коррозионного прор-жавления металла сооружения в основном зависит от среды, в которой располагается металл, вида транспортируемого продукта и условий защиты объекта. Потому при выборе трассы трубопровода и мест под строительство нефтебазы или перекачивающей станции производят комплекс геолого-геофизических и электрометрических исследований с целью удаления этих мест от коррозионно-опасных зон и источников блуждающих токов. [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология