Запаздывания, коэффициент

К сожалению, вместо коэффициента разделения иногда применяют термин коэффициент удерживания или фактор запаздывания. Коэффициент удерживания является отношением скорости движения полосы растворенного веш,ества к скорости подвижной фазы и равен 1/(1 4- ). Мы предпочитаем термин коэффициент разделения, потому что он подобен коэффициенту распределения, применяемому в жидкостной экстракции, имеет форму константы равновесия к прямо пропорционален важному параметру удерживания — исправленному удерживаемому объему. [c.500]

В методе время запаздывания коэффициент диффузии находится из уравнения [c.178]

На основании корреляционных уравнений, полученных в результате обработки экспериментальных данных, предлагается следующая приближенная модель объекта, по которой можно сделать некоторые выводы о регулировании процесса эмульсионной полимеризации. Вводятся оценки инерционности воздействия (по величине времени сдвига до максимального значения коэффициента Rxy взаимной корреляции, что соответствует замене реального динамического звена звеном эквивалентного чистого запаздывания), коэффициенты усиления Ki принимаются равными коэффициентам iPi в стандартизованном уравнении регрессии. [c.100]

Обработка экспериментальных данных осуществлялась с помощью программы, обеспечивающей получение математической модели зависимости выгорания серы от вьн орания углерода в виде уравнений регрессии. Полученные коэффициенты регрессии позволяют численно оценить влияние условий процесса и формы используемого катализатора на степень запаздывания выгорания серы от выгорания углерода (рис. 3.7, 3.8). [c.88]

Передачи ветвей и циклов 1У,- (s) задаются одномерными массивами В, А и тли, причем последний массив вводится только для систем, имеющих хотя бы одну передачу с запаздыванием. Элементами массивов В и А являются коэффициенты полиномов числителей и знаменателей передач ветвей и циклов, записанных в порядке их возрастающих номеров, и некоторое ставящееся после каждой группы коэффициентов число МАВ, строго большее коэффициентов всех полиномов. Заполнение массива В группой коэффициентов полинома числителя -й ветви или ц икла (i = = 1, 2,.. ., Np) начинают со свободного члена в порядке возрастания степеней s, а элементу массива В, следующему за коэффициентом при старшей степени г-го полинома, присваивают значение числа МАВ. Массив А заполняется аналогично, а элементам массива TAU последовательно присваиваются значения запаздываний передач ветвей или циклов. [c.239]

Разгонная характеристика АВО отличается от рассчитанной по дифференциальному уравнению наличием начального участка медленного изменения регулируемого параметра. В дальнейшем форма экспериментальной кривой достаточно близка расчетной и можно предположить сходство динамических свойств с законом экспоненты. Поэтому, если отбросить начальный участок Ха, разгонную характеристику можно рассматривать по параметрам времени и коэффициенту усиления, соответствующим динамической характеристике. Из свойств экспоненты известно если из любой ее точки провести касательную до пересечения с прямой нового установившегося значения выходного параметра, то проекция этой касательной на ось времени есть величина постоянная для данной экспоненты и равна постоянной времени Т. На практике, если разгонная характеристика АВО заменяется апериодическим звеном с запаздыванием, основным показателем динамических свойств такого АВО является отношение величины запаздывания Ха к постоянной времени Т, т. е. Ха/Т. Этот показатель используется для выбора типа регулятора и расчета параметров его настройки, обеспечивающих требуемое качество регулирования. [c.120]

Таким образом, мгновенные нейтроны, относительное число которых составляет (1 — р), имеют время жизни, /т в то время как запаздывающие нейтроны каждой группы имеют время жизни, равное плюс среднее время запаздывания до своего ноявления в системе, т. е. 1А. Конечно, условие (9.99) выполняется только для малых реактивностей, причем в общем случае величина 1/а1 имеет более сложную зависимость от включенных в нее параметров. Коэффициент при / в показателе первой экспоненты обычно называют установившимся обратным периодом реактор а, т. е. [c.421]

Учитывая коэффициенты усиления в алгоритме оптимизации а также времена запаздывания ij и т , имеем для автоматической оптимизации [c.382]

Константы Bo и В, определяются, например, методом наименьших квадратов по массивам измеренных и спрогнозированных значений (Зст.б и С .б с учетом запаздывания при измерении Ост б-Для дальнейшего повышения точности расчетов предусмотрено периодическое уточнение коэффициентов Во и В. [c.139]

При числах Рейнольдса несколько больше 0,1 возрастает запаздывание при смыкании элементов среды позади частицы, и начинается образование спутной струи. Для учета этого явления Осин [478] предложил уравнение, в котором частично учитываются коэффициенты инерции в уравнении движения [c.201]

При псевдоожижении средние значения а (t) и Uq — U (О снижались в отношении q = a/a ax- Вследствие их движения и перемешивания частиц значения величин a(t) и U t) пульсировали со временем. Устанавливая на блоке запаздывания заданный сдвиг т, после фильтра определяли величину [Ai/ (т) и строили график, аналогичный приведенному на рис. II.36. По начальному наклону этого графика находили коэффициент D по уточненному соотношению [c.110]

Изменяется диаграмма движения замыкающего органа клапана и, как правило, в сторону, ухудшающую рабочий процесс в ступени. Например, при исследовании работы полосовых клапанов, хорошо зарекомендовавших себя при частотах вала = = 16,7 с , с изменением частоты до = 56 с- запаздывание посадки всасывающих клапанов достигло 64°, а нагнетательных — 48°. Вследствие этого относительная величина перетечек из-за запаздывания посадки замыкающего органа достигла 0,23, коэффициент подогрева снизился до 0,9. Из-за возрастания потерь давления в клапанах, роста перетечек и подогрева газа изотермный КПД упал с 0,64 до 0,44. [c.74]

Термопары. Термопары — несомненно наиболее распространенные приборы для измерения температуры. При правильной установке они являются относительно недорогими датчиками, позволяющими достаточно точно определять температуру показания термопар могут быть выведены на центральный щит. Их тепловая инерция мала следовательно, запаздывание их сигнала по отношению к изменениям температуры намного меньше, чем для других пирометрических устройств [71. Термопары более удобны для измерения температур металлических поверхностей по сравнению с другими приборами тем не менее трудно установить их таким образом, чтобы они показывали истинную температуру м( таллической поверхности. Термоэлектродные провода обычно выводятся в поток газа, и потому они играют роль ребер и могут вызвать существенное местное искажение температуры поверхности по отношению к остальной ее части. Даже если использовать плоские термопары и на некотором расстоянии выводить их вдоль потока, они могут явиться причиной возникновения местной турбулентности, которая приведет к заметной ошибке в показаниях. Наиболее надежно можно измерить температуру толстой металлической поверхности в стенке высверливают отверстие, в которое помещают термопару, как указано на рис. 16.1 при таком расположении термопары не вносят возмущений в поток теплоносителя вдоль теплопередающей поверхности, а отток тепла по термоэлектродным проводам практически не оказывает влияния на результаты измерения температуры в данной точке [8]. Однако стенки большинства теплообменников слишком тонки для такого способа заделки термопары. Поэтому обычно не представляется возможным определить значения коэффициентов теплоотдачи к каждому теплоносителю, а удается лишь непосредственно измерить общий коэффициент теплопередачи. [c.315]

Запаздывание закрытия клапана в большей мере ухудшает работу компрессора, чем преждевременное закрытие. У всасывающего клапана в результате запаздывания закрывания и связанного с этим выбросом газа, загрязненного маслом, часто наблюдается прилипание пластин к ограничителю подъема, что дополнительно задерживает начало закрывания клапана, снижая коэффициент наполнения цилиндра. Во всех случаях запаздывания усиливаются удары пластины о седло и снижается долговечность клапана. С целью исключения запаздывания следует [c.382]

Из рис. 2.1 и 2.2 следует, что постоянная скорость переноса влаги через пленку устанавливается через определенное время (время запаздывания). Используя уравнение диффузионной кинетики, можно рассчитать коэффициент диффузии влаги, определяющий скорость процесса сорбции влаги [c.27]

При втором методе нахождения эмпирических уравнений, описывающих динамику объекта, считают, что динамические свойства объекта могут быть охарактеризованы некоторым формальным математическим описанием в виде произведения оператора чистого запаздывания и оператора, задаваемого с помощью системы линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Коэффициенты этих уравнений определяются по опытным данным методом наименьших квадратов или методом моментов. [c.271]

Зависимость подачи от запаздывания клапанов и, следовательно, от частоты вращения является особенностью клапанных насосов. Подача потребителю меньше ( в иа величину утечек через уплотнения камеры (клапаны 6 и 11 и уплотнение 8 поршня на рис. 4-1, а) Тогда, согласно выражению (4-6), коэффициент подачи [c.285]

На рис. VI. 6 изображена переходная функция температуры низа полки № 2 полочной колонны синтеза аммиака, снятая при ступенчатом изменении расхода О аммиака на 4,33 м ч. Выделим из нее время чистого запаздывания X = 5,7 мин и найдем коэффициент усиления объекта [c.145]

При аппроксимации промышленных объектов цепочкой из звена чистого запаздывания и инерционного звена динамические свойства объекта характеризуются запаздыванием т, постоянной времени Т, их отношением т/Г и коэффициентом усиления объекта к. Эти параметры необходимо определять при разных режимах работы, так как из-за нелинейности объекта они будут иметь различные значения. Для выбора регуляторов и расчета их настройки принято брать среднее значение х Т (оно мало изменяется при изменении нагрузки объекта) и наибольшее значение k, тогда при прочих режимах работы агрегата фактический к окажется меньше расчетного, что, при неизменной настройке регулятора, приведет к более апериодическому характеру процесса регулирования. [c.706]

Крутой в начале опыта фронт концентраций компонента 1 в процессе движения по колонке растягивается вследствие кинетического запаздывания фронта, образующегося в неподвижной фазе. Далее как в неподвижной, так и в газовой фазе происходит расширение фронта из-за диффузии. Эти диффузионные эффекты в равной степени действуют на обоих фронтах и перекрывают друг друга. Вследствие того что в хроматографических колонках имеются чрезвычайно сложные условия диффузии, все диффузионные эффекты характеризуются общим эффективным коэффициентом диффузии ОеЦ. [c.424]

Рис. 1-8. Время запаздывания, постоянная времени и коэффициент передачи

По кривым переходного процесса получают следующие характеристики управляемости процесса время запаздывания, постоянную времени и коэффициент передачи (рис. 1-8). [c.30]

По основным для данного процесса каналам связи между входными и выходными величинами определяют, как указывалось выше, времена запаздывания т, постоянные времени Т и коэффициенты передачи Канал связи между г/ и х, в котором наблюдаются относительно большие значения и меньшие значения т и Т, т. е. где наиболее заметно резкое влияние х на г/,, следует выбирать в качестве регулирующего воздействия на объект. [c.33]

Исследования динамики непрерывного процесса получения окисленных битумов в змеевиковом реакторе показали, что реактор работает по принципу полного вытеснения. Транспортное запаздывание в змеевике соответствует времени пребывания битума в реакторе. В результате математического описания динамики процесса было показано, что с увеличением коэффициента рециркуляции продолжительность переходного процесса и коэффициент усиления системы возрастают. Регулирование по выходному параметру вследствие значительного транспортного запаздывания требует компенсации возмущений. [c.325]

В общем случае электромагнитное запаздывание можно учесть введением поправочного коэффициента, который является функцией межатомного расстояния [c.45]

Соотношение (7.63) показывает, что при малом периоде квантования частотная характеристика разомкнутой импульсной системы близка к частотной характеристике непрерывной системы, содержащей звено чистого запаздывания (рис. 7.13). В то же время из анализа непрерывных систем (см. гл. 4) известно, что наличие запаздывания ухудшает устойчивость системы, и поэтому, в частности, приходится ограничивать коэффициент усиления ее разомкнутого контура. [c.221]

Если пренебречь вязкостью рабочей среды, то коэффициент затухания б обратится в нуль. Тогда амплитудно-фазовая частотная характеристика линии (10.72) будет такой же, как у звена чистого запаздывания. На комплексной плоскости эта характеристика изображается окружностью единичного радиуса (см. рис. 3.15, в). Характеристика показывает, что давление в выходном сечении линии изменяется без искажения по амплитуде, но имеет сдвиг фазы по отношению к давлению во входном сечении [c.274]

Формула (61) показывает, что усиление акустических волн на горящей поверхности (см., например, формулу (50)) может иметь место только в том случае, если коэффициент fi достаточно велик (fi > 1/у) и произведение ах лежит в некотором благоприятном интервале значений ( os (в т) > > 1 /fiv). Для реальных значений частоты колебаний ю (например, в случае не слишком малых камер сгорания, не очень высоких гармоник колебаний) и типичных значений X последнее условие эквивалентно требованию достаточной малости времени запаздывания т (со т < os- (l/fiY)). [c.304]

Выбор регулятора температуры для автоматизируемой печи основан на знании ее свойств. В качественном отношении печь как объект регулирования температуры характеризуется постоянством передаточного коэффициента объекта, который представляет собой отношение приращения температуры в печи к вызвавшему это приращение изменению подачи мазута, а также величиной и местом приложения возмущающих воздействий. В количественном отношении печь как объект регулирования температуры характеризуется значениями передаточного коэффициента, временем запаздывания и постоянной времени. Все эти данные могут быть получены при рассмотрении технологических особенностей работы печи и ее статических и динамических характеристик. [c.275]

Полученную кривую разгона обрабатывают, т.е. выдвляют время "чистого" запаздывания Т , определяют коэффициент усиления К = ЛУ/Л У и постоянную времени То объекта, [c.25]

Отметим, что коэффициент пьезопроводности и определен здесь через проницаемость системы трещин и упругоемкость блоков р параметр т имеет размерность времени и называется временем запаздывания. Этот параметр имеет больщое значение в теории неустановивще-гося движения жидкости в трещиновато-пористой среде он характеризует отставание процесса перераспределения давления в трещиновато-пористой среде по сравнению с пористым пластом с пьезопроводностью и. Это отставание объясняется наличием обмена жидкостью между системой пористых блоков и системой трещин. Время запаздывания т можно записать по-другому т = лРг/Яо = = /V(ax2) [c.363]

Функция /122(0. описывающая приращение выходной концентрации сорбтива в газе, имеет несколько другой вид. Ввиду того, что время прохождения газа через слой пренебрежимо мало, выходная концентрация без запаздывания воспроизводит единичный скачок входной концентрации сорбтива в газе с коэффициентом пропорциональности е- , т. е. Лгг (О I =о = <3 . Затем из-за увеличения концентрации сорбтива в слое происходит постепенное увеличение средней величины адсорбции и, соответственно, уменьшается движущая сила процесса. Это в свою очередь вызывает замедление скорости адсорбции в слое. Поэтому концентрация сорбтива в газе на выходе из слоя будет постоянно увеличиваться к предельному значению [c.243]

Исследование переходных режимов верха ректификационной колонны ставит перед собой задачу анализа динамической составляющей /д комбинированного критерия проектирования дефлегматора колонны /к в области изменения технологических параметров и параметров Ксв, Тк, анализа ограничения (1.2.15) и способа проектирования аппарата с учетом его тех- иико-экономической эффективности и требований, предъявляемых к качеству переходных процессов замкнутой АСР. Анализ влияния технологических параметров на величину /д проводится косвенно оценкой их воздействия на значения инерционностей. /а, и коэффициентов усиления динамических каналов. При этом Зачитывалось, что при наличии запаздывания в цепи регулирования увеличение инерционности по этому каналу приводит к уменьшению /д, т. е. динамических ошибок стабилизации аь Такой же эффект оказывает уменьшение коэффициента усиления по каналу /з—аь Исследование проведено воспроизведением динамических свойств отдельного конденсатора и технологического комплекса по уравнениям (2.7.12), (2.8.16). Коэффициенты математической модели динамики получены по алгоритму, включающему решение задачи проектного расчета конденсатора и расчет коэффициентов по данным приложения 1. Результаты моделирования объекта регулирования представлены в табл. П.8—П. 16 приложения и на рис. 4.23—4.29. [c.218]

Модель зоны горения, предложенная Хартом и Мак Клюром, была усовершенствована Денисоном и Баумом введением нредположения о том, что скорость пламени зависит от свойства потока на горячей границе зопы горения (см. пункты б и в 4 главы 5), которое позволяет заменить феноменологические коэффициенты, учитывающие зависимость скорости пламени от давления и температуры, величинами, более тесно связанными со скоростью химической реакции. Ими была исследована лишь область колебаний низкой частоты (колебаний с частотой меньшей, чем 10 колебаний в секунду). При этом нестационарные уравнения сохранения необходимо рассматривать лишь в конденсированной фазе, так как можно считать, что процессы в газе без запаздывания следуют за колебаниями давления. Было установлено, что в этом предельном случае результаты зависят только от двух безразмерных параметров. В работе было рассчитано вызванное колебаниями давления возмущение массовой скорости горения, однако не были определены ни акустическая проводимость, ни фазовый угол (величины, которые являются наиболее существенными при решении вопроса о том, усиление или ослабление имеет место). Денисон и Баум Р] установили также наличие внутренней неустойчивости ) (самовозбуждение) у рассмотренной ими системы (см. пункт в 4 главы 7) [c.301]

Поскольку расход горючего никак не зависит от состояния колебательной системы, и поскольку влияние запаздывания здесь не рассматривается, от-чичное от нуля возмущение теплоподвода Q может возникнуть лиять в результате возмущения полноты сгорания введенного в поток горючего. Опыты говорят о том, что полнота сгорания мало зависит от давления среды, если это давление незначительно отклоняется от нормального. Прп горении смеси в открытой трубе давление действительно колеблется сравнительно слабо (на доли атмосферы), поэтому будем ниже пренебрегать влиянием давления на полноту сгорания. Скорость течения является более существенным параметром. Нередко увеличение скорости потока после превышения ею некоторой величины приводит к заметному снижению полноты сгорания. В пределе, при значительнолг увеличении скорости течения может произойти так называемый срыв нламени — полное прекращение горения. Наибольшее влияние на полноту сгорания оказывает обычно коэффициент избытка воздуха а (отношение фактического количества воздуха в единице массы смеси к количеству воздуха, теоретически необходимому для полного сгорания заключенного в ней горючего). Таким образом, примем, что [c.205]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология