Ректификация от ступени к ступени

Технологическая схема П ступени завершается блоком ректификации для перегонки катализата из колонны 31 сверху уходят пары бензина, а из колонны 34 — пары дизельного топлива. В колонне 34 поддерживается вакуум. Остаток с низа этой колонны может возвращаться на рециркуляцию во И ступень гидрокрекинга, на прием насоса, или его выводят с установки и используют в качестве компонента малосернистого котельного топлива. [c.65]

В установку мембранного разделения газовых смесей кроме модулей входят компрессоры и системы предварительной подготовки исходной смеси. Группу модулей, включенных параллельно и связанных единым каркасом, можно рассматривать как мембранный разделительный аппарат. Более полное разделение смеси, предусматривающее извлечение нескольких компонентов или высокую степень чистоты целевого продукта, осуществляют в несколько стадий. Группа модулей, обеспечивающих частичное разделение смеси на одной стадии процесса, образует ступень разделения. Вся газоразделительная установка представляет собой каскад ступеней с достаточно разнообразными схемами циркуляции потоков. Методы расчета таких систем в принципе идентичны разработанным для других многостадийных массообменных процессов. Следует отметить, что оптимизация многостадийного процесса в целом и процесса разделения в отдельной ступени и модуле взаимосвязаны. При этом необходимо получить показатели, характеризующие массообменное и энергетическое совершенство и экономическую эффективность мембранного процесса, сопоставимые с аналогичными показателями при использовании альтернативных методов разделения (прежде всего низкотемпературной ректификации). [c.159]

Выделение эталонного гептана нз гидрированной фракции производилось на установке ректификации II ступени. Ректификация проводилась при флегмовом числе около 20 и скорости отбора до 5 л/час. Эталонный гептан отбирался в пределах 98,2— 98,6°. Промежуточные фракции от 90 до 98° подвергались повторной переработке. [c.141]

При значительном изменении давления но высоте колонны, например, при ректификации под вакуумом, относительные летучести компонентов смеси могут также сильно изменяться. В этом случае расчет лучше проводить не по средним летучестям, а с использованием кривых равновесия для различных давлений, причем рабочие линии со ступенями изменения концентраций следует строить, учитывая изменение давления в каждой ступени. [c.43]

Процесс ректификации в присутствии перегретого водяного пара в отгонных колоннах глубоко проанализирован А. И. Скобло, установившим на конкретном опытном материале основные качественные показатели процесса, их связь и взаимозависимость. Ниже предлагается аналитический метод расчета ректификации углеводородных систем в присутствии перегретого водяного пара или нейтрального газа. Предлагаемый метод основан на теоретических положениях, в значительной части разработанных упомянутыми выше исследователями, но облекает их в другую, более удобную форму, позволяющую вести не только качественный, но и количественный учет явлений на всех ступенях процесса и для всего аппарата в целом. [c.387]

В процессах ректификации и абсорбции для создания большего эффекта разделения широко используется противоточный массообмен, который реализуется либо при непрерывном контакте встречных неравновесных потоков газа и жидкости в объеме всего аппарата, либо при контакте их на отдельных ступенях противоточного разделительного каскада. [c.9]

В системе координат X — К это уравнение представляет прямая с наклоном Л/С (рис. 1-60). На диаграмму наносится также изотерма равновесия. Как и при ректификации, ступени между рабочей линией и кривой равновесия представляют ступени экстракции. Это — теоретические ступени, соответствующие теоретическим тарелкам. Практически же ступени лишь приближаются к теоретическим. [c.523]

Разделение изотопов бора методом ректификации трифторида бора было реализовано в ряде стран. В Англии работал двухступенчатый каскад, который производил 25 кг/год бора с концентрацией 95 ат.% В. Общая высота колонн составляла 35 м, диаметр колонны первой ступени 56 мм, второй ступени 44 мм. [c.277]

Колонны ректификации I ступени [c.140]

В сепараторах и колоннах ректификации первой ступени наблюдались местные локальные очаги коррозии сварных швов и основного металла в местах фланцевых соединений. [c.42]

Циклы / и II осуществляются в двух термохимических компрессорах, которые образуют две ступени установки. Генератор II ступени полностью обеспечивается теплом абсорбции и ректификации I ступени. Генератор I ступени обогревается внешним источником высокой температуры. Абсорбер II ступени охлаждается проточной водой. В схеме предусмотрен один конденсатор и один испаритель. В случае необходимости установка может работать на две температуры испарения. Тогда устанавливают два раздельных испарителя, соединенные с абсорберами [c.190]

При ректификации жирных кислот кокосового. масла остаточное давление в верхней части колонны составляет 3 мм рт. ст., для остальных видов сырья остаточное давление выше. Для расчета принимается, что остаточное давление у штуцера всасывания эжектора первой ступени не превышает 2 мм рт. ст. и засасывается 10 кг/ч воздуха. Избыточное давление рабочего пара для всех эжекторов р=9 кгс/см , или 7356 мм рт. ст. [c.104]

Коррекция математической модели процесса ректификации проводится на основе экспериментальных данных о моделируемом процессе. В качестве таких данных чаще всего используются значения концентраций компонентов разделяемой смеси по высоте колонного аппарата в паровой и жидкой фазах, значения температур на ступенях разделения, а также составы продуктов разделения. При этом под оценкой адекватности модели объекта моделирования понимается сравнение расчетных и экспериментальных данных, по результатам которого и проводится коррекция математических моделей Следует отметить, что получение достаточно полного объема экспериментальных данных во многих случаях представляется сложной задачей и может служить источником ошибок, если не принять соответствующих мер по проверке их корректности. [c.38]

В двухступенчатой абсорбционной системе концентрации пара после ректификации в ступенях высокого и низкого давлений одинаковы. Обычно двухступенчатая машина работает с соблюдением равенства высших температур в кипятильниках обеих ступеней и низших температур в абсорберах. Однако это условие не является обязательным. Относительно небольшой перепад давлений в каждой из ступеней машины дает возможность применить и здесь превышение температур, что приводит к возрастанию теплового коэффициента. [c.518]

Предельные значения флегм ового числа. В гл. 40 мы рассматривала в случае экстракции два предельных значения флегмового числа, которые представляют интерес и для ректификации. Одним из них является бесконечно большое флегмовое число. Оно означает, что весь пар, уходящий с верхней тарелки колонны, конденсируется и конденсат полностью возвращается в колонну в виде флегмы. Тогда УУ = V ш наклон рабочей линии верхней части колонны равен единице. Если исключить также подачу исходной смеси и вывод кубового остатка, то потоки жидкости и пара УУ и V ниже точки ввода исходной смеси также будут равны между собой и равны потокам над тарелкой питания. Тогда обе рабочие линии будут иметь наклоны, равные единице, и совпадут с диагональю. Этот случай показан на рис. 41. 12, где построены и ступени равновесия. Как видно из рисунка, для [c.651]

В ректификационных колоннах исходная смесь, подаваемая в среднюю часть колонны, в результате массообмена между противоточно движущимися паровой и жидкой фазами разделяется на два продукта дистиллят, обогащенный более летучим компонентом, и кубовый остаток с преобладающим содержанием менее летучего компонента. Принципиальные схемы осуществления этого процесса в насадочных (аппарат с непрерывным контактом фаз) и тарельчатых (ступенчатый контакт фаз) колоннах показана на рис. 3.6. При рассмотрении непрерывной ректификации будем пренебрегать разделяющим действием кипятильника и дефлегматора, т. е. кипятильник и дефлегматор будем считать аппаратами соответственно полного испарения и полной конденсации. Составы фаз будем характеризовать содержанием более летучего из компонентов в мольных долях. Обозначения расходов, составов и удельных энтальпий показаны на рис. 3.6. В аппаратах со ступенчатым контактом фаз уп и / характеризуют соответственно мольный расход, состав и энтальпию пара, уходящего с п-й ступени, а Хп и г — мольный расход, состав и энтальпию жидкости, стекающей с п-й ступени / — номер ступени, на которую подается исходная смесь. [c.109]

Двухступенчатая машина (рис. 112) может работать как с одной, так и с двумя температурами испарения. Процесс повышения давления от давления испарения до давления конденсации осуществляется последовательно двумя увязанными системами, представляющими два цикла — высокого и низкого давления. Каждая система имеет свой генератор 1, абсорбер 2, дроссельные вентили 3, насос 4 и теплообменник 5. Концентрация пара после ректификации в ступенях высокого и низкого давлений должна быть одинаковой. Машина может работать как при одной, так и при двух температурах испарения. На схеме показаны конденсатор 6, регулирующие вентили 7, промежуточный сосуд 8, испаритель 9 пунктиром показан второй испаритель 10 для более высокой температуры испарения, соответствующей величине промежуточного давления. [c.208]

Процесс ректификации осуществляется при контактировании потоков пара или газа и жидкости, которые имеют разные составы и температуры пар (газ) имеет более высокую температуру, чем вступающая с ним в контакт жидкость. Движущими силами процесса ректификации являются разности составов и температур контактирующих потоков пара или газа н жидкости. При достаточной продолжительности котакта пар и жидкость могут достичь состояния равновесия, при котором температуры потоков станут одинаковыми при этом их составы будут связаны уравнениями равновесия. Составы встречных (но не вступивших в контакт) потоков пара и жидкости связаны уравнениями рабочих линий. Такой схеме контактирования потоков пара и жидкости соответствует понятие теоретической тарелки , или теоретической ступени контакта , [c.112]

При ректификации снстем блпзкокнпящих пощестм, характеризующихся сравнительно небольшим коэффициентом относительной летучести а, расчет необходимого числа контактов как путем аналитического перехода от тарелки к тарелке, так и графическим путем весьма затрудняется вследствие очень большого числа отдельных ступеней процесса. [c.212]

Мельпольдер с сотр. [148] разработал двадцатиступенчатый аппарат для молекулярной ректификации, предназначенный для разделения высококипящих фракций нефти. В работе [140] предложен десятиступенчатый испаритель, который медленно вращается в наклонном положении. Разделение исходной смеси в этом случае происходит на всей поверхности испарителя. Образовавшийся на первой ступени охлаждения конденсат поступает во вторую ступень испарения и таким образом продвигается далее до места отбора дистиллята. Сравнение разделяющих способностей одноступенчатого испарителя (см. рис. 204) и десятиступенчатого испарителя [140] показано на рис. 208 [146]. Методы расчета чисел теоретических ступеней разделения, достигаемых в подобных многоступенчатых аппаратах, представлены в работах Жаворонкова и Малюсова с сотр. [149, 150]. На рис. 209 показана установка для молекулярной дистилляции, использованная этими исследователями. [c.286]

Уравнение рабочей линии для первдго типа встречных потоков соответствует уравнению рабочей линии, используемой при анализе процесса ректификации. Для ступеней выделения низкокипящего компонента оно имеет вид [c.32]

Как видно из диаграммы, значения < ю < кип и число необходимых ступеней изменения концентраций для получения заданного разделения тесно связаны между собой. С понижением значения а следовательно, и флегмового числа понижается также тепловая нагрузка испарителя в то же время при этом возрастает число необходимых ступеней изменения концентраций. При некотором минимальном положении полюса S , которому отвечает минимальное флегмовое число, прямая совпадает с конодой при этом для осуществления ректификации необходимо бесконечно большое число ступеней изменения концентраций, т. е. колонна должна иметь бесконечно большую поверхность фазового контакта. [c.91]

Ректификация бинарной смеси. В первом приближении при моделировании процесса ректификации колонна описывается по теоретическим ступеням (тарелкам). Так, двадцатитарелочная колонна с эффективностью тарелки, равной 70%, может быть адекватно заменена четырнадцатиступенчатой теоретической равновесной колонной, каждая из ступеней которой имеет разделительную способность, равную /о,7 от разделительной способности тарелки описываемой неидеальной колонны. На рис. У1П-8 схематически представлена эквивалентная теоретическая тарелка, характеризуемая равновесием между поднимающимся паром и жидкостью, покидающей данную ступень, что для бинарной смеси (для л-й ступени) может быть выражено следующим образом [c.157]

В ЭТОМ случае константы равны Л=2,0-10 /J = 2,0-10 ° /(=2,0-10 Расчет дает длн точки нпода разлелнющего агента м—2. При проведении процесса только одной экстрактинной ректификацией требуется три ступени, а o6fji4i oft ректификацией — 12 ступеней. [c.266]

Уравнение (3.97) применимо к бинарным системам и к любой паре компонентов, содержа1цихся в многокомпонентной системе. На стадии приближенных расчетов многокомпонентной ректификации достаточно достоверные данные по содержанию в дистилляте и кубовом остатке имеются только для ключевых компонентов. Поэтому расчет. V,,,,., по уравнениям Фэнске проводится при 1 = 1 и / = й. Порядок расчета минимального числа теоретических ступеней показан на рис. 3.14, Средние относительные летучести сс,,,,, обычно определяют как среднегеометрические значения относительных летучестей в самом верху колонны (при составе пара, одинаковом с составом дистиллята) и в само.м низу колонны (при составе жидкости, совпадающем с составом кубового остатка). [c.128]

Расчет процесса ректификации гомогенных бинарных смесей был впервые разработан Сорелем [9,10] в 189Я—1899 гг. Этот исследователь построил свой метод на использовании равновесных соотношений (кривых фазового равновесия) и уравнений материального и теплового балансов для определения состава жидкости и пара на каждой тарелке. Упомянутый способ, названный по имени своего автора ступенчатым методом Со-реля, получил всеобщее признание и долгое время был единственным методом для определения числа теоретических ступеней (тарелок) процесса ректификации. Основным его недос [c.14]

СТИЛЛяции. Поскольку в режиме бесконечной флегмы траектория процесса ректификации в концентрационном пространстве (линия изменения концентрации компонентов по высоте ректификационной колонны) должна лежать на одной из с-линий, структура концентрационного пространства в этом режиме определяется расположением пучков с-линий. Положение траектории ректификации при бесконечной флегме на с-линии вытекает из концепции теоретической ступени разделения и хорошо известного соотношения, получаемого из условий материального баланса [c.17]

При исследовании процесса обратимой ректификации наиболее важен вопрос об ограничениях процесса и переходимости границ областей ректификации при бесконечной флегме. Из сопоставления пучков траекторий, показанных на рисунках II-19,6 и II-19,в, видно, что граница между областями ректификации (сепаратриса седлового азеотропа) переходима траекториями обратимой ректификации на значительном участке своей протяженности (кроме участка, непосредственно примыкающего к седловому азеотропу). Полное исчерпывание компонента 1 возможно для любых составов питания, попадающих в открытую подобласть обратимой ректификации, расположенную ниже граничной траектории, касательной к стороне 1—2. Это означает, что в реальном процессе неадиабатической ректификации с конечным числом ступеней разделения можно получить любую сколь угодно малую концентрацию компонента 1 в верхнем продукте. В то же время в режиме бесконечной флегмы ни при каком составе питания и ни при каком числе ступеней разделения нельзя добиться полного исчерпывания компонента 1 в верхнем продукте. [c.77]

Для вариантов разделения зеотропных смесей с несколькими распределяющимися компонентами и азеотропных смесей с пересечением траекторией процесса границы области ректификации режим бесконечной разделительной способности не возможен. Процесс возможен только в определенном, ограниченном как сверху, так и снизу, интервале флегмовых чисел (только в этом интервале можно обеспечить требуемое качество продуктов при соответствующих числах ступеней разделения). [c.186]

Цикл с двойной конденсацией (при использовании теплоты ректификации ступени высокого давления и высокотемпературной абсорбции) впервые был предложен Блиером. [c.126]

Принято также выделять алгоритмы, позволяющие проводить расчеты разделения неидеальных смесей, расчеты сложных колонн и их комплексов. На ранних этапах создания общих алгоритмов расчета процесса многокомпонентной ректификации введение различного рода допущений было вполне оправдано, так как основной целью работ являлась разработка методов решения систем уравнений математического описания и обеспечения сходимости итерационных схем решения. В дальнейшем введение учета неидеальности разделяемой смеси и концепции реальной ступени разделения потребовало существенной доработки созданных алгоритмов. При этом часто предпринимались попытки использования уже разработанных алгоритмов, например, основанных на концепции теоретической ступени разделения [202, 212] в решении задач с учетом реальной разделительной способности тарелки [230, 281], определяемой через коэффициент полезного действия (к. п. д. Мэрфри) [230, 281, 130] или к. п. д. испарения [230]. При этом отмечалось, что введение к. п. д. испарения более предпочтительно, чем учет разделительной способности тарелки через к. п. д. Мерфри [230, 281]. В таких алгоритмах обычно принималось допущение постоянства к. п. д. для всех ступеней разделения и относительно всех компонентов разделяемой смеси. Введение таких к. п. д. ступеней разделения приводит к большой вероятности появления на некоторых итерациях расчета отрицательных величин концентраций компонентов, что исключает возможность продолжения расчетов [130]. С целью преодоления таких трудностей обычно использовались либо различные модифицированные определения эффективности ступени разделения [230, 281], либо вводилась коррекция величин к. п. д. в процессе решения. Последнее в свою очередь может являться причиной зависимости получаемого решения от способа задания начальных приближений или даже получений неоднозначного решения задачи [130]. В то же время в результате ряда расчетных и теоретических исследований [130, 132, 183] было показано и подтверждено экспериментально, что эффективности ступеней разделения существенно различны и, кроме того, эффективность каждой ступени различна по отношению к компонентам разделяемой смеси. Возможным выходом из такой ситуации (необходимость учета указанных явлений при обеспечении достаточной устойчивости итерационных схем расчета) может служить прием, основанный на отказе от использования к. п. д. в математическом описании ступени разделения с реализацией прямого расчета, составов фаз, уходящих со ступени разделения [130]. В этом случае учиты- [c.52]

Блок вывода результатов расчета — проектной документации. Основными подсистемами расчета колонн многокомпонентной ректификации являются подсистемы РКАКВ и РКАСМ. Подсистема РКАСМ предназначена для определения минимального числа теоретических ступеней разделения в от-парной и укрепляющей части колонны при заданных составах продуктов разделения, а подсистема РКАСВ используется для расчета профилей концентраций и температур по высоте колонны с учетом заданной постоянной эффективности ступеней разделения в терминах к. п. д. Мерфри. Одной из основных подсистем является также подсистема анализа физико-химических данных, необходимых для расчета ректи- [c.69]

Фенильные производные силана имеют высокую температуру кипения, поэтому атмосферную ректификацию применяют только для выделения трихлорсилана, четыреххлористого кремния, бензола и хлорбензола. Для выделения фенилтрихлорсилана колонны работают в вакууме, для выделения дифенилхлорсилана помимо разрежения применяют обогрев куба высокотемпературным теплоносителем. Эти особенности определяют наличие трех ступеней ректификации. Технологическая схема работы ректификационных колонн периодического действия при ректификации фенилхлорсиланов аналогична описанной ранее в производстве метил- и этилхлорсиланов (стр. 47 и 50). [c.60]

Выбирая некоторое оптимальное флегмовое число 0/D (0/D) , найдем наклон рабочей линии ЛД соответствующий этой флегме и, проведя ступени между кривой равновесия и линией AD, найдем число тарелок, которое должно быть в колонне. При этом надо помннть, что самая нижняя ступень обозначает куб, а если применяются дефлегматоры с частичной конденсацией и прямоточные, то, как и в случае непрерывной ректификации, наивысшая ступень будет обозначать дефлегматор. [c.688]

Продукты пиролиза выходят из закалочных аппаратов 3 с температурой 400°С и направляются в низ промывочной ректификационной колонны 11. Здесь они встречаются с охлажденным потоком фракции 150—250°С (квенчннгом), подаваемым в середину колонны 11, охлаждаются до 180°С и отмываются от твердых частиц углерода. Тяжелый конденсат с низа колонны забирается насосом 12 и подается на ректификацию в колонну 16. Газы и пары, поднимающиеся из нижней части колонны 11, проходят глухую тарелку и дополнительно промываются и охлаждаются до 100°С, контактируя с флегмой, создаваемой верхним холодным орошением. Конденсат с глз хой тарелки забирается насосом 10 и направляется па ректификацию также в колонну 16. Выходящий с верха колонны 11 газ с парами легких фракций охлаждается в водяном холодильнике 14 до 30°С и направляется в сепаратор 20. С верха сепаратора газ забирается I ступенью турбокомпрессора 26. Конденсат с низа сепаратора 20 насосом 19 подается на орошение в колонну 11 и на ректификацию в колонну 16. Нижний продукт колонны 16 -компонент котельного топлива (фракция 250— 400°С) — забирается насосом 17, прокачивается через теплообменники 1, нагревая сырье, затем охлаждается в аппарате воздушного охлаждения 13 и удаляется с установки. [c.54]