Сплавы тройные

В табл. 19 указаны состав и свойства танталовых сплавов тройных систем, полученных в лабораторных или полупромышленных условиях [19, 22, 23, 43, 44]. [c.136]

Рассмотренные выше серии 5000 и 6000 включают сплавы умеренной прочности (типичные значения приведены в табл. 6). Рассмотрим две другие серии алюминиевых сплавов, характеризуемых значительно более высокой прочностью, но и гораздо большей чувствительностью к КР. К серии 2000 относятся существенно бинарные сплавы Л1 — Си, например, сплав 2219, а также сплавы тройной системы А1 — Си — Мд, такие как 2014 и 2024. Последовательность формирования выделений зависит от относительного содержания меди и магния в сплаве. Если соотношение u M.g очень велико, как в сплаве 2219, то наблюдается хорошо известная последовательность [123] [c.84]

Промышленные сплавы тройной системы Л1 — М — 81 (серия 6000) термически упрочняются за счет дисперсионного твердения. Такое повышение твердости достигается в результате закалки от температуры 521—532 °С с последующим искусственным старением при температуре в интервале 160—177°С. После старения в течение 10—20 мин в этом температурном интервале могут [c.231]

Большое промышленное значение имеют сплавы тройной системы золото—серебро — медь (ГОСТ 6835—80), которые применяют в электротехнической промышленности, ювелирном деле. [c.85]

В связи с вышеизложенным представляет интерес рассмотреть, как меняется коррозионная стойкость титана, молибдена и ниобия и различных по составу сплавов тройной системы титан — молибден—ниобий в широкой области потенциалов (от —0,4 до +2,4 в). Последнее иллюстрируется рис. 6 и 7. В области потенциалов активного растворения титана (рис. 6, кривая 4) наиболее эффективное действие оказывает молибден при содержании 30% молибдена в сплаве титан—10% ниобия скорость коррозии сплава снижается на 3,5 порядка (рис. 6, кривая 3 и рис. 7, кривая /), тогда как при содержании 70%) ниобия в сплаве титан—10% молибдена (рис. 7, кривая 2 она снижается на 2,5 порядка. В области перепассивации молибдена (рис. 6, кривая 6) наиболее эффективное торможение процессу перепассивации оказывает ниобий. [c.73]

Механические свойства танталовых сплавов тройной системы [c.136]

Для определения давления паров над сплавами тройной системы использовали сплавы следующего состава (в мол.%) [c.128]

Из сплавов тройных систем могут кристаллизоваться чистые компоненты, химические соединения двойного и тройного составов, плавящиеся конгруэнтно и инконгруэнтно, твердые растворы и фазы курнаковского типа. Растворимость в системах выше и ниже солидуса может быть неограниченной и ограниченной. Типы диаграмм плавкости тройных систем определяются типами диаграмм плавкости частных двойных систем, из которых они составлены, и характером взаимодействия компонентов в области сплавов тройного состава. [c.299]

Из принципа совместимости вытекает, что независимо от типа диаграмм плавкости двойных систем все элементы их (точки, линии, поверхности) при составлении тройной системы простираются в область сплавов тройного состава, где сочленяются между собой в согласии с принципами непрерывности, соответствия и правилом фаз. Пространственная размерность диаграмм плавкости (состояния) двойных систем при переходе в область сплавов тройного состава увеличивается на единицу. Тройные системы должны поэтому содержать все элементы диаграмм плавкости частных двойных систем. Если химические соединения тройного состава не образуются и не возникают разрывы сплошности, ограниченные тройным составом, то диаграммы плавкости тройных систем будут содержать только те элементы, которые имелись на диаграммах плавкости двойных систем с пространственной размерностью на единицу больше. Диаграммы плавкости (состояния) тройных систем этого типа можно построить трансляцией элементов диаграмм плавкости частных двойных систем в область тройного состава. [c.300]

Теперь транслируем в соответствии с принципом совместимости линии ликвидуса и солидуса двойных систем в область сплавов тройного состава, т. е. внутрь трехгранной призмы. Они при переходе в область тройного состава развернутся в поверхности, пересечение которых внутри призмы друг с другом и с боковыми гранями (это — диаграммы плавкости двойных систем) определит форму физико-химической фигуры плавкости тройной системы. [c.302]

Транслировать линии ликвидуса или солидуса в область тройного состава значит провести через них поверхности в направлении сплавов тройного состава. [c.302]

Рассмотрим более подробно строение физико-химической фигуры плавкости тройной системы простого эвтектического типа. Трансляция ликвидусов двойных систем в области сплавов тройного состава в этих системах дает три поверхности ликвидуса, пересекающиеся в тройной эвтектической точке Е (см. [c.303]

Порядок кристаллизации сплавов. Кристаллизация при охлаждении сплавов тройного состава может протекать с выделением одной, двух или трех твердых фаз. В зависимости от числа твердых фаз, выделяющихся из расплава одновременно, различают первичную (одна фаза), вторичную (две фазы) и третичную (три фазы) кристаллизации. Расплавы же, находящиеся в равновесии с одной, двумя и тремя твердыми фазами, называются соответственно однократно, двукратно и трехкратно насыщенными. [c.308]

Солидус В и солидус С, которые в двойной системе В—С вы-гождены в отрезки прямых Ъ В и с С, совмещающиеся с ребрами призмы, транслируются внутрь призмы в виде поверхностей, проходят через линии солидуса В А ж A и непрерывно переходят друг в друга. Эвтектическая прямая Ь с транслируется в область сплавов тройного состава в виде линейчатой поверхности, пересекающейся с криволинейным участком поверхности солидуса по кривой с к Ъ. По этой кривой с солидусом пересекается поверхность растворимости ниже солидуса, образующаяся при трансляции кривых растворимости Сс и ВЬ, вырожденных в двойной системе В—С в прямые, сливающиеся с ребрами призмы. Поверхность растворимости ограничивает в тройной системе ниже солидуса область расслоения, сечепие которой горизонтальной плоскостью, например плоскостью треугольника состава, имеет форму бинодальной кривой с критической точкой растворимости Kq. Внутри ее располагается область двухфазных сплавов в виде твердых растворов ограниченного состава на основе компонентов В и С ав и ас соответственно. Состав этих сплавов с добавлением третьего компонента А изменяется в сторону увеличения растворимости. В критической точке растворения сплавы ав и ас непрерывно переходят друг в друга. За пределами двухфазной области ниже солидуса располагается однофазная область с неограниченными твердыми растворами. На поверхности растворимости имеется линия А /Го, являющаяся геометрическим местом критических точек растворимости на сечениях фигуры. Критическая точка к отвечает максимальной температуре существования в равновесии твердых растворов ограниченного состава ав и ас. Эта точка лежит па линии пересечения поверхности растворимости ниже солидуса с линейчатой поверхностью солидуса и является сопряженной с точкой прекращения липни двойных эвтектик е . [c.322]

Горизонтальная проекция физико-химической фигуры плавкости с недиссоциированным соединением тройного состава. В случае конгруэнтного плавления химического соединения, оно может рассматриваться как компонент. В области сплавов тройного состава ему должны соответствовать поверхности ликвидуса и солидуса. Если степень диссоциации тройного химического соединения в твердом виде мала и ее можно принять практически равной нулю и если оно с остальными компонентами тройной системы образует двойные системы простого эвтектического типа, то поверхность ликвидуса в районе курнаковской точки должна иметь форму пика или холма. В целом поверхность ликвидуса тройного соединения должна иметь форму купола, точка максимума на котором совпадает с составом тройного соединения. [c.340]

Так как в двойных системах с неограниченными твердыми растворами температура начала кристаллизации твердых растворов на основе полиморфных модификаций компонента А может понижаться или повышаться при добавлении компонентов В и С, то в двойных системах А — ВиА — С на линиях ликвидуса должны появиться переходные точки. В области сплавов тройного состава появление из расплава кристаллов твердых растворов на основе второй модификации компонента А приведет к переходу дивариантного состояния системы в моновариантное. Это повлечет появление на поверхности ликвидуса излома, определяемого линией моновариантных равновесий сосуществования твердых растворов на основе обеих полиморфных модификаций компонента А с жидкой фазой. В отличие от системы простого эвтектического типа, эта линия моновариантных равновесий соответствует постоянной температуре. На диаграмме плавкости тройной системы с непрерывными твердыми растворами не будет поэтому плоскости, отвечающей началу и концу кристаллизации твердых растворов на основе различных модификаций компонента А, аналогично плоскости А"а Ь в системе эвтектического типа (рис. 190). [c.373]

Коэффициенты активности компонентов в сплавах тройных систем РЬ—Са—Na и РЬ—Mg—Na неизвестны. В граничных системах РЬ—Na [17, 18], РЬ—Са [19] и РЬ—Mg [20] в области богатой свинцом величины коэффициентов активности YMg и ука различаются между собой гораздо меньше, чем величины уса и ука-Это приводит в первом случае к гораздо более сложной форме изолиний, чем во втором. Форма изолиний определяется, в основном, соотношением между коэффициентами активности участвующих в обменной реакции металлов при увеличении содержания свинца в металлической фазе. [c.302]

Сплавы тройной системы 1г — КЬ — Ке допускают прокатывание в тонкие листы и протягивание в проволоку очень малого диаметра. Сплавы рения с Мо, Сг, Та, Со обладают значительной твердостью и кислотостойкостью. Благодаря устойчивости рения к кислотам было предложено покрывать им стенки резервуаров и цистерн для хранения и транспортировки кислот. [c.447]

Условия устойчивости (17) для сплавов тройных систем Ме — — Ме" — С выражаются шестью неравенствами, представленными в таблице. Согласно [2], активности компонентов сплава Ме — Ме"— С могут быть описаны уравнениями [c.56]

ИССЛЕДОВАНИЕ СПЛАВОВ ТРОЙНОЙ СИСТЕМЫ ГАФНИЙ — МОЛИБДЕН — УГЛЕРОД [c.90]

Результаты исследования некоторых сплавов тройной системы гаф [c.92]

Изучение сплавов тройной системы проводили по трем лучевым разрезам, исходящим из циркониевого угла с соотношением К Ь А1 = 1 2 2 1 и 5 1 и содержанием алюминия до 10% и ниобия до 14%. Шихтовые составы сплавов в весовых процентах показаны точками на изотермических сечениях диаграммы. [c.15]

На основании проведенного исследования сплавов тройной системы цирконий—ниобий—ванадий построены изотермические сечения диаграммы при температурах 1000, 700 и 500°. [c.90]

По данным изучения коррозионных свойств сплавов тройной системы цирконий — ниобий — молибден были определены составы двух наиболее коррозионностойких сплавов Zr + 0,80% Nb+0,20% Mo и Zr + 50% Nb+50% Mo. Настоящее иоследование имело своей целью выяснение влияния олова, хрома и кремния на коррозионные и механические свойства указанных тройных сплавов, а также на сплав циркония с 0,50% Nb + 0,20% Мо. Олово и хром были выбраны в качестве легирующих добавок, так как известна их благоприятное влияние на коррозионные и прочностные свойства циркония [I], Выбор кремния был основан на том факте, что добавки его до 1,75% к титану сильно повышают жаростойкость титана при 800 и 1000° [2]. Легирующие добавки олова, хрома и кремния вводились в тройные сплавы в небольших количествах [c.208]

Изучена устойчивость -твердого раствора сплавов тройной системы (закаленных от 1200°) против отпуска на постепенно повышающиеся температуры 400, 450 и 500° путем изучения их твердости после различного времени отпуска при указанных температурах. Наиболее стойкими против отпуска оказались оплавы разреза, где Nb r=l l, начиная с 15 вес.% Nb + r, и сплавы разреза, где Nb r = 3 1, содержащие более 12 вес.% Nb + r. [c.251]

В СССР для получения ТЭС используют тройной сплав РЬ — N3—К, содержащий 9,2-9,3% натрия и 0,8—0,7% калия по массе. Небольшие добавки калия ускоряют реакцию взаимодействия хлористого этила со свинцово-натриевым сплавом. Тройной сплав используется в виде гранул неправильной формы,. размер которых 1—5 мм. Плотность гранулированного сплава 5,1— 5,2 г/см . В нем не допускаются комки, а содержание фракции менее 1 мм не должно быть более 20%. Сплав гранулируют либо в веретенном масле, либо применяют сухой способ грануляции. Сплав на воздухе склонен к самовозгоранию, позтому его хранят либо в атмосфв ре инертного газа, либо защищают маслом. В сплаве масляной грануляции содержится 2—4% масла. [c.248]

Для изучения фазового состава сплавов тройной системы были приготовлены сплавы, отвечающие по составу разрезам Т1 — ЫЬзА1, Т — ЫЬгА и Т1 — ЫЬА1з (см. рис. 1). Для приготовления сплавов использовался ниобий (99,3%), который предварительно отжигался в вакууме при температуре 2 000°, алюминий АВ-000 и титан марки ТГ-00. Сплавы приготовлялись в виде слитков весом 30—40 г. [c.16]

Моисеев П. С. Коррозионная стойкость сплавов тройной системы железо — -хром — молибден в соляной кислоте. Труды НИИХИММАШ. Вып. 17. Конструкционные шеметаллические материалы и коррозия металлов . М., Машгиз,, 1954. [c.349]

Сплав тройной масляной грануляции—сплав свинца, натрия и калия в виде гранул серо-стального цвета без комьев. Получяют либо путем непосредственного смешения натрия, свинца и хлористого калия (последний служит для введения в сплав калия в результате обменной реакции), либо путем электролиза расплавленной кальцинированной соды и хлористого калия в ваннах с жидким свинцовым катодом. [c.76]

Сплавы германия с золотом и медью можно использовать в качестве припоев для золотых изделий, а тройные сплавы с оловом и кадмием — при пайке алюминия и его сплавов. Тройной сплав алюминия, кремния и германия обладает высокой антикоррозионной устойчивостью и является хорошим припоем для пайки магния, алюминия н их сплавов. Например, сплав 4% Si, 36% Ge и 60% А1 можно использовать при 480—500 °С для пайки алюминия и его сплавов швы обладают высокими механическими и антикоррозионными свойствами (устойчивы в течение 60 суток в 3%-ном растворе Na l) [1124]. [c.386]

Сплавы двойных систем хром — ниобий и хром — тантал обладают несколько повышенным сопротивлением окислению в окрестности составов, соответствующих двойным фазам СггХ Ь и СггТа, но сцепление окалины на этих сплавах с металлом отсутствует. Сплавы тройных систем хром — тантал — ниобий (по линии гзNb2 — СгзТаг) ведут себя на воздухе при 1250° С весьма сложно [401]. Прл этих условиях они явно не пригодны в качестве высокотемпературных сплавов. [c.310]

Отрезки солидуса двойных систедг а и а"ез, Ъ е и Ь"е1, с е/ и с ез лежат на эвтектических прямых и соответствуют концу первичного выделения из двойных сплавов чистых компонентов А, В и С, и переходу равновесия в трехфазное состояние Ж -Н Т1+ Тз, где Ж — жидкая фаза эвтектического состава Тх и Т2— две твердые фазы чистых компонентов, находящихся в эвтектическом равновесии с жидкой фазой в двойных системах. В область сплавов тройного состава эвтектические отрезки солидуса двойных систем транслируются в виде линейчатых поверхностей, так как они одновременно являются соединительными прямыми между равновесной при данной температуре жидкостью с двумя твердыми фазами. Линейчатые поверхности в области сплавов тройного состава являются кривыми. Характер кривизны их определяется формой линий двойных эвтектик, по которым они скользят в пределах трехгранной нризмы, так как состав жидкой фазы при трехфазном состоянии системы Ж Т].-)- Т2 изменяется по линиям двойных эвтектик. [c.305]

Физико-химическая фигура плавкости тройной системы простого эвтектического типа состоит, таким образом, из следующих элементов (см. рис. 136) поверхностей ликвидуса А е Ее А, В е Ее В и Сотвечающих первичному выделению компонентов А, В и С, эвтектического треугольника а "Ъ "с", отвечающего концу кристаллизации сплавов тройного состава, линейчатых поверхностей а е<, Ее а" Ы а, Ъ е Ее- Ъ"Ь" Ъ и с ву Еез с"с" с, отвечающих концу первичных выделений компонентов А, В и С, линейчатых поверхностей а"с"с" а", с Ь"Ь "с" [c.305]

Как следует из рис. 5, наиболее низкотемпературные сплавы тройной системы Mg U—Li l—K l расположены вблизи нонва-риантных точек Е и Ро- 15% площади концентрационного треугольника занято сплавами, температура плавления которых ниже 400° С. Наиболее интенсивный рост температуры плавления наблюдается для сплавов области первичной кристаллизации хлорида калия. Прирост температуры плавления при увеличении со-держ ания на 1 % составляет для КС1 порядка 8 град. [c.95]

В настоящей работе приведены результаты исследования сплавов тройной системы гафний — молибден — углерод при высоких температурах (от 2000° С до температуры плавления). Исходными материалами служили молибденовый порошок (99,7%) спектрально чистый графит гафниевый порошок (99—99,8% Hf, 1—0,1% Zr) иодид-ный гафний карбид гафния (Hf — 93,4%, С,бщ — 6,7%, Ссвоб — [c.91]

Исследование сплавов тройной системы гафний — молибден — углерод 90 Калинина А. А., Сохор М. И. Фазовый состав и некоторые свойства сплавов системы кремний — бор — углерод, прилежащих к разрезу карбид кремния — бор. ................... 96 [c.181]

Для приготовления сплавов тройной системы использовали йодидный цирконий (99,9%), молибден (99,9%) и тантал в виде жести (99,3%). Выплавку сплавов (весом 10 /) осуществляли в дуговой печи с вольфрамовым электродом в атмосфере аргона на медном водоохлаждаемом поддоне. Для достижения однородности сплавы переплавляли в печи пять раз. Литые сплавы подвергали гомогенизирующему отжигу при 1500° в течение 3 час. в вакууме 10 мм рт. ст. в печи ТВВ-4. Для изотермического отжига при температурах 1200 и 1000° сплавы помещали в двойные кварцевые ампулы, причем в обе ампулы закладывался геттер из циркониевой стружки. При отжиге с более низких температур 820 и 700° сплавы помещали в одинарные кварцевые ампулы. Закалку сплавов осуществляли путем раздавливания ампул под водой. Структуру сплавов выявляли травлением в водном растворе смеси плавиковой и азотной кислот. Рентгеновский фазовый анализ закаленных и отпущенных сплавов проводили по методу порошков, которые напиливали из термически обработанных образцов. После приготовления порошки отжигу не подвергали. Получение рентге1юграмм осуществляли в камерах РКД с асимметричной закладкой пленки иа железном нефильтрованном излучении. Твердость сплавов определяли на твердомере ТП при нагрузке 20 кГ. Микротвердость фазовых составляющих измерялась на приборе ПТМ-3 при нагрузке 100 Г. [c.223]

Испытания сплавов тройной системы на стойкость против окисления на воздухе при 650° показали, что за время испытаний (20 час.) все сплавы мало стойки против окисления и покрываются рыхлой пленкой белого цвета. Стойкость против окисления более высокую, чем у нелегированного циркония, показали два сплава, один из которых содержит 1 вес.% (Nb + r) (разрез Nb r=l 3), а другой 2 1вес.% (Nb + r) (разрез Nb Сг= 1 1). [c.256]

Циркониевый угол диаграммы состояния и свойства сплавов тройной системы цирконий — алюминий — хром. Груздева Н. М., Трегубов И, А. Сб. Физико-химия сплавов циркония . Изд-во Наука , 1968, 23—30. [c.265]

Сообщаются данные по строению диаграммы состояния циркониевого угла системы Zr — Fe — Nb. Исследование системы проводили методами металлографического анализа в интервале температур 1100—600° С до 15 вес.% (Nb+Fe). Построено пять изотермических сечений системы при температурах 1000, 900, 800, 700 и 600° С, Для исследованной системы построена проекция ее диаграммы состояния на плоскость концентрационного треугольника и составлена схема реакций моно- и нонвариантных равновесий. Проведено изучение процесса отауска сплавов после закалки от 1000° С иа постепенно повышающиеся температуры. Установлено, что образование ю-фазы в закаленных сплавах тройной системы (разрез Nb [c.269]

Среди кадмиевых припоев известны сплавы тройной системы Сё—Хп—Ае (табл. 11). Теплостойкость кадмиевых припоев, так же как и свинцовых, повышается при легировании их серебром. Кадмиевые припои имеют более высокую прочность, чем оловянносвинцовые. [c.95]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология