Температура жидкости оптимальная

Следует отметить, что не все входные параметры в уравнениях состояния объекта существенно влияют на достижение оптимума целевой функции. Часть из них может принимать произвольные значения без явных помех для достижения требуемого оптимума. То же относится и к координатам состояния. Часть из них несущественна для достижения оптимальной траектории (она несущественна не для объекта, а для достижения заданной оптимальности). Так, например, температура жидкости в сборнике несущественна для регулирования заполнения сборника, а имеет значение, когда в сборнике протекает реакция, ход которой мы оптимизируем. [c.489]

Дальнейшее усовершенствование метода охлаждения кипящей жидкостью привело к созданию ректификационного охлаждения, дающего возможность получить в реакторе практически любой температурный профиль. В качестве кипящей среды при этом применяется смесь нескольких жидкостей, имеющих разные температуры кипения. Подбирая соответствующий состав смеси, можно определить температуру кипящего хладоагента, которая росла бы в нужном направлении. Помимо состава кипящей смеси, выбору подлежит также конструкция холодильника, что дает возможность получить профиль температур, соответствующий оптимальным условиям реакции. [c.345]

Температурой однократного испарения считается та температура жидкости и пара, которая устанавливается в испарителе после того, как испарение закончилось и между жидкостью и паром существует состояние равновесия Температура однократного испарения всегда ниже температуры нагрева смолы в трубчатой печи Чем выше температура однократного испарения, тем больше выход дистиллята и меньше выход пека Оптимальная температура однократного испарения находится в пределах 370— 380 °С При более высокой температуре однократного испарения утяжеляется дистиллят, а пек получается с температурой размягчения более 65—70 °С В трубчатой печи смола нагревается до 380—400 С [c.336]

Раствор количественно переносят в дистилляционную колбу при помощи 15—50 мл воды. Вводят 8—10 стеклянных шариков, достаточное количество сульфата серебра (или перхлората) для осаждения хлорида, который может присутствовать в анализируемом растворе, и 15 лл концентрированной серной (или 60%-ной хлорной) кислоты. Колбу присоединяют к холодильнику и к генератору пара, под холодильником помещают приемник, затем перемешивают содержимое колбы осторожным вращением. Начинают нагревать колбу и генератор при открытом перепускном клапане. Когда температура жидкости в колбе достигнет 130—135°, впускают пар, закрывая перепускной клапан, и продолжают дистилляцию до тех пор, пока после достижения оптимальной температуры будет отогнано не менее 100 мл. Во время дистилляции температуру колбы следует поддерживать между 130 и 150° (130—140°, если применяют хлорную кислоту), регулируя пламя под колбой. Скорость дистилляции должна быть не менее 5 мл/мин и может быть значительно больше без опасности переноса кислоты. После [c.259]

Технологическая схема жидкофазного радикально-цепного хлорирования далее рассмотрена на примере синтеза метилхлороформа из 1,1-дихлорэтана (рис. 38) она почти без изменений применима для получения 1,1,2-трихлорэтана из 1,2-дихлорэтана. В одном из двух сборников 1 готовят раствор порофора нужной концентрации в 1,1-дихлорэтане. Полученный раствор непрерывно подают насосом 2 в верхнюю часть хлоратора 3, а вниз вводят газообразный хлор. Отвод тепла реакции достигается за счет испарения 1,1-дихлорэтана в токе НС под давлением 0,2—0,3 МПа. Пары его конденсируются в обратных холодильниках 4, 5 н конденсат возвращается в реактор. Ввиду постепенного обогащения реакционной массы более высококипящим метилхлороформом температура жидкости на тарелках увеличивается сверху вниз от 70 до 100°С, что создает близкий к оптимальному профиль температуры в реакторе. Газ увлекает с собой пары 1,1-дихлорэтана, и для снижения его потерь охлаждают газ рассолом в обратном конденсаторе 5, откуда конденсат стекает обратно в хлоратор. Газ, очищенный от паров органических веществ, поступает на абсорбцию НС в скруббер 6, орошаемый разбавленной соляной кислотой. Ввиду большого выделения тепла при абсорбции НС1 и с целью получения концентрированной (30—33 %-й) соляной кислоты, нижняя половина [c.110]

Температура кипения должна быть на 4—6 °С ниже средней температуры рассола. При непосредственном охлаждении температура кипения на 7—10 С ниже температуры в камере. Заполнение испарителя контролируется по перегреву всасываемого пара или по уровню жидкости. Оптимальное значение общего перегрева (в испарителе и во всасывающем трубопроводе) для аммиачных машин находится в пределах 5—15 °С для фреоновых (с теплообменником) 20—30 °С. Увеличение перегрева на всасывании снижает производительность компрессора и увеличивает температуру нагнетания. Снижение перегрева создает опасность попадания в компрессор жидкого хладагента. [c.252]

Кривые образования зародышей кристаллизации, напоминающие по форме кривую, показанную на рис. 60, были получены Тамманом для многих других систем. Для всех изученных систем было установлено, что оптимальная температура зарождения центров кристаллизации была гораздо ниже той, которая требовалась для максимального -роста кристаллов. При температуре ниже оптимальной вязкость жидкости увеличивалась до такой величины, которая препятствовала кристаллизации, в то время как выше оптимальной температуры зарождения центров кристаллизации интенсивное молекулярное движение и жидкости препятствовало образованию прочной кристаллической решетки [c.148]

Оборудование, используемое для ступенчатого вспенивания, должно хорошо перемешивать несколько компонентов с разными массами и вязкостью, выдерживать рабочее давление до 0,14 МПа, иметь систему снижения давления (для максимального использования возможностей летучей жидкости). Оптимальное давление в смесителе должно быть несколько выше, чем давление паров фреона-12. При температуре смешения 25...30°С давление в смесителе должно составлять 0,7 МПа. Плотность вспененной композиции зависит от давления в смесителе в определенных пределах плотность можно регулировать. [c.53]

Таким образом, при проникании смеси бензол — н-гексан постоянного состава через полиэтиленовую мембрану все три исследованных параметра — температура жидкости, температура и давление пара — оказывают существенное влияние на процесс разделения. Следовательно, конструкция как лабораторных, так и полупромышленных и промышленных установок должна предусматривать возможность регулирования не только температуры жидкости, но и температуры и давления п а. Только учитывая влияние на процесс всех этих трех параметров, можно добиться оптимальных условий разделения. [c.200]

Для каждой жидкости существует определенный рабочий интервал температур, в котором эрозионная активность жидкости оптимальна. Для водных щелочных растворов это 40—65° С, для керосина 20—30° С, для спирто-бензиновой смеси 10—20° С. В зависимости от вида загрязнений выбирается и температура раствора. Для химически активных и кавитационно нестойких загрязнений температуру раствора следует повышать. Для загрязнений, химически не реагирующих с раствором и имеющих высокую кавитационную стойкость, необходимо выбирать температуру раствора, соответствующую максимальному значению кавитационной эрозии. [c.22]

Таким образом, оптимальной нормой для процесса дестилляции является давление порядка 4-500 мм рт. ст. внизу дестиллера. При этом температура жидкости, выходящей из теплообменника, равна 96—98°, а выходящей из смесителя, — не ниже 96—97°. Это достигается подогревом известкового молока и подачей некоторого количества пара в смеситель. Давление вверху теплообменника (при барботажной конструкции) составит величину порядка - -70 мм рт. ст., а газ, уходящий на абсорбцию, будет находиться под атмосферным давлением при температуре 59—60°. [c.79]

Технологический расчет конденсатора имеет целью определение оптимальной поверхности теплообмена между газом и жидкостью, состава жидкости, выходящей из конденсатора, температуры газов, выходящих из теплообменника, и других показателей в зависимости от температуры жидкости, выходящей из конденсатора (/>к), при прочих неизменных условиях. [c.250]

Отстой — первая операция, предваряющая любой метод очистки масла его продолжительность 2—18 ч и зависит как от температуры нагрева, так и от высоты столба жидкости. Оптимальной считается температура 70—90° С. Отношение диаметра отстойника к высоте 1,5—2,0. Для поддержания заданной температуры отстойники снабжаются паровыми змеевиками. По окончании отстаивания механические примеси и воду сливают, масло последовательно промывают два-три раза горячей водой, а затем при необходимости продувают сухим воздухом до полного удаления влаги. [c.131]

Увеличение осевой скорости заготовки и соответственно производительности прокатки может быть достигнуто увеличением числа заходов ребер на изделии. Это достигается разворотом валков на больший угол подачи а. Однако эти возможности ограничены, так как с увеличением числа заходов увеличиваются давление металла на валки в момент прокатки, усложняется инструмент и затрудняются условия формообразования высоких и тонких ребер. По опытным данным оптимальное значение угла подачи при прокатке ребристых труб составляет 2—4°. При прокатке высокоребристых труб важное значение имеет выбор технологических смазок и способа их нанесения. Наиболее эффективны смазочно-охлаждающие жидкости в виде водной эмульсии синтетических жиров, например синтетическая смазка ЛЗ-142. Эмульсию подают в зону деформации на валки при помощи насосной установки с расходом от 40 до 100 л/мин. Рабочая температура жидкости от 40 до 70° С. [c.156]

Оптимальным для верхней точки трубопровода жидкой фазы должно быть принято давление насыщения. Однако приходится учитывать, что состав перекачиваемого по трубопроводу сжиженного газа может колебаться, в результате чего изменяется и давление насыщения. Максимальная температура жидкости в процессе эксплуатации также изменяется. Все это приводит к тому, что минимальное давление в самой возвышенной части трубо- [c.172]

Высушивание. На этой стадии из атомизатора удаляются растворители или легколетучие жидкости, например некоторые кислоты. Температура атомизатора устанавливается выше точки кипения жидкости. Оптимальное время высушивания на практике обычно не превышает 10—60 с в зависимости от количества введенного образца. [c.81]

Нитрификация осуществляется нитрифицирующими бактериями при наличии достаточного количества растворенного кислорода в сточных водах при оптимальной температуре жидкости 30—37 [c.231]

Гонококк — аэроб, выращивается на питательных средах, содержащих сыворотку, кровь или асцитическую жидкость. Оптимальные условия для культивирования — температура 37 °С и повышенная концентрация углекислого газа. Гонококк обладает слабой сахаролитической активностью. [c.300]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

Жидкофазное окисление воздухом осуществляют при температурах от —10 до 160—180 °С в присутствии катализаторов. Процесс ведут обычно под давлением с барботированием окисляющего агента через окисляемую жидкость. Реакции окисления в газовой фазе проводят при температурах от 180—200 до 400—500 °С и выще. Оптимальная температура реакции зависит от условий технологического процесса, катализатора, реакционной способности исходного вещества. [c.106]

Необходимость применения принципа технологической соразмерности может быть показана на примере процесса абсорбции газа жидкостью с одновременной сильно экзотермической реакцией. В этом случае развитие поверхности соприкосновения фаз, к которому обычно стремятся при проведении процессов такого типа, целесообразно только в определенных пределах. При возрастании скорости абсорбции увеличивается количество теплоты, выделяемой в единице объема аппарата, а следовательно, повышается температура системы (рис. 1Х-73,а). Вследствие увеличения температуры возрастает равновесное давление газа над жидкостью ро (рис. 1Х-73, б) и уменьшается движущая сила процесса р — ро-Таким образом, процесс будет протекать вдали от состояния равновесия. Изменение величины движущей силы с повышением температуры представлено на рис. 1Х-73, в. Скорость абсорбции возрастает с развитием поверхности соприкосновения фаз и увеличением температуры в соответствии с зависимостями, рассмотренными в разделе УИ1. Резюмируя, можно утверждать, что существует оптимальная величина поверхности соприкосновения фаз для определенных условий отвода теплоты Из системы при данном тепловом эффекте реакции, обеспечивающая максимальную скорость процесса (рис, 1Х-73,г). [c.422]

К таким условиям относятся оптимальная скорость потока, одинаковые размер и форма зерен наполнителя и их упаковка, достаточно однородная и крупная пористость адсорбентов или носителей, хорошо доступные, равномерные и тонкие пленки неподвижной жидкости, достаточно высокие температуры. [c.552]

Температура жидкости. Оптимальная температура жидкости зависит в основном от таких ее свойств, как вязкость и упругость пара, и для ацетона составляет 10. .. 15 °С, воды - 50. .. 60 °С, 40 %-й водноглицериновой смеси - 80. .. 85°С, керосина - 20. .. 30 °С, пенетранта ЛЖ-6А - [c.672]

При крекинге пропана с целью получет1я этилена (при 800° и длительности нагрева 1 сек. и меньше) вследствие неизбежных побочных реакций образуется жидкость с выходом примерно 10% вес. от введенного в реакцик) пропана. Она состоит большей частью из бензола Т1 других пизкомолекуляр-ных ароматических углеводородов. При крекинге пропана с увеличением длительности нагрева увеличивается и смолооб])азование, которое достигает определенного максимума и остается после этого неизменным, несмотря на увеличение продолжительности пребывания пиролизуемого вещества в зоне нагрева. С уменьшением временн реакции уменьшается выход смолы положение можно восстановить, увеличив температуру реакции. Следовательно, чтобы при крекинге газов с целью получения из них олефинов не образовалось слишком много жидких побочных продуктов реакции, необходимо при данной температуре придерживаться минимального времени пребывания в зоне нагрева. При большох длительности нагрева образовавшийся олефин претерпевает вторичные реакции, приводящие в первую очередь к образовав нию ароматических углеводородов. Увеличение температуры при оптимальном времени реакции также благоприятствует образованию ароматических углеводородов. Другими словами, чтобы при пиролизе газообразных алифа- [c.99]

Точкой, известной в гидравлике под названием опасной , в которой наиболее вероятен процесс образования газа, является верхняя точка профиля трассы трубопровода. Оптимальным для верхней точки трубопровода жидкой фазы должно быть принято давление насыщения. Однако приходится учитывать, что состав перекачиваемого по трубопроводу жиженного газа может колебаться, в результате чего изменяется и давление насыщения. Максимальная температура жидкости в процессе эксплуатации также изменяется. Все это приводит к тому, что мини- [c.96]

Дополнительный эффект может быть реализован при поддержании оптимальной температуры в каждой точке аппарата кинетические расчеты для системы СОг — водный раствор хемосорбента (моноэтаноламин) показали следующее [204, 238] в зоне необратимой хемосорбции температура жидкости может достигать весьма высоких значений (80°С и выше), а при заметном исчерпывании хемосорбента следует несколько захо-лаживать [239] процесс до 50—60 °С. Указанное оптимальное распределение температур в качественном отношении характерно, по-видимому, для многих хемосорбционных процессов, проводимых на высоком уровне термодинамической обратимости. [c.197]

Кя=У 1х при температуре кипения питания в десорбционной колонне а — наклон равновесной кривой у 1х при температуре жидкости, поступающей в абсорбционную колонну К —у х при температуре насыщенного раствора, покидающего абсорбционную колонну Сз — годовая стоимость амортизации аппарата и затрат энергии, долл (м год) С5 —общая стоимость процесса десорбции, долл/кмоль паров, подаваемых в десорбер (включая стоимость загрузки, охлаждающей воды и греющего пара) 1/1/(/2 — оптимальное отношение мольных концентраций в газе, проходящем через абсорбер (см. ниже) б — время работы, ч1год G — мольная скорость газа в абсорбере, кмольI ч м )-, г — отношение действительного флегмового числа в дйстил-ляционной колонне к минимальному флегмовому числу п—показатель степени в выражении Но. т G L) . [c.417]

Качество пены характеризуется стойкостью (время существова->1ия) и кратностью (л/кг). Кратность пены — это отношение объема пены к объему раствора, из которого она образована. Расширяется применение сверхлегкой, высокократной (кратность от 80 до 100) воздушно-механической пены, получаемой из воды и пенообразователя ПО-1 или ПО-б. Эта пена безвредна и неагрессивна, так как не содержит ни щелочей, ни кислот. Пена устойчива к действию высоких температур и к механическим воздействиям, не вызывает коррозий металлов, менее электропроводна, дешева, требует меньше воды для пенообразования и проста в применении. Пену высокой кратности наиболее целесообразно применять для тушения пожаров в закрытых объемах (резервуары, подвалы, трюмы и др.), а также разлитых жидкостей. Оптимальная кратность [c.280]

Наиболее типичный пример ионообменной хроматографии — разделение ионов в соответствии с их сродством к ионообменным группам. Самый старый метод фронтальной хроматографии обладает лишь немногими преимуществами. Лучшие результаты дает вытеснительная хроматография, однако наиболее эффективен метод проявительной хроматографии. Небольшое количество смеси ионов В и С, обладающих большим сродством к иониту, вводят в колонку вместе с ионами А, обладающими малым сродством к иониту. Величина вводимой пробьЕ пренебрежимо мала по сравнению с полным объемом колонки Элюирование ведут ионами А. Разделение определяется коэффициентами распределения Ка Щ и /С<г(С) или фактором разделения /Сй(В)/Х<г(С). Коэффициент распределения — это отношение концентраций ионов в ионообменной фазе и в растворе, отнесенное к миллилитру раствора и к грамму (сухой массы) или миллилитру ионообменной фазы. При слишком большом Ка, например более 30, хроматографические зоны расширяются и увеличивается время, необходимое для разделения.. Этого можно избежать, меняя в процессе элюирования дискретно или непрерывно концентрацию элюента (градиентное элюирование). Оптимальное разделение достигается в равновесных условиях, поэтому благоприятное влияние на процесс оказывает уменьшение размера зерен ионита, повышение температуры и оптимальная скорость потока подвижной фазы (все эт меры способствуют достижению равновесного состояния). Размер зерен можно уменьшать лишь до некоторого предела, который зависит от механической прочности слоя ионита причем требования к стабильности формы зерен особенно жестки, когда элюент пропускают через колонку под действием избыточного давления (иногда до нескольких десятков атмосфер). Степень сшивки ионитов должна быть достаточно высокой, чтобьь их объем оставался неизменным, или это должны быть макропористые иониты. Благоприятное действие оказывает увеличение скорости потока элюента в колонке, способствующее более равномерному распределению пленки жидкости по поверхности зерен ионита, но слишком сильное увеличение скорости может увести систему из оптимального равновесного состояния. Величины коэффициентов распределения зависят от состава элюента, и их можно регулировать в значительных пределах, добавляя комплексообразующие компоненты например, при разделении лантанидов с этой целью используют органические оксикислоты. [c.243]

Температура жидкости на выходе из карбонизационной колонны может быть снижена лишь настолько, чтобы сохранялись оптимальные условия получения крупнокристаллического осадка бикарбоната, хорошо фильтрующегося на вакуум-фильтрах, и чтобы наряду с NaH Og не выпадал NH4H O3. На содовых заводах жидкость в конце карбонизации охлаждают не ниже чем до 24°. В летнее время и такая температура трудно достижима, а потому на большинстве заводов жидкость выходит из колонн с температурой 26—30°. [c.110]

На основании нол5П1енных результатов можно заключить, что оптимальными условиями для вывода металлического кобальта из зоны реакции является минимальная температура поверхности при максимальной температуре жидкости в объеме аппарата. Наилучшими условиями являются такие, когда температура стенок аппарата ниже температуры распада карбонилов кобальта при данных условиях, что практически достижимо только в промышленных аппаратах значительного объема. [c.84]

Основными требованиями, предъявляемыми к работе карбонизационной колонны, являются большая производительность и образование хорошо фильтрующихся кристаллов бикарбоната натрия, которые должны быть крупными. Этому способствует правильный температурный режим К0Л0Н18Я. Большинство реакций, протекающих в колонне, идет с выделением тепла, и температура в середине колонны поднимается до 65°С. В этой зоне начинается кристаллизация бикарбоната натрия. После выпадения примерно 40% бикарбоната натрия следует медленно понижать температуру жидкости до 28—30°С. Тогда дальнейшая кристаллизация будет идти главным образом за счет роста уже образовавшихся кристалле и менее по пути образования новых. Получаемый в этих усло-вад осадок состоит из крупных кристаллов. В нем содержится меньше мелочи и сросшихся кристаллов — друз, которые при фильтровании легко задерживают жидкость и тем осложняют дальнейшую переработку бикарбоната натрия. Дл создания оптимальных температурных условий жидкость колонны охлаждается водой. В нижней части колонны между тарелками вставлены холодильники. [c.238]

Повышение температуры термостатирования при фиксированном времени (1-2 мин) ускоряет одновременное протекание двух процессов образование структурных капсул и десорбцию жидкости из пористой полимерной матрицы. В воздушной среде повышение температуры теплоносителя практически до температуры кипения капсулируемой жидкости приводит к увеличению эффективности капсулирования. При нагревании теплоносителя до более высокой температуры десорбция жидкости из пленки резко усиливается, и количество капсулированной жидкости уменьшается. От температуры термостатирования пленок существенно зависит распределение структурных капсул по размерам. Особенно заметно изменение размеров капсул в интервале температур ниже оптимального значения температуры, определенной по максимальному содержанию жидкости в капсулах. Так, при повышении температуры изометрической термообработки политрифторхлорэтиленовой пленки, деформированной в н-октане на 350%, со 100 до ПО °С среднечисловой размер структурных капсул увеличивается вдвое и существенно возрастает доля крупных макрокапсул длиной до 3 мм (рис. 1.44). [c.72]

В зависимости от размеро1в частицы полиэтилена эффективный диаметр площади адгезионного контакта достигает 80- 90% эффективного диаметра самой частицы при температуре, превышающей температуру плавления полиэтилена на 30-40 °С.Эта температура является оптимальной, обеспечивающей достаточную прочность связи частиц с пленкой и необходимую конфигурацию промежутков между ними. На поверхность пленки с закрепленными частицами после охлаждения наносят распылением капсулируемое. вещество. В зависимости от агрегатного состояния капсулируемого вещества его наносят в чистом виде, в виде раствора или эмульсии. Жидкость заполняет промежутки [c.123]

Следовательно, оптимальные условия для растворения 10 мг РегОз, находящегося в суспензированном состоянии, следующие доза щавелевой кислоты, в 25—30 раз превышающая количество, требуемое по стехио.метрип, для образования комплексного соединения температура жидкости 95°С pH среды 2—2,5. Полученные результаты подтвердились при растворении других оксидов железа и продуктов коррозии, присутствующих в конденсатах. Оксиды железа были получены путем обработки стальных стружек концентрированной ( =1,4) азотной кислотой с последующим выпариванием и прокаливанием остатка. С помощью рентгеноструктурного анализа было установлено, что в порошке содержится в основном магнетит. [c.26]

Теплообмен в реакторном блоке осуществляется при наличии двухфазной среды (жидкость — пары, газ), агрессивных компонентов (сероводород, водород), относительно высоких температур и дарлений I = 300—400 °С, Р = 3,0—5,0 МПа). В этих условиях следует учитывать конструкцию аппарата зависимость степени испарения (конденсации жидкой фазы в двухфазной смеси) от температуры обвяЁку теплообменников трубопроводами оптимальные скорости потоков в трубном и межтрубном пространствах теплообменника. [c.84]

Кроме автоматических блокировок на установках имеется сигнализация отклонения технологических параметров от оптимальных при измененип подачи свежего газа, повышении температуры на выходе из реактора и печей, повышении и понижении уровня жидкости в колоннах. В целях защиты трубчатых печей от непредвиденного прекращения горения с последующей непроизвольной подачей в них топлива при падении давления топливного газа и мазута перед печами включается световая и звуковая сигнализация. [c.155]

Характеристики фазового состояния пар — жидкость в зависимости от температуры нагрева топлив укладывались в оптимальный интервал температур. Дорожные испытания на автомобилях, Дигули марки ВАЗ-2103 с целью оценки фактических антидетонационных свойств бензинов при движении автомобилей на неустановившихся режимах (ГОСТ 10373-75) позволили установить, что образцы, приготовленные на основе фракций изогексановой с октановым числом 91,4 (ИМ) и изопентановой - 92 (ИМ), имеют удовлетворительные фактические антидетонационные свойства. Вовлечение в состав бензина изогексановой фракции с октановым числом 86,9 (ИМ) также приводит к удовлетворительным результатам, в то время как в случае изомеризатов с октановым числом [c.167]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология